JPS6027497A - プレス - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は金属の塑性加工特にプレス加工に関する。

本発明のプレスはホイール、デスク、フランジ、テーバ
付ぎおよび球面状の円筒体などのような丸形材を鍛造す
るために有利に用いられる。

この種のプレスは特忙外形りと肉厚（Ｈ）の比率が非常
に太ぎな薄肉の鍛造品（！２が７以上）をプレス加工す
るために有効である。

本発明のプレスは鉄金属から非鉄金属までの鍛造品を熱
間、半熱間あるいは冷間型鍛造で生産するために適して
いる。

加工工具あるいはダイスが往復運動するために設け”ら
れているよ５な液圧プレスは広く知られている。かかる
プレスの場合運転中において、鍛造される金属とダイス
との間に金属の半径方向流れを阻止するためにかなりの
摩擦力が発生される。

鍛造品が薄いほど摩擦力は大きい。従ってこの場合摩擦
力に打ち勝つために、摩擦なしで鍛造されるものよりも
２倍から１０倍はど犬ぎた力が必要と倍に高まる。従っ
て小さな鍛造品の加工には、非常に大きな力が出せかつ
非常に大きな重さと大きな床面積を必要とするような寸
法のプレスが必要である。小さなワークの鍛造工程中に
おいて非常に高い荷重はダイスの摩耗性を逆に高めてし
まう。

これはその部品の交換を頻繁にさせ、この結果鍛造の生
産コストが高まり、プレスの生産出力が落ちてしまう。

第１図は鍛造品を非常に小さな寸法に酪小する鍛圧力と
ダイスの移動距離との関係を示している。

横軸は鍛造の最初の鍛圧の瞬間からの移動量ΔＨを示し
、縦軸は鍛圧力Ｐを示している。この線図における曲線
１は加工工具の直動運動中における鍛圧力の変化を示し
ている。この線図かもわかるように鍛圧力は鍛造品の高
さが減少するにつれて急激に上昇する。

直立部によって互に堅く連結された２つのクロスヘッド
から作られたフレームを有する液圧プレスは知られてい
る。直立部の間において上下にガイドに２つのラムが設
けられている。一方のラムはダイスホルダを支持するス
クリュと噛合い結合する非自己制動形ねじな持った組み
込みナツトを有している。ダイスホルダは他方のラムの
中に回転可能に設けられている。スクリュの直動運動は
、液圧源に連通しかつクロスヘッドの一方に置かれだ液
圧シリンダの可動リンクにスクリュを接続することによ
つ１行なわれる。

組み込みナツトを持ったラムはその外周から張り出して
形成された突起を有している。フレームの中には（初期
位置において）突起からある間隔を隔ててストッパが取
り付けられ、ナツトを持ったラムがこのストッパに対し
その突起でスクリュを持ったナツトと噛合えるように押
圧されている（ソビエト発明者証第７０６１７３号参照
）。

上述のプレスにおいて、ダイスを持ったダイスホルダは
鍛造工程中において直動運動だけでな（回転運動を行な
うことができる。この種のプレスは、ワークとダイスホ
ルダとの間の接触摩擦の状態を変形中において金属の中
に接線方向に作用するせん断応力が生ずるように変える
ため、鍛造運転とねじり運転とを組み合わせようとして
いる。

金属のこのような変形は、作動力およびダイスに作用す
る荷重を大さく減少し、またダイスの（ぼみへの金属の
充填をより均一にする。

変形中においてワークに垂直あるいは接線方向に外部荷
重が与えられると、変形工程は急激に強められる。これ
はおそらく摩擦ベクトルの回転に関連し、その結果半径
方向成分が減少する。さらにせん断応力は摩擦ベクトル
の接線方向成分の作用のもとで発生される。その結果必
要な変形力はワークにおける寸法比率（あるいは直径と
厚さの比率■）に応じて２〜１０倍だけ減少される。そ
れによって薄い壁や底を持った丸形の鍛造品を製造する
ことができる。作業工具の回転はダイスの（ぼみへの金
属の一様な充填を可能にし、最終鍛造９処おけるその運
転を容易にする。摩擦の接触力の影響を減少することに
よって、ダイスの（ぼみへの金属の充填を不均一圧して
しまうようなダイス軸心に対するワークの偏心した位置
についての害を減少することができる。これはワークの
端部に形成されるばりの高さ並びに鍛造品の全周に亘っ
て形成されるばつの幅かられかる。ばつの寸法並びにブ
ローチ削りに対する断面積の厚さにおける減少は、金属
の利用度を高めることができる。

作用力の強さ並びに型鍛造およびねじりに関する別の影
響力の減少は、各鍛造品の直径と厚さの比率に直接関係
している。第１図は作業工具の角速度と直動速度との比
率を違えて回転工具を作用させた状態の鍛圧力の変化を
示し、その場合曲線４は曲線２に対するよりも高い比率
において得られたものである。

′従来のプレスは１組み込みナツト付きのラムがストッ
パに当った場合に型鍛造にねじりを伴なわせることがで
きる。これは組み込みナツト付きのラムの突起がフレー
ムにあるストッパにとどいた場合に可能である。ダイス
ホルダの回転角度ψは次の式によって決められる。

この場合ΔＨは組み込みナツト付きのラムがストッパに
当った場合のダイスホルダの直動運動量であり、Ｓはス
クリュの送りである。

周知の液圧プレスにおいてその直動運動ΔＨの間におけ
るダイスホルダの回転角度ψは非常に小さい。これはこ
のプレス構造において小さな送りの非自己制動形ねじで
作られているということによって説明できる。小さなね
じり角度は鍛造の力？充分に減少することができないの
で、プレスの生産範囲は生産される鍛造品の形および寸
法と共に制限される。

周知の液圧プレスにおいて、作動液体の圧力によって与
えられる非常に大きな力Ｐ１は、液圧シリンダの可動リ
ンクあるいはグランジャおよびフレームに作用する。こ
の力Ｐ□は変形される金属のダイスホルダの直動運動に
対する抵抗力Ｐ２、並びにトルクＭの遅延作用によって
与えられるようなナラ）Ｋ対するスクリュの軸方向運動
の力Ｐ３に打ち勝たねばならない。即ち Ｐｉ＝Ｐ２＋Ｐ３ この式からプレスの定格力Ｐ１は、ダイスホルダの軸方
向運動の力Ｐ２よりもＰ３二’ｌ＊＝　と同じ〃Ｐ３の
大きさだけ太きい。比較的大きなトルクＭにおいて力Ｐ
３の値は非常に高（、プレスの定格力が増加し、その製
造のために必要な金属の量が多（なってしまう。

本発明の目的は、プレスの生産範囲を広げること、言い
換えれば直径と肉厚の比率が同じ定格力の周知のプレス
の場合よりも非常に大きな鍛造品を生産することＫある
。

本発明によればこの目的は、フレームが互に直立部処よ
って堅（接続されている２つのクロスヘッドから構成さ
れ、前記直立部の間に上下に位置された２つのラムを有
し、一方のラムが非自己制動形ねじが組み込みナツトを
有し、この組み込みナツトが他方のラムの中に回転可能
に設けられたダイスホルダに堅（接続されかつその直動
運動のために駆動装置に連動されたスクリュと相互に噛
み合わされているようなプレスにおいて、ナツトとスク
リュとの強制相互作用が、一方のラムを動作するために
設けられた駆動装置を介して行なわれ、ダイスホルダの
駆動装置によって制御され、ダイスホルダの所定の回転
角を許すに充分な寸法のすき間が両方のラムの間に形成
されていることを特徴とするプレスによって達成できる
。

圧力ラインを介して液圧源と連通している液圧シリンダ
が他方のラムの直動運動の駆動装置として用いられる場
合、組み込みナツトを持ったラムは、圧力ラインを介し
て液圧源に連通しかつこのラムに可動リンクによって接
続された少な（とも１つの補助液圧シリンダによって有
利に動作される。

これは回転工具によってワークを型鍛造するために液圧
／レスを用いることを可能にし、一方液圧源に連通する
液圧プレスは、ナツトとスクリュの必要な相対直動運動
を保証し、ダイスホルダの所定の回転角を保証する。こ
のようＫして鍛造の所定のパラメータを実現でき、言い
換えれば鍛造品の軸方向力を所定のレベルに下げること
ができる。

さらに可動リンクあるいは液圧シリンダのロッドの回転
を阻止でき、それＫよってそのシールの寿命を高めるこ
とができる。

組み込みナツトを持ったラムを動作するために好ましく
は２つの補助液圧シリンダが設けられ。

これらの液圧シリンダはダイスホルダの直動運動用（７
）液圧シリンダに関し対称にかつ同じクロスヘッドに配
置される。

このような配置構造はすべての液圧シリンダを一方のク
ロスヘッドに配置することを可能にし、プレスの組み立
ておよび点検を容易にする。

ダイスホルダを動作するための液圧シリンダな液圧源に
連通ずる圧力ラインに、液圧計を設け、少な（とも１つ
の補助シリンダな液圧源に連通ずる圧力ラインに、可変
絞りおよび前記液圧計からの信号に応動する圧力弁を設
けると良い。

補助液圧アクチェータの運転制御のために設けられた液
圧計は所定の鍛造力でダイスホルダの回転を可能にし、
その際おもに作業工具を回転する。

鍛造のもつとも大ぎな圧力が鍛造工程の終りに発生され
るということは第１図における曲線１かられかる。従っ
て型鍛造およびねじりはこの変形の瞬間において正確に
使用することを推奨する。このような鍛造のモードは組
み込みナツトを持ったラムの作業ストロークをもつとも
効果的に利用でき、ねじりのために失う力を減少するこ
とができる。可変絞りの設置はダイスホルダの回転角を
制御することができ、これはさらに組み込みナツトを持
ったラムの作業ストロークの効率を高める。

ダイスホルダな直動運動するための液圧シリンダに連通
している圧力ラインが少なくとも１つの補助液圧シリン
ダを通って通過し、そのためにこの補助液圧シリンダの
ロッド側室が液圧シリンダのキャップ側室に連通し、液
圧シリンダのキャップ側室の横断面積と少なくとも工つ
補助液圧シリンダのロッド側室の横断面積との比率が組
み込みナツトを持ったラムとダイスホルダの速度比率と
同じであるとよい。

このプレス構造はそのような鍛造モードに対して、ダイ
スホルダの角速度と直動速度との比率を鍛造の全期間に
亘って一定に維持することができる。さらにブースト効
果のために、ダイスホルダの直動運動のための液圧シリ
ンダのキャップ側室における圧力な液圧源よりも高める
こともでき、それによって両方の液圧シリンダのｊ法お
よびプレス全体を縮小することができる。

プレスに組み込みナツトを持ったラムを動作するために
１つの補助液圧シリンダを設け、この補助液圧シリンダ
をダイスホルダな直動運動のためにクロスヘッドに支持
された液圧シリンダと同心的に他方のクロスヘッドに取
り付け、支持ベアリングをラムとダイスホルダとの間に
設けてもよい。

このような配置構造はフレームの高さと幅を減少でき、
フレームの荷重を減少でき、このようにして製造に必要
な金属の量を減ら１−ことができる。

両方のラムは互に連結され、ダイスホルダの所定の回転
角を有すに充分な寸法のすぎ間がナツトの端部とダイス
ホルダとの間に形成されるとよい。

このような配置構造は、比較的小さなねじり角度を得る
こと、および同時に組み込みナツトを持ったラムをダイ
スホルダに対して移動することが必要である場合に効果
的である。その結果プレスの寸法を減少でき、その構造
を単純にすることができる。かかるプレス構造は、３段
階において、即ちワークのアプセット加工、その型鍛造
およびば９あるいはピンの切断加工においてワークを型
鍛造するために有利に使用される。鍛造運転はねじりと
有利に組み合わされ、残りの２つの工程は回転ダイスホ
ルダに対称にラムに補助ダイスホルダによって取り付け
られた前進工具によって行なわれる。

両方のラムが単一ユニットに作られているので、そのプ
レス構造は所要空間を減少でき、補助ダイスに対するダ
イスホルダをラムに設けることができる。

ダイスホルダを直動運動するために設けられた駆動装置
が、一方のクロスヘッドに配置され電動機に接続されか
つダイスホルダを支持するスクリュに連結ロッドを介し
て連結された偏心輪を持った軸から構成されている場合
、組み込みナツトを持ったラムの駆動装置は、スクリュ
に連結された連結ロッドに対称に配置されかつラムに接
続され軸に伝動接続された２本の連結ロッドｂ−有利に
設けられる。

このようにしてクランクプレスは回転工具によって型鍛
造のために最適に使用でき、組み込みナツトを持ったラ
ムの駆動装置はナツトとスクリュとの必要な相対運動を
可能にし、それによってダイスホルダの所定の回転角が
設定寸法の鍛造品を製造するために得られろ。このよう
にしてその軸方向の力Ｐ２を減少することによって鍛造
の最適１、ｃパラメータを法延することかできる。

組み込みナツトを持ったラムに連結された連結ロッドと
軸との伝動接続は、この軸の上に偏心輪に対称に位置さ
れかつダイスホルダの所定の回転角を許すに充分な角度
だけ軸の回転方向と逆方向に反転された２つの偏心輪に
よって行なわれるとよい。かかる配置構造はラムに連結
された連結ロッドの軸との伝動接続をもつとも単純な形
にできる。２つの偏心輪が中実軸にその回転方向と逆方
向に反転されているので、プレスの伝動装置はダイスホ
ルダの角速度と直動速度との比率を鍛造の終りに向けて
急激に増加することができ、それによって鍛造のための
力が減少し、ダイスのくぼみの金属の充填が一層一様に
なる。

組み込みナツトを持ったラムに接続された連結ロッドと
軸との伝動接続が、クロスヘッドに設けられ、補助電動
機に連結されからラムに接続された２つの偏心輪が設け
られた補助軸と、歯車列を介して行なわれ、プレスの軸
心と軸の偏心輪との間の軸の回転方向における角度が、
プレスの細心と補助軸の偏心輪との間の角度よりダイス
ホルダの所定の回転角を許すに充分な値だけ太きいとよ
（ゝ０ かかる配置構造はプレスの長さを減少することによって
プレスの幅を減少することができる。同時にプレスの剛
性が高まり、その上に作用する荷重は、ダイスホルダを
回転するために必要な労力が補助軸を介して伝達される
ので減少される。これはまた駆動装置から軸に伝えられ
るトルクを減少し、七の運転を容易にする。

組み込みナツトを持ったラムに連結された連結ロッドと
軸との伝動接続は、スクリュにヒンジ接続された連結ロ
ッドによって行なわれるとよく、そのためビンが連結ロ
ッドにダイスホルダの所定の回転角を許すに充分な距離
だけ連結ロッドの長手軸心から隔てて設けられ、このビ
ンがラムにヒンジ接続された連結ロッドに連結されてい
るとよ（ゝＯ かかる配置構造は単一の偏心輪を持った軸を使用でき、
これはプレスの構造を単純にし、その剛性を高めること
ができる、 組み込みナツトを持ったラムに連結された連結ロッドと
軸との伝動接続が、直動運動を行なうためにスクリュに
連結された連結ロッドと共働する偏心輪に対称に配置さ
れた２つのロッカーによって行なわれ、各ロッカーの一
方のアームが連結ロッドの１つにヒンジ接続され、他方
のアームが少な（とも１つの中間リンクを介して連結ロ
ッドにヒンジ接続され、この連結ロッドが偏心輪の軸心
からダイスホルダの所定の回転角を許すに充分な距離を
隔ててスクリュに接続されているとよい。

かかる配置構造はプレスの伝動装置を改善し、このよう
にして組み込みナツトを持ったナツトの効果的な運動並
びにダイスホルダの回転のために最適なプロセスパラメ
ータとすることができる。

以下図面に示す実施例に基づいて本発明の詳細な説明す
る。

特に第２図において、液圧的に作動するプレス（以下単
に液圧プレスと呼ぶ）は、互に直立部３によって連結さ
れた上側クロスヘッドｌと下側クロスヘッド２とによっ
て形成されたフレームを有している。直立部３は上側ラ
ム５および下側ラム６についてのガイド４を有し、これ
らのラム５゜６は鍛造運転の始まりにおいて両者の間に
すぎ間ａが形成されるようにガイド４の中に設けられて
いる。上側ラム５は非自己制動形ねじを持った組み込み
ナツト７を有している。下側ラム６の中にはダイスＣを
支持しているホルダ８が回転可能に設けられている。

ダイスホルダ８はナツト７と共働して作動するスクリュ
９に堅（接続されている。スクリュ９の回転を許す間接
部１０によってスクリュ９は、上側クロスヘッド１に設
けられだ液圧シリンダ１２のロッド１１に接続されてい
る。液圧シリンダ１２のキャンプ側室は圧力ライン１３
を介して液圧源１４に連通されている。この液圧源１４
は、液圧シリンダ１２に高圧の液体を分配するために設
けられたポンプ室と、液圧シリンダ１２に低圧の液体を
分配するために設けられた充填系統である。液圧シリン
ダ１２はラム６をホルダ８と共に直動運動するために用
いられる。

ナツト７とスクリュ９との相互作用を行なわせるために
、組み込みナツト７を持ったラム５には、液圧シリンダ
１２に関し対称に上側夕日スヘッド１に設けられた２つ
の補助液圧シリンダ１５の形をした別のアクチェータが
設けられている。液圧シリンダ１５のキャップ側室は圧
力ライン１６を介して液圧源１４に連通されている。液
圧シリンダ１５の可動リンクあるいはロッド１７はラム
５に接続されている。

液圧シリンダ１５は圧力ライン１３に組み込まれだ液圧
計１８からの信号に応じて運転される。液圧シリンダ１
５を液圧源１４に連通する圧力ライン１６の中には、可
変絞り１９および圧力計１８からの信号に応動する圧力
弁別が設けられている。好ましい実施例において用いら
れる圧力計１８は電気マノメータであるけれども、単純
な目的のため沈圧力リレーのような他の一般的なセンサ
を用いることもできる。

液圧シリンダ１２と１５のロッド側室は低圧の液圧源（
図示せず）に連通されている。

第３図は第２図と同じよっな液圧プレスを示している。

このプレスにおいて２つの補助液圧シリンダ２１のキャ
ップ側室は圧力ライン１６を介して液圧源１４に連通さ
れ、一方それらのロッド側室は圧力ライン１６ａを介し
て液圧シリンダ１２のキャップ側室に連通されている。

これは液圧シリンダ１２のキャップ側室の横断面積と液
圧シリンダ２１のロッド側室の総合横断面積の比率を、
ラム５の移動速度とダイスホルダ８の移動速度との比率
と同じにしている。この要因のために上側ラム５および
下側ラム６の移動速度の間に一足の関係を維持すること
が可能となり、これはこのように構成されたプレスの適
用範囲を決定する。特にこの種のプレスは、ダイスホル
ダの角速度と直動速度の比率が一足していることによっ
て最適状態が保証されるようなねじり運転と組み合わさ
九た鍛造、および加工中を通して必要とされるような長
尺の鍛造品の生産圧おいて最適に利用できる。

第４図は、直立部夙によって互に接続された上側クロス
ヘッド２２および下側クロスヘッドおから構成されたフ
レームを有している液圧プレスを示している。直立部冴
の間においてガイド４の中にはラムδとラムあが設けら
れている。ラム５はスクリュあと噛合いそれ罠よって運
動機構部を形成している非自己制動形ねじな持った組み
込みナツト部を有している。りｐスヘッド２２には補助
液圧シリンダ四が設けられ、この補助液圧シリンダ匹は
そのロッド刃がラム２５に作用する間このラム５の独立
したアクチェータとして作用する。

ロッド刃はスクリュＺを収容するために下側が開いてい
る空洞３１を有している。液圧シリンダ四は可変絞り１
９と圧力弁九とを持った圧力ライン３２を介して液圧源
１４に連通されている。

下側ラムあはその中に回転可能に設けられたダイスホル
ダおを収容している。このダイスホルダあはスクリュ路
に堅く接続されている。ダイスホルダ３３とラムあとの
間には支持ベアリング調が設けられている。

ダイスホルダおの直動連動は、横梁あに液圧シリンダ四
と同心的に配置された液圧シリンダあの形をした駆動装
置によって発生される。液圧シリンダあけりｐスヘッド
乙に堅く接続されたロッド３７と、可動リンクとして作
用する本体あとな有し、この本体あはタイロッドあでラ
ムかに連結された横梁３６に接続されている。このよう
にしてラム２６、横梁３６およびタイロッドあは剛性フ
レームを形成している。液圧シリンダおは圧力ライン３
９を介して液圧源１４に連通されている。この圧力ライ
ン３９には液圧計１８が設けられ、この液圧計の信号に
応じて圧力弁別および液圧シリンダ２９が運転される。

液圧シリンダ２９と３５とを同心的に配置することによ
って、プレスの幅を減少することができ、液圧シリンダ
２９の作用中においてだけフレームが荷重され、これは
プレスのフレームの製造のために必要とされる金属材料
の量な減少できる。液圧シリンダ四のロッドに空洞３１
を設けることによってフレームの高さを減少することが
できる。またこのプレス構造は、液圧シリンダ四と３５
の可動部材に回転運動がなく、これはそれらのシールの
信頼性を高めているという利点を有している。

第５図は両方のラムが互に堅（連結されている液圧プレ
スの別の実施例を示し、有利な実施側圧おいてこれらの
両方のラムはラム４０の形に単−二ニットに作られてい
る。このラム４０の上側部分に設けられたナツト７は、
ダイスホルダ４１に接続されたスクリュ９と噛合わされ
ている。ラム４０の下側部分にはダイスホルダ４１に対
するガイド４２が設けられている。ナツト７の反対側端
とダイスホルダ４１との間には、ダイスホルダ４１の所
定の回転角を許すに充分な寸法のすき間ａが形成されて
いる。

他のすべての点については第２図に示しかつ説明したと
同じような構造となっている。

このプレス構造はそのラム部分を小さく作ることによっ
てプレスの全体の寸法を減少することができる。単一ユ
ニットのラムはフレームにおける良好な案内を可能にし
、プレスにおける有効な３段階圧搾鍛造を行うためにそ
の下側端に補助工具あるいはダイスｄ、ｅを設けるのに
適している。

本発明の別の実施例に基づ（プレスはクランク駆動装置
が設けられ、以下これをクランクプレスと呼ぶ。このク
ランクプレスは第６図において上側クロスヘッド４３と
下側クロスヘッド４４の２つのクロスヘッドによって形
成されたフレームを有している。これらの上側クロスヘ
ッド４３と下側クロスヘッド４４は直立部４５によって
互に連結されている。直立部４５にはラム４７に対する
ガイド４６が設けられ、そのラム４７はその中に設けら
れかつ非自己制動形ねじな持った組み込みナツト４８を
有している。このナツト４８はスクリ：５−４９と噛合
わされている。スクリュ４９の下側端にはダイスホルダ
■が、ラム４７の中において回転可能に設けられている
。

ナツト４８の下側端とダイスホルン艶との間には、ダイ
スホルダ刃の所定の回転角を可能にするに充分な寸法の
すき間ａが形成されている。このすき間ａはワーク（図
示せず）の変形前に形成される。

スクリュ４９の上側端はっは軸受によってクランク５１
（以下これを中央クランクと呼ぶ）に連結され、この中
央クランク５１は電動機（図示せず）の軸に伝動接続さ
れた軸５３に設けられた偏心輪５２と共に回転継手を形
成している。

軸５３は上側クロスヘッド４３に設けられ、２つの偏心
輪シを有し、これらの偏心紬調は偏心輪５２に対称に配
置され、ダイスホルダ刃の設定回転角を得るに充分な角
度α１に亘って軸５３の回転方向に対し逆方向に相対的
に反転されている。

ラム４７は連結ロッド５５（以下横側連結ロッドと呼ぶ
）の端部に接続され、これらの横側連結ロッド５５は連
結ロッド５１　（以下中央連結ロッドと呼ぶ）に対し対
称に配置され、これらの横側連結ロッド５５の他端は偏
心輪５４に連結され、それによって回転対構造物を形成
している。

軸＆にはブレーキあおよびクラッチ５７が設けられ、こ
れによって軸５３は電動機（図示せず）を含む駆動装置
に接続されている。

第７図は第６図における液圧プレスの機構を示し、偏心
輪５２と５４はここでは矢印の方向に軸５３と一緒に角
速度ωで回転するクランク５２と５４とで示している。

偏心輪巽は偏心輪５２に対し軸５３の回転方向と逆方向
に、ダイスホルダ刃の設定回転角を許すに充分な角度α
１だけずらされている。

コノクランク軸の構造において横側クランク５５と軸５
３との間にもつとも単純な伝動装置が生ずる。

かかる伝動装置はダイスホルダ刃のもつとも強い回転を
生じ、従って鍛造の最終段階において生ずる作用力の大
きさをかなり減少し、その結果ダイスの（ぼみへの金属
の充填が改善される。

第８図は、直立部（イ）によって互に連結された上側ク
ロスヘッド５８と下側クロスヘッド５９とによって形成
されたフレームを有するクランクプレスを示している。

上側り四スヘッド郭には軸６１（以下主軸と呼ぶ）が設
けられ、この主軸６１には中央クランク５１と回転対構
造物を形成する偏心輪５２が設けられている。下側クロ
スヘッド５９には補助軸６２が設けられ、この補助軸６
２は２つの偏心輪聞を有し、これらの偏心輪５４はラム
刺および軸６２にヒンジ接続された連結ロッド６３と共
に回転対構造物を形成している。補助軸６２は歯車６５
　、６６　、６７並びに軸６９を介して伝動される。さ
らに補助軸６２はクラッチ７０によって電動機（図示せ
ず）に連結されている。

第９図は第８図に示したクランクプレスの機構を概略的
に示している。偏心輪５２と５４は第８図ではそれぞれ
角速度ωで軸６１と６２と共に回転するクランク５２　
、５４として示している。クランク５２はプレス軸心す
と角度α２をなし、クランクＭは角度α３をなしている
。角度α３は角度α２より角度α１（α３−α２＝α、
）だけ大ぎく、角度α、はダイスホルダ父の設定回転角
を許すに充分な大きさである。

かかる特徴事項は、上述のクランクプレスに配置される
主軸を、熱間鍛造クランクプレスにおいて広（実用され
ていると同様に、非常に犬ぎた剛性を持たせ、鍛造品の
非常に高い精度を保証することができる。プレスに２本
の軸６１と６２（主軸と補助軸）を設けることＫよって
、第６図に示した単軸形プレスに比ベプレスの幅を減少
することができる。さらに主軸６１は、それ自体の駆動
装置が備えられた補助軸６２では荷重されない。

第１０図は上述のプレスに組み込まれたものとは異なっ
ている伝動装置を持ったクランクプレスを示している。

このプレスにおいて横側連結ロッド７１は軸７２に接続
されている。この軸７２には単一の偏心輪５２が設けら
れ、この偏心輪５２はダイスホルダ父を支持するスクリ
ュ７４に接続された中央連結ロッド７３と共に回転対構
造物を形成している。連結ロッド７３には軸７５が設け
られ（第１１図および第１２図参照）、この軸７５によ
って中央連結ロッド７３は横側連結ロッド７１に連結さ
れ、この連結ロッド７１は第１０図に符号４８で示した
組み込みナツトを持ったラム７６に接続されている。

第１３図は第１０図、第１１図および第１２図に示した
プレスの機構を概略的に示している。第１３図において
連結ロッド７３は横側連結ロッド７１に距離！１を隔て
てヒンジ接続されたロッドの形で示している。この連結
ロンドア３の軸心から軸７５までを測定した距離！１は
、ダイスホルダ５０に対する設定回転角を許す如充分な
犬ぎさをしている。

上述の機構は、プレスの非常に高い剛性を維持した状態
においてプレスを単純な構造にできる。

第１４図は、軸７７か梯子形機構によって横側連結ロッ
ド７８に伝動接続されているようなりランクプレスを示
している。このプレスは直立部８１によって互に連結さ
れた上側り四スヘッド７９と下側クロスヘッド８０を有
している。上側クロスヘッド７９には軸７７が設けられ
、この軸７７はダイスホルダ刃を支持するスクリュ４９
に連結された中央連結ロッド８２と共に回転対構造物を
形成する偏心輪５２を有している。

クロスヘッド７９には軸７７と同心配置で２つのロッカ
ー８３が設けられ（第１６図参照）、これらのロッカー
８３は偏心輪５２に関し対称に配置されている（第１５
図参照）。各ロッカー８３は対応する横側の連結ロッド
７８に接続された一万のアーム８３ａを有し、ロッカー
８３の他方のアーム８３ｂはピン８４によって互に接続
されている（第１７図参照）。

中央連結ロッド８２はピン８５によって中間リンク８６
に接続され、この中間リンク８６はロッカー８３にヒン
ジ接続されたピン８４に接続されている。ピン８５は中
央連結ロッド８２に位置され、偏心輪５２の軸心から距
離！２だけ隔てられている。

ダイスホルダ刃の回転角度は、距離！２、ロッカー８３
のアーム８３ａの長さ、および偏心輪５２とロッカー８
３のアーム８３ａとの間の角度α４に依存している。こ
れらのパラメータはダイスホルダ印の設定回転角を許す
ために選択される。

横側連結ロッド７８と軸７７との伝動装置は上述のクラ
ンクプレスの場合、第６図ないし第１３図に示したクラ
ンクプレスよりも複雑であるけれども、ダイスホルダＩ
の回転運動と直動運動との間に鍛造工程を改善できるよ
うな関係を与えている。

第１４図、第１８図、第１９図、第加図に示したプレス
の構造において、横側連結ロッド７８と軸７７との機械
的な連結は、偏心輪５２に関し対称に配置されたクロス
ヘッド′１９に設けられた２つのアーム８７ａと８７ｂ
を有している２つのロッカー８７によって行なわれてい
る。

ロッカー８７のアーム８７ａは対応した横側連結ロンド
ア８に、ヒンジ接続され、一方ロツカ−８７のアーム８
７ｂはロッカー８９のアーム８９ａに中間リンク羽を介
してヒンジ接続され、このロッカー８９は中間リンクと
して作用し、プレスのフレームに堅り取り付けられたピ
ン９０にヒンジ接続されている。ロッカー８９の別のア
ーム８９ｂは中間リンク９１を介して中央連結ロッド８
２に接続されている。この接続は偏心輪５２の中心から
距離！３を隔てて連結ロッド８２の軸心に沿って配置さ
れたピン８５によって行なわれている。

ロッカー８９は中間リンク８８と９１に接続され、ロッ
カー８７はピン９２によって中間リンク８８と連結ロッ
ド７８に接続されている。

この構造のクランクプレスにおけるダイスホルダ関の回
転角は、第１４図、第１５図、第１６図および第１７図
に示したクランクプレスについて述べたと同じパラメー
タ、並びにロッカーアーム８９のアーム８９ａと８９ｂ
の長さに依存している。これは第１４図、第１５図、第
１６図および第１７図に示したクランクプレスに比べ、
ダイスホルダ父の回転運動と直動運動との間に良好な関
係を生じ、鍛造工程を改善することができる。

第２１図、第ｎ図、第ｎ図および第冴図に示したクラン
クプレスにおいて、横側連結ロッド７８と軸７２との機
械的な連結はほぼ上述したと同じように行なわれている
。その相異点は、中間リンク９３が中央連結ロッド９４
にピン９５を介してヒンジ接続されていることにあり、
そのピン９５は連結ロッド９４の軸心からダイスホルダ
父の設定回転角を許すに充分な距離！４だけ隔てられて
いる。

また中間リンクとしても作用するロッカー９６は、アー
ム９７ａと９７ｂを持ったロッカー９７に中間リンク９
８によって接続されているアーム９６ａと９６ｂとを有
している（第２４図参照）。

このような構造は、上述したクランクプレスの寸法を減
少でき、第１８図、第１９図、第加図に示したクランク
プレスに比べてその修理および点検を容易にできる。と
いうのは横側連結ロッド７８およびロッカー７９のアー
ム９７ａおよび中間リンク９８と９３とロッカー９６が
、それぞれクランクプレスの軸心すの反対側に配置され
、それが運転中におけるバランスを良（しかつ修理およ
び点検を容易にするからである。

プレスは次のように作動する。

ます液圧プレスの運転について考える。始めラム５と６
は両者の間のすき間ａが零の状態においてもっとも上に
位置している。鍛造するためにワークが供給されると、
ダイスホルダ８に取り付けられた上側ダイスＣがワーク
と接触し、充分な寸法のすき間ａがラム５と６との間に
形成される。

このため低圧液体が液圧源１４から液圧ライン１３に沿
って液圧シリンダ１２に分配され、それによってロッド
１１がスクリュ９と一緒に下降運動を開始し、ダイスホ
ルダ８とラム６が上側ダイスＣがワークと接触するまで
下降する。次に高圧の液体が液圧源１４から液圧ライン
１３を介して液圧シリンダ１２に分配される。高圧の液
体の作用のもとでスクリュ９はラム６と共に下降運動を
開始し、それによってワークがダイスＣに形成された形
に変形される。

アブセット工程中において鍛造応力は液圧計１８を作動
させる所定の値まで高まり、その圧力計１８は圧力弁別
を開（信号を発する。それから高圧の液体が液圧シリン
ダ１５に分配される。高圧の液体の作動のもとで液圧シ
リンダ１５０ロツド１７が、組み込みナツト７を持った
上側ラム５と共に下降運動を開始する。上側ラムの速度
■１は下側ラム６の速度ｖ２よりも大きいと、スクリュ
９はナツト７０作用のもとで の角速度ωで回転を開始する。その場合Ｓはスクリュ９
の送りである。

液圧シリンダ１５の総合力Ｐ３はそれによって克服すべ
き最大許容トルクの犬ぎさから算定される。

この場合ダイスホルダ８の角運動速度と直動運動速度と
が、 の関係を持ってねじりを伴なつ℃鍛造が行なわれる。

ダイスホルダ８の回転は回転方向におけるせん断応力と
共にワークに対しワーク表面の滑りを生ずる。これは材
料の半径方向の流れを改善し、ワークのアブセット力に
対する抵抗を減少する。この利点はねじりなしの鍛造中
において生する同様な力に比べ鍛造するための力が非常
に減少することである。鍛造するための力の設定減少レ
ベルはダイスホルダ８の最適な回転角度ψによって得ら
れ、これはラム５と６との間の間隔ａ並びにスクリュ９
の送りＳによって左右され、この回転角度ψは次式に基
づいて非自己制動形ねじの状態によって決定される。

すき間ａは鍛造品の製造を許すに充分な値でなければな
らず、このすき間ａの寸法は鍛造品の寸法に応じて変化
される。所定の寸法ａを得るために、鍛造工程中におけ
るダイスホルダ８の角運動速度ωと直動運動速度■との
間に所定の関係が維持されることが必要である。このよ
うにしてラム５の速度■□は好ましくは圧力ライン１６
に組み込まれた可変絞り１９によって調整される。

液圧シリンダ１５の総合力Ｐ３はナツト７とスクリュ９
とによって形成されたスクリュ組によってダイスホルダ
８に伝達され、セして液圧シリンダ１２の力Ｐ４に加え
られる。総合力Ｐ３＋Ｐ４　は、ダイスホルダの直動運
動に対し変形された金属から生ずる抵抗Ｐ２を打ち負か
す。即ち Ｐ２二Ｐ３＋Ｐ４’（４） 従ってこの力Ｐ２はプレスの定格力である。言い換えれ
ばプレスのフレームによって受けられる荷重は鍛造する
ための力Ｐ２より大きくな（、−芳容液圧シリンダ１２
と１５の力はこの力Ｐ２よりも小さい。

ダイスＣの型が金属で満されると、ラム５と６は停止さ
れる。作動液体が液圧シリンダ１２と１５のロッド側室
に分配され、それによってラム５と６がその最初の位置
に戻される。これで運転サイクルが終了する〇 もしすき間ａが鍛造品を製造するために不十分である場
合、ダイスの（ぼみはラム５と６が密着する間に金属が
充満されない。その結果ダイスはプレスの定格力の作用
を受けず、ひねりが発生されず、鍛造するための力は金
属の変形を起こすに不光分となる。ワークの効果的な鍛
造を保証するために、充分な寸法のすき間ａはラム５と
６との間に形成されねばならず、鍛造サイクルは続けら
れねばならない。このようにして鍛造は本発明のプレス
によって２回あるいは３回の作業ストロークの間におい
て製造できる。これはこのプレスの特別な利点であり、
鍛造は１回の作業ストローク中において行なわれる周知
のプレスに比べ優している。従って液圧プレスの生産能
力が拡大される。

鍛造作業における最適な運転状態はダイスホルダ８の回
転速度と直動速度との間に一定の関係が作られることに
よって保証される。この場合のプレス構造は第３図に示
しである。作業ストローク中において高圧の液体が液圧
源１４から液圧シリンダ２１のキャップ側室に分配され
、それによってこの液圧シリンダ２１のロッド１７に作
用する。液圧の作用のもとでラム５は動作し、液体は液
圧シリンダ２１のロッド側室から押し出され、液圧シリ
ンダ１２のキャップ側室に送られる。このようにしてス
クリュ９とダイスホルダ８と共にロッド１１を動作する
ために液圧シリンダ１２の中において圧力が形成される
。この圧力は液圧シリンダ２１のキャップ側室あるいは
液圧源１４におけるよりも高く、これは昇圧作用のため
である。液圧シリンダ１２内における高い圧力のために
、その直径を減少することができる。

ラム５の直動速度■、およびダイスホルダ８の直動速度
■２は次の関係で決められる。

Ｖｌ・Ｆ、−Ｆ２・Ｆ２（５） この式においてＦ□は液圧シリンダ２１のロッド側室の
総合横断面積であり、Ｆ２は液圧シリンダ１２のキャッ
プ側室の横断面積である。このこの式から、ダイスホル
ダ８０角速度ωとその直動速度Ｖとの関係は、液圧シリ
ンダ１２のキャップ側室の横断面積と組み込みナラ）７
ｅ持ったラム５に接続されだ液圧シリンダ２１のロッド
側室の総合横断面積との比率に依存する一定の値となる
。

プレスの幅を減少しかつフレームの製造に必要な金属の
量を減少するために、ダイスホルダ３１一回転するため
に１つの補助液圧シリンダ四を用いると有利である。こ
の補助液圧シリンダ四は好ましくはダイスホルダ３３の
直動運動のために設けられた液圧シリンダ３Ｉ関して対
称に配置される。

この形式のプレス構造は第４図に示しである。始め上側
ラム５および下側ラム１６は最上位に置かれる。スクリ
ュ路はダイスホルダ３３を回転するための液圧シリンダ
２９に連結されたロッド加の空洞３１の中に収容されて
いる、このことのために上側クロスヘッドｎと上側ラム
５との間に形成されるすぎ間はもつとも小さい寸法を有
し、これはプレスフレームの高さを減少することができ
る。

ダイスホルダおをクロスヘッドおの上に位置するワーク
に接近させるために、低圧の液体が液圧源１４から液圧
シリンダ蕊に分配され、それによって横梁あ、タイロッ
ドあおよびラム部によって形成されたフレームがダイス
ホルダ３３とスクリュ路と共に下降される。スクリュ列
はナツトｎから自由に移動され、支持ベアリングあの中
において回転する。ラム５が下降することを防止するた
めにラム５を初期位置に位置するべ（設定圧力が液圧シ
リンダ四のロッド側室において維持されている。

作業ストロークは液圧源１４から液圧シリンダあに分配
される高圧の液体によって行なわれ、その際液圧シリン
ダ２９のロッド側室はドレンパイプに連通され、それに
よってラム部は下降運動することができる。この時点に
おいてダイスホルダ３３の設定回転角を得るに充分な寸
法のすき間ａかラム５とがとの間に形成される。液圧シ
リンダあにおける液圧はプレスフレームおよび支持ベア
リング３４を介してダイスホルダおに伝えられ、このダ
イスホルダはその下降運動中において前進工具によって
ワークを変形する。この力はフレームと同じ速さで広が
ることができ、上側クロスヘッド四と下側クロスヘッド
ると直立部あによって形成されたスタンドに伝えられな
い。設定圧力が形成されると、液圧計１８が信号を発信
し、この信号に応じて圧力弁別が高圧液体を液圧シリン
ダ２９に通すために開かれ、それによってロッド蜀がラ
ムδと共に下方に向けて押し付けられる。ラム２５１Ｃ
設けられたナラ）２７はスクリュ列に作用し、それＫよ
ってスクリュ列およびダイスホルダ３３を回転させる。

トルクＭに打ち勝つために力Ｐ３がラム部に供給される
。即ち この力はプレスのスタンドによって受け止められる。液
圧シリンダあの力Ｐ４に加えてこの力Ｐ３はダイスホル
ダ３３の直動運動に対する抵抗に打ち勝つ。

このプレス構造において液圧シリンダ四とあの可動部分
は回り止めされ、これはこれらの液圧シリンダの確実な
シールを生ずる。

液圧シリンダ四と３５の軸方向の配置はラム５と届の傾
斜を防止する。

第５図に示した液圧プレスは第２図に示した液圧プレス
と同じように作動する。

ナツト７０反対側端とダイスホルダ４１との間のすき間
ａが非常忙小さいために、このプレスは第２図ないし第
４図に示したプレスと違って、ダイスホルダ４１の大き
な回転角度を必要としないような鍛造品の製造のために
適している。

このプレスは、アブセット工程、鍛造工程、および切断
工程を有している３段階鍛造工程に対し最適に使用でき
る。３段階鍛造工程における第１および第３工程のダイ
スｄとｅは好ましくは液圧シリンダ１５のロッド１７と
同心的にラム４０に取り付けられ、第２工程のダイスＣ
は液圧シリンダ１２のロッド１１と同心的にダイスホル
ダ４１に取り付けられる。これは１つの同じプレスで最
終鍛造品を作ることを可能にし、そのプレス部品はラム
４０の非常に僅かな傾斜に耐えれは良い。

次のクランクプレスの運転について説明する。

′このプレス（第６図および第７図参照）の運転に先た
ち、ラム４７は最上位に置かれ、軸５３はブレーキ＆Ｃ
よって停止され、クラッチ５７は外されている。

プレスが運転される場合、ブレーキＩが軸５３を釈放す
るためＫゆるめられ、クラッチ５７が電動機（図示せず
）と連結される。軸５３が回転さ扛ると、その偏心輪５
２と５４は連結ロッド５１と５と共に、軸５３の回転運
動を横側連結ロッド５５にヒンジ接続されたラム４７の
直動運動に、および中央連結ロッド５１にスクリュ４９
を介して接続されたダイスホルダ力の直動運動に変換す
るために動作される。上側ダイスＣがワークと接触する
と、その変形が開始される。この時点において鍛造品の
製造のために充分な寸法のすき間ａがダイスホルダ力の
端部とナツト４８との間に形成される。このすぎ間ａは
機側連結ロッド５５の偏心輪５４が中央連結ロッド５１
の偏心輪５２に対し軸５３の回転方向と逆方向にずれて
いることによって得られる。

鍛造工程中において、中央連結ロッド５１にスクリュ４
９によって連結されたダイスホルダ力の直動速度は減少
する。偏心輪５４が偏心輪５２に対しすれているので、
ラム４７の直動速度およびナツト４８の直動速度はスク
リュ４９の直動速度を越え、これはダイスホルダ（資）
を回転させることになる。なおその回転速度が鍛造工程
の終りに向って増大する。

ラム４７とスクリュ４９が異なった速度で下降運動する
ので、ダイスホルダ力はその回転運動および直動運動が
許され、回転運動と直動運動との比率はワークの変形工
程中において、特に鍛造の最終工程において増大する。

これは第１図に曲線４で示したように鍛造最終工程にお
けるピーク変形力を著しく減少する。

ダイスホルダの回転は、接触摩擦の状態を金属の半径方
向流れに対する抵抗を弱める方向に変化させ、これは接
線方向のせん断応力において変形状態における金属層の
軸受能力を低下させる。これは鍛造のための力を減少し
、そめ強さは作業工具の回転によって増加される。上述
のプレスの伝動値［によれば、第１図における曲線２と
曲線３と曲線４で示したようにダイスホルダの作業スト
ロークの終りにおける鍛造のための力を非常に減少１−
ることかできる。曲線１と曲線４とを比較して、ダイス
ホルダが回転するプレスにおける力が、ダイスホルダが
直動運動できるプレスにおいて得られる力と異なってい
ることがわかる。この線図が鍛造の終りにおいてそのピ
ークに達すると、上述のプレスにおける鍛造力は最終工
程において減少する。これはプレスの部品およびそのダ
イスの両方の高い運転信頼性を保証する。

上述のプレス構造において最も単純な形の機械的な機構
は、組み込みナラ）４８を持ったラム４７および軸＆に
連結された横側連結ロッド５５の間に設けられ、これは
大きな運転の信頼性およびプレス全体の単純な構造に寄
与する。

第８図に示したクランクプレスは同じよ５に作動する。

プレスが運転される際、クラッチ５７と７０が軸６１と
６２を回転させるために同時に作動される。この軸６１
と６２の回転速度はそのために設けられた同様な装置（
図示せず）のために等しくされる。これはまた歯車６５
　、６６　、６７　、６８並びに軸６１と６２を連結す
るために設けられた軸６９によって形成された伝動装置
によって保証される。主軸６１および補助軸６２は独立
した駆動装置を有し、その主軸６１の駆動装置は鍛造品
の軸方向の変形を許すために充分な運動エネルギを蓄え
、補助軸６２の駆動装置はダイスホルダ凹の回転を許す
に充分な運動エネルギを蓄えている。このようにして主
軸６１はクラッチ５７および他の駆動装置の部材で無負
荷にされる。主軸６１および補助軸６２のステップ回転
は主軸６１と補助軸６２とを歯車装置を介して連結する
ことＫよって行なわれ、これはパワートランスミッショ
ンと違って空間を節約する。

軸６１と６２の回転運動は、偏心輪５２　、５４と連結
ロッド５１　、６３によってスクリュ４９およびそれに
接続されたダイスホルダ関の直動運動に変換され、並び
に組み込みナツト４８を持ったラム６４の直動運動に変
換される。ダイスホルダ印の端部とナツト４８との間に
すき間ａを形成するために、第９図に示したように異な
った角度α２とα３が、それぞれ補助軸６２の偏心輪８
および主軸６１の偏心輪５２によってプレスの軸心に対
して形成される。このことのために鍛造中におけるナツ
ト４８の移動速度はスクリュ４９の移動速度よりも大ぎ
（、これは鍛造の終りにおけるダイスホルダ父の回転を
加速する。

補助軸６２にはダイスホルダ団に関し同心的にカム９９
が設けられ（第８図参照）、このカム９９は完成鍛造品
を押し出すために設けられたブツシャ１０１　Ｋ接続さ
れたロー２１００と共働して作用する。

このようＫしてプレスは、特別な押し出し装置あるいは
アクチェータでステップ運転する装置が不必要であるの
で、構造をより簡単にできる。

上述のクランクプレスの構造は、主軸６１およびその駆
動装置のリンク部材を無負荷にでき、プレスの幅を減少
でき、プレスの剛性を高めることができる。

第１０図ないし第１３図に示したクランクプレスは上述
したクランクプレスと同じように作動する。

クラッチ５７が投入されると、スクリュ７４が連結ロン
ドア３によって下降運動を開始するために動作され、こ
の連結ロンドア３は複雑な運動を行なえる。

連結ロンドア３に取り付けられたピン７５は図面におい
て左の方向に下降運動され、それによって横側の連結ロ
ッド７１に作用する。この連結ロッド７１はラム７６と
共働して作用し、そこに取り付けられたナツト４８を下
降運動させる。スクリュ７４の移動速度は鍛造の終りに
向って下げられ、一方ナット４８の移動速度は増加され
る。ナツト４８およびスクリュ７４の速度の差はスクリ
ュ７４およびダイスホルダ艶の回転を生じさせ、それに
よって鍛造はねじりを伴なって行なわれる。このプレス
構造はプレスの非常に高い剛性のために精密な鍛造を保
証する。

第１４図ないし第斜図に示したクランクプレスにおいて
、組み込みナツト４８を持ったラム４７の直動運動は、
ロッカー８３（第１６図）、８７（第１９図）あるいは
９７（第ｎ図）の共働作用圧よって行なわれ、これは偏
心輪軸７７の軸心に関する揺動運動を行ない、その横側
連結ロッド７８はラム４７に連結されている。揺動運動
は、ビン８５を介して中間リンク８６（第１５図）、９
１（第１８図）あるいは９３（第ｎ図）に接続された中
央連結ロッド８２からこのロッカーに伝えられる。軸７
７と噛合い接触しているロッカー付きの中間リンクのこ
のような運動機構は、変形工程中においてスクリュ４９
よりも高い速度でナツト４８を移動することができ、こ
れは鍛造運転とねじりとを組み合わせることができる。

ビン８５が中央の連結ロッド８２に取り付けられている
場所、軸７７を包囲しているロッカーのアームの長さお
よび補助ロッカー８９の長さ、並びに軸７７とピン９ｏ
の囲りの回転距離を選ぶことによって、スクリュ４９に
関するナツト４８の速度を変えることができ、それによ
って鍛造の最適なパラメータを得ることができる。

ダイスホルダが同じような力で直動運動するような広（
用いられているプレスに比べて、上述のプレスは非常に
大きな生産度を有している。言い換えればこれは直径が
太ぎいかあるいは薄い円板状の鍛造品の製造に対して適
している。他方では同じ鍛造品を周知のプレスで生産す
るためには、鍛造のための力を２〜５倍に増加し、並び
に重さを３〜７倍増加しなければならず、これは犬ぎな
床面積を必要とし、生産効率が僅かしか増加しな（＼。

本発明の原形として上述したプレスは回転工具が設けら
れているけれども、その定格力並びに寸法および重さは
、ダイスホルダが直動運動する周知のプレスのそれらに
類似している。さらに小さなねじり角度のために周知の
プレスの生産効率は本発明に基づくプレスのそれよりも
低い。

第２図に示した液圧プレスで、常温サンプルとして鉛を
、並びに高温サンプルとして銅、アルミニウム、鋼を、
アプセット加工および鍛造加工して生産効率について試
験を行なった。比較するためにそれらのサンプルはねじ
りなしに１回でアプセットおよび鍛造加工をした。鉛の
サンプル品はねじりを伴なってアプセットされた場合、
アブセット力は加倍以上減少し、鉄および非鉄金属の高
温サンプルのアプセットにおいてアブセット力は２〜５
倍に減少した。鍛造およびねじりを組み合わせた場合、
ダイスのくぼみは金属で一様に充満され、鍛造品は全周
から一様に充填されたばつを儒°していた。

【図面の簡単な説明】

第１図はダイスホルダの運動量とアブセット力との関係
を示す線図、第２図は本発明に基づく液圧プレスの縦断
面図、第３図は補助シリンダのロッド側室が液圧シリン
ダのキャップ側室に連通されている液圧プレスの縦断面
図、第４図は主液圧シリンダと補助液圧シリンダが互に
同心的に配置されている液圧プレスの縦断面図、第５図
はラムが互に堅く接続されている本発明に基づく液圧プ
レスの縦断面図、第６図は本発明に基づ（クランクプレ
スの縦断面図、第７図は第６図におけるプレスの運動機
構の概略図、第８図は２つの偏心輪な持った補助軸が他
方のクロスヘッドに設けられているクランクプレスの概
略図、第９図は第８図における運動機構の概略図、第１
０図は横側連結ロッドがスクリュに固定された連結ロッ
ドにヒンジ接続されたクランクプレスの断面図、第１１
図は第１０図におけるＸＩ−ＸＩ線に沿う断面図、第１
２図は第１０図の■−Ｘ［［線図に沿う断面図、第１３
図は第１０図におけるプレスの運動機構の概略図、第１
４図は横側の連結ロッドがはしご形機構によって軸に接
続されている本発明に基づ（クランクプレスの縦断面図
、第１５図は第１４図におけるＷ−Ｗ線に沿う断面図、
第１６図は第１４図のＸＶＩ−ＸＶＩ線に沿う断面図、
第１７図は第１５図および第１６図におけるプレスの運
動機構の概略図、第１８図は第１４図における廓■−■
線に沿う断面図、第１９図は第１４図におけるＸＩＸ−
ＸＩＸ線に沿う断面図、第２０図は第１４図、第１８図
および第１９図におけるプレスの運動機構の概略図、第
２１図は横側連結ロッドが梯子形機構によって軸に連結
されている本発明に基づ（クランクプレスの縦断面図、
第ｎ図は第１４図におけるＷ−ＸＸｌ線に沿う断面図、
第る図は第１４図におげろ店■−肩線に沿う断面図、第
冴図は第２１図、第２２図および第３図におけるプレス
の運動機構の概略図である。 ｌ：上側クロスヘッド、２：下側クロスヘッド、３：直
立部、４ニガイド、５：ラム、６：下側ラム、７：ナツ
ト、８：ダイスホルダ、９：スクリュ、１０：間接部、
１１：液圧シリンダのロッド、１２：液圧シリンダ、１
３：圧力ライン、１４：液圧源、１５：補助液圧シリン
ダ、１６．１６ａ：圧力ライン、１７：液圧シリンダの
ロッド、１８：液圧計、１９：可変絞り、２０＝圧力弁
、２１：液圧シリンダ、２２：上側クロスヘッド、２３
＝下側クロスヘツド、２４＝直立部、２５：ラム、２６
：下側ラム、２７：ナツト、２８：スクリュ、２９：液
圧シリンダ、３０：ロツド、３１：空洞、３２：圧力ラ
イン、３３：ダイスホルダ、３４：ベアリング、３５：
液圧シリンダ、３６：横梁、３７：ロッド、３８＝タイ
ロツド、３９：圧力ライン、４０：ラム、４１：ダイス
ホルダ、４２ニガイド、４３：上側クロスヘッド、４４
：下側クロスヘッド、４５：直立部、４６：ガイド、４
７：ラム、４８：ナツト、４９：スクリュ、刀：ダイス
ホルダ、５工：連結ロッド、５２：偏心輪、５３：軸、
５４：偏心輪、５５：連結ロッド、５６：ブレーキ、５
７：クラッチ、５８二上側クロスヘツド、５９：下側ク
ロスヘッド、６０：直立部、６１：軸、６２：補助軸、
６３：横側連結ロッド、６４：ラム、６５　、６Ｇ　、
　６７　、６８　：歯車、６９：軸、７０：クラッチ、
７１：横側連結ロッド、７２二軸、７３：中央連結口ラ
ド、７４：スクリュ、７５：ビン、７６：ラム、７７：
軸、７８：横側連結ロッド、７９：上側クロスヘッド、
８０：下側クロスヘッド、８１：直立部、８２：中央連
結ロッド、８３：ロッカー、８３ａ、８３ｂ：ロッカー
のアーム、８−４　、８５　：ピン、８６：中間リンク
、８７：ロッカー、　８７ａ　、８７ｂ　：　Ｄツカ−
のアーム、８８＝中間リンク、８９：ロッカー、８９ａ
、８９ｂ：ｏツカ−のアーム、９０：ビン、９１：中間
リンク、９２：ビン、９３：中間リンク、９４：中央連
結ロッド、９５：ビン、９７：ロッカー、９８：中間リ
ンク、９９：カム、１００　：ローラ、１’０１：プッ
シャ、ａ：すき間、ｂ＝軸軸心α１．α２．αａ　＋　
ｌα４：角度、Ａｏ、　７２．　Ｊ３．　ｉ４：長さ、
Ｃ！　ｄ　Ｈｅ　：ダイス。 出願人代理人　猪　股　清 ＦＩ５．１　’″ スビチ ソビエト連邦モスクワ・ウーリ ツツア・ドモデドフスカヤ５コ ルプス３カーベー４７５ ０発　明　者　アレクサンドル・ドミトリエウイツチ・
コロビン　０発　明 ソビエト連邦モスクワ・スロブ ヤンスキー・プルバール３０カー ベー３１ ０発　明　者　ニコライ・アレクサンドロウイツチ・ロ
バノフ　０発　明 ソビエト連邦コロムナ・モスコ マスコイ・オープラスチ・ウー リツツア・ドゼルジンスコボ２３ 力一べ−６ ０発　明　者　ヤコフ・ルポウイツチ・ルメルＯ発　明
ソビエト連邦コロムナ・モスコ マスコイ・オープラスチ・ウー リツツア・カー・シロワ１４力一 ベー１１ 者　アレクセイ・ミハイロウイツチ ・クセノフォントフ ソビエト連邦コロムナ・モスコ マスコイ・オープラスチ・ウー リツツア・カリニナ３２カーベー 者　レオニド・イズライレウイツチ ・ルドマン ソビエト連邦キエフ・ブレスド ーリトウスキー・プロスペクト １３カーベー１３１ 者　アレクサンドル・ドミトリエウ イツチ・レベド ソビエト連邦キエフ・ブレスド ーリトウスキー・プロスペクト ９カーベー１９３ 者　バジャ・イワノウイッチ・ママ ツアシビリ ソビエト連邦トビリシ・ディプ ムスキー・マスシフ・プロスペ クト・ドルジエビー３コルプス ３カーベー７１ ０発　明　者　ワレリー・フイヨードロウイッチ・クリ
ュチニコフ ソビエト連邦コロムナーモスコ マスコイ・オープラスチ・ウー リツツア・ゼレナヤ９カーベー ７ ０発　明　者　ドジェマル・イラクリエウィッチ・ビル
カドゼ ソビエト連邦トビリシ・ウーリ ツツア・デイドウビイスカヤ２ ４／２６カーベー１ ０発　明　者　セルゲイ・サムイロウィッチ・シフリア
ルマン ソビエト連邦コロムナ・モスコ マスコイ・オープラスチ・ウー リツツア・ドブロリューボヮ１４ カーベー４８ ０発　明　者　ニコライ・アレクサンドロウィツチ・ゴ
ルデエフ ソビエト連邦モスコフスカヤ・ オーブラスト・コロメンスキー ・ライオン・ポショロク・ペス キ・ウーリッツア１ザボードス カヤ１８ ０発　明　者　ユーリー・アレクサンドロウィツチ・ボ
チャロフ ソビエト連邦モスクワ・ウーリ ツツア・マルシャラ・カトウコ フッ１コルプス１カーベー４０３ ０発　明　者　ワシリー・ヤコウレウィッチ・コロビン ソビエト連邦ボロネジエ・ウー リツツア・マシノストロイチェ レイ３８カーベー１５ ０発　明　者　アレクサンドル・ティモフエーエウイッ
チ・クルク ソビエト連邦ボロネジエ・ウー リツツア・ゲロエフ・シビルイ アコフ２４カーベー９５ ０発　明　者　イワシ・フィヨードロウィッチ・ヤコフ
エンコ ソビエト連邦ボロネジエ・ウー リツツア・プレバッフ゛スカヤ４１ 力一べ−２１ ０発　明　者　ウラジミール・ビクトロウィッチ・ノビ
コツ ソビエト連邦ボロネジエ・モス コツスキー・プロスペクト８力 −べ−５７ ｏ発　明　者　アンドレイ・マトゥエーエウィツチ・グ
リシコツ ソビエト連邦モスクワ・ウーリ ツツア・ベー・プロンチャ２９力 −べ−４３ ０発　明　者　ワレリー・ニコラエウィッチ・ゴロジャ
ンキン ソビエト連邦ボロネジエ・ウー リツツア・ゲロエフ・シビルイ アコフ７カーベー４ ０発　明　者　ユーリー・ニコラエウイツチ・ゼルゲエ
フ ソビエト連邦モスクワ・ポロト ニコフスカヤ・ウーリツツア２ アー・カーベー１５０ ０発　明　者　ウラジミール・エフイモウィッチ・スビ
ストウノフ ソビエト連邦モスクワ・シモノ フスキー・パル２４コルプス３力 −べ−４４ ■出願人　モスコフスコエ・ウイスシエエ・チェフニチ
ェスコエ・ウチリ スチェ・イメーニ・エフ・ニー ・バウマナ ソビエト連邦モスクワ２パウマ ンスカヤ・ウーリツツア５

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １）フレームが互に複数の直立部（３）によって堅く接
   続されている２つのクロスヘッド（１，２）から構成さ
   れ、前記直立部の間に位置された２つのラム（５１６）
   を有し、一方のラム（５）が非自己制動形ねじなもった
   組み込みナツト（７）を有し、この組み込みナツト（７
   ）が他方のラム（６）の中に回転可能に設けられたダイ
   スホルダ（８）に堅く接続されかつその直動運動のため
   に駆動装置（１２）に、連動されたスクリュ（９）と相
   互に噛合わされているようなプレスにおいて、ナツト（
   ７）とスクリュ（９）との強制相互作用が、一方のラム
   （５）を動作するために設けられた駆動装置（１５）を
   介して行なわれ、ダイスホルダ（８）の駆動装置（１２
   ）によって制御され、ダイスホルダ（８）の所定の回転
   角を許すに充分な寸法のすき間（ａ）が両方のラム（５
   と６）の間に形成されていることを特徴とするプレス。 ２）他方のラムおよびダイスホルダの直動運動を行なう
   駆動装置が、圧力ラインを介して液圧源に連通している
   液圧シリンダである場合、ラム（５）のアクチェータが
   、圧力ライン（１６）を介して液圧源（１４）に連通し
   かつその可動リンク（１７）によってラム（５）に接続
   されている少な（とも１つの補助液圧シリンダ（１５）
   であることを特徴とする特許請求の範囲第１項に記載の
   プレス。 ３）ナツト（７）を持ったラム（５）を動作するために
   ２つの補助液圧シリンダ（１５）が設けられ、これらの
   液圧シリンダが同じクロスヘッド（１）に液圧シリンダ
   （１２）に関し対称に配置されていることを特徴とする
   特許請求の範囲第２項に記載のプレス。 ４）液圧シリンダ（１２）を液圧源（１４）に連通して
   いる圧力ライン（１３）の甲に液圧計（１８）が組み込
   まれ、少な（とも１つの補助液圧シリンダ（１５）を液
   圧源（１４）に連通している圧力ライン（１６）に可変
   絞り（１９）および液圧計（１８）からの信号圧応動す
   る圧力弁（２０）が設けられていることを特徴とする特
   許請求の範囲第２項に記載のプレス。 ５）液圧シリンダ（１２）を液圧源（１４）に連通して
   いる圧力ライン（１６）か少なくとも１つ補助液圧シリ
   ンダ（２１）を通って通過し、そのためこの補助液圧シ
   リンダ（２１）のロッド側室が液圧シリンダ（１２）の
   キャップ側室に連通し、この液圧シリンダ（１２）のキ
   ャップ側室の横断面積と少な（とも１つの補助液圧シリ
   ンダ（２１）のロッド側室の横断面積との比率がラム（
   ５）とダイスホルダ（８）との速度比率と同じであるこ
   とを特徴とする特許請求の範囲第２項に記載のプレス。 ６）組み込みナツ）　（２７）を持ったジム（２５）を
   動作するために１つの補助液圧シリンダ（２９）が設け
   られ、この補助液圧シリンダ（２９）がダイスホルダ（
   ３３）を直動運動するために設けられかつクロスヘッド
   （り）に取り付けられた液圧シリンタ袈に関し同心的に
   他方のクロスヘッド（２２）に配置され、支持ベアリン
   グ（３４）がラム（２６）とダイスホルダ（３３）との
   間に置かれていることを特徴とする特許請求の範囲第２
   項に記載のプレス。 ７）両方のラム（４０）が互に接続され、ナツト（７）
   の端部とダイスホルダ（４１）との間にダイスホルダ（
   ８）の所定の回転角を許すに充分な寸法のすき間（ａ）
   が形成されていることを特徴とする特許請求の範囲第１
   項に記載のプレス。 ８）ダイスホルダの直動運動を行なうために設けられた
   駆動装置が、一方のクロスヘッドに配置され、電動機に
   接続されかつダイスホルダ（５０）を支持するスクリュ
   （４９）に連結ロッド（５１）を介して連結された偏心
   輪（５２）を持った軸（５３）から構成されているよう
   なプレスにおいて、組み込みナツ）　（４８）を持った
   ラム（４７）の駆動装置が、スクリュ（４９）に連結さ
   れた連結ロッド（５１）に対称に配置されかつラム（４
   ７）に連結され軸（５３）に伝動接続された２本の連結
   ロッド（５５）を有していることを特徴とする特許請求
   の範囲第１項に記載のプレス。 ９）ラム（４７）　ｉＣ連結された連結ロッド（５５）
   と軸１５■との伝動接続が、偏心輪（５２）に関し対称
   に軸（５３）の上に設けられかつこの偏心輪（５２）に
   対しダイスホルダ（５０）の所定の回転角を許すに充分
   な角度（α□）だけ軸（５３）の回転方向と逆方向に反
   転されている２つの偏心輪（５４）によって行なわれる
   ことを特徴とする特許請求の範囲第８項に記載のプレス
   。 １０）組み込みナツ）　（４８）を持ったラム（６４）
   に接続された連結ロッド（６３）と軸（６１）との伝動
   接続が、クロスヘッド（５９）に設けられ、補助電動機
   に連結されかつラム（６４）に接続された２つの偏心輪
   （５４）が設けられた補助軸（６２）と、歯車列（６５
   ゜６６、６７、６８　）を介して行なわれ、プレスの軸
   心と軸（６１）の偏心輪（５２）との間の軸（６１と６
   ２）の回転方向における角度が、プレスの軸心と補助軸
   （６２）の偏心輪（５４）との間の角度よりダイスホル
   ダ（５０）の所定の回転角を許すに充分な値だけ太ぎい
   ことを特徴とする特許請求の範囲第８項に記載のプレス
   。 １１）組み込みナツ）　（４８）を持ったラム（７６）
   に連結された連結ロッド（７１）と軸（７２）との伝動
   接続が、スクリュ（７４）にヒンジ接続された連結ロッ
   ド（７３）を介して行なわれ、そのためピン（７５）が
   連結ロッド（７３）にその長手軸心からダイスホルダ（
   ５０）の所定の回転角を許すに充分な間隔を隔てて設け
   られ、このビン（７５）がラム（７６）にヒンジ接続さ
   れた連結ロッド（７１）に連結されていることを特徴と
   する特許請求の範囲第８項に記載のプレス。 １２）組み込みナツト（４８）を持ったラム（４７）に
   連結された連結ロッド（７８）と軸（７７）との伝動接
   続が、直動運動な行なうためにスクリュ（４９）に連結
   された連結ロッド（８２）と共働する偏心輪（５２）に
   対称に配置された２つのロッカー（８３）によって行な
   われ、各ロッカー（８３）の−万のアームが連結ロッド
   （７８）Ｑ４つにヒンジ接続され、他方のアームが少な
   ′くとも１つの中間リンク（８６）を介して連結ロッド
   （８２）にヒンジ接続され、この連結ロッド（８２）が
   偏心輪（５２）の軸心からダイスホルダ（５０）の所定
   の回転角を許すに充分な距離な隔ててスクリュ（４９）
   に接続されていることを特徴とする特許請求の範囲第８
   項に記載のプレス。