JPS60244011A - 変流比一次切換式変流器 - Google Patents
変流比一次切換式変流器Info
- Publication number
- JPS60244011A JPS60244011A JP59098654A JP9865484A JPS60244011A JP S60244011 A JPS60244011 A JP S60244011A JP 59098654 A JP59098654 A JP 59098654A JP 9865484 A JP9865484 A JP 9865484A JP S60244011 A JPS60244011 A JP S60244011A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- conductor
- current
- layer
- tubular
- conductors
- Prior art date
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- Granted
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-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F38/00—Adaptations of transformers or inductances for specific applications or functions
- H01F38/20—Instruments transformers
- H01F38/22—Instruments transformers for single phase ac
- H01F38/28—Current transformers
- H01F38/30—Constructions
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Transformers For Measuring Instruments (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
この発明け、変流比−次切換式変流器に関し。
特にその定格電流の向上に関するものである。
従来、変流比−次切換式変流器の一次導体は。
平角銅線に絶縁紙を巻いた直線状のものを９本束ねて碍
管内に通して構成されている。しかし、このものには、
−次回路に線路故障による大電流が通過した時に電磁機
械力に耐えろように、銅線を強固に緊縛する必要がある
ため、−次導体の放熱に十分な絶縁油道を確保できず、
小′ｆＲ，流用の変流器に限られるという欠点があった
。
管内に通して構成されている。しかし、このものには、
−次回路に線路故障による大電流が通過した時に電磁機
械力に耐えろように、銅線を強固に緊縛する必要がある
ため、−次導体の放熱に十分な絶縁油道を確保できず、
小′ｆＲ，流用の変流器に限られるという欠点があった
。
上記の欠点を解消するものとして、第１図に示す変流比
−次切換式変流器が知られている（例えば特公昭４’、
、？−３／、２９号公報参照）。第７図はその変流比−
次切換式変流器の断面図、第２図は第１図のト］線に沿
う断面図、＠３図は第１図の■−■線に沿う断面図、第
ｑ図は第１図のＩＶ −■線に沿う断面図である。−次
コイルを構成する、管状導体である直線状導体／と円環
状導体−とは、直線状導体／の下端部で円環状導体コと
接続されている。直線状導体／と円環状導体コとの外周
は。
−次切換式変流器が知られている（例えば特公昭４’、
、？−３／、２９号公報参照）。第７図はその変流比−
次切換式変流器の断面図、第２図は第１図のト］線に沿
う断面図、＠３図は第１図の■−■線に沿う断面図、第
ｑ図は第１図のＩＶ −■線に沿う断面図である。−次
コイルを構成する、管状導体である直線状導体／と円環
状導体−とは、直線状導体／の下端部で円環状導体コと
接続されている。直線状導体／と円環状導体コとの外周
は。
絶縁Ｊ（１３で機われている。円環状導体コは、鉄心お
よび二次コイルｙと鎖交して、下部タンクＳ内に収納さ
れている。下部タンク３には碍管６が塔載されている。
よび二次コイルｙと鎖交して、下部タンクＳ内に収納さ
れている。下部タンク３には碍管６が塔載されている。
碍管６の上部には、−次端子を備えた放熱タンクｇが設
けられている。放熱タンクｇの上部空間を残して、下部
タンクＳ、放熱タンクを内には絶縁油りが充填されてい
る。
けられている。放熱タンクｇの上部空間を残して、下部
タンクＳ、放熱タンクを内には絶縁油りが充填されてい
る。
直線状導体ｌの中心軸上には、直線状４体ｌを二分割に
する絶縁板／θが挿入されている。円環状導体コも第３
図に示すように絶縁板／／を介して、外側導体２ａ、内
側導体２ｂとに分割されている。そして、直線状導体ｌ
のうち、外層半管状は 導体／ａの基端部め外側導体コａの一端部に接続され、
この外側導体−の他端部は、外層半管状導体ｌｂの基端
部に接続されている。また、内層半管状導体／ｃの基端
部は内側導体２ｂの−ず１部に接続され、この内側導体
２ｂの他端部は、内層半管状導体ｌｄの基選部ｒｃ受伏
されている。
する絶縁板／θが挿入されている。円環状導体コも第３
図に示すように絶縁板／／を介して、外側導体２ａ、内
側導体２ｂとに分割されている。そして、直線状導体ｌ
のうち、外層半管状は 導体／ａの基端部め外側導体コａの一端部に接続され、
この外側導体−の他端部は、外層半管状導体ｌｂの基端
部に接続されている。また、内層半管状導体／ｃの基端
部は内側導体２ｂの−ず１部に接続され、この内側導体
２ｂの他端部は、内層半管状導体ｌｄの基選部ｒｃ受伏
されている。
ｌ−状導体ｌの内外層半管状導体／ａ 、 ／ｂ 。
／Ｃ、／（１のそれぞれの先端部は、第ダ図に示すよう
にダ個の一次端子／コａ、／コｂ、／コＣ，／コｄにそ
れぞれ接続されている。そして、この−次端子ノコｆｉ
、／コｂ、／Ｊｃ、／コｄは、外部の接続板（図示せず
）に取付けられることにより、−次コイル側の直並列切
換が可能になっている。
にダ個の一次端子／コａ、／コｂ、／コＣ，／コｄにそ
れぞれ接続されている。そして、この−次端子ノコｆｉ
、／コｂ、／Ｊｃ、／コｄは、外部の接続板（図示せず
）に取付けられることにより、−次コイル側の直並列切
換が可能になっている。
内層半管状導体／ｃ 、 ／ｄの内側の絶縁油道は、円
環状導体コ内の絶縁油道の一端に連通され、内層半管状
導体／ｃ、／ｄの外側の絶縁油道は、円環状導体λ内の
絶縁油道の両端に連通されている。
環状導体コ内の絶縁油道の一端に連通され、内層半管状
導体／ｃ、／ｄの外側の絶縁油道は、円環状導体λ内の
絶縁油道の両端に連通されている。
内層半管状導体／ｃ 、 ／ｄの断面積は、外層半管状
導体／ａ、／ｂの断面積よりも小さいので、電流が流れ
た時に発生する発熱量は、内層半管状導体／Ｃ、／ｄの
方が外層半管状導体／ａ、／ｂよりも・大きい。したが
って、内層半管状導体／Ｃ。
導体／ａ、／ｂの断面積よりも小さいので、電流が流れ
た時に発生する発熱量は、内層半管状導体／Ｃ、／ｄの
方が外層半管状導体／ａ、／ｂよりも・大きい。したが
って、内層半管状導体／Ｃ。
／ｄの内側の絶縁油９の温度は、その外側の絶縁油りの
温度よりも高くなり、サイフオン効果で第１図の矢印で
示す方向に絶縁油りの自然循環対流（３） が生じる。
温度よりも高くなり、サイフオン効果で第１図の矢印で
示す方向に絶縁油りの自然循環対流（３） が生じる。
従来の変流比−次切換式変流器は上記のように構成され
ており、直線状導体／を流れる電流は。
ており、直線状導体／を流れる電流は。
−次端子ｌコａと一次端子／λＣ１−次端子／コｂと一
次端子／Ｊｄとを接続して一次コイルを並列接続にした
時には、絶縁板１０の左右で逆方向になっている。その
ため、−次回路に線路故障により大電流が通過した場合
には次のような欠点があった。
次端子／Ｊｄとを接続して一次コイルを並列接続にした
時には、絶縁板１０の左右で逆方向になっている。その
ため、−次回路に線路故障により大電流が通過した場合
には次のような欠点があった。
（１） 内外層半管状導体ＩＣ，／ａと内外層半管状導
体ｌｄ、ｌｂとの間には反発力が作用し、絶縁層３を損
傷する恐れがある。
体ｌｄ、ｌｂとの間には反発力が作用し、絶縁層３を損
傷する恐れがある。
（コ） 表皮効果のため電流が直線状導体／内の一部に
集中して流れ、例えばコ。０θＡ用の鋼管を用いた直線
状導体／では、直流損に対して交流損がλＳＯ％にも達
し、交流損が増大する。
集中して流れ、例えばコ。０θＡ用の鋼管を用いた直線
状導体／では、直流損に対して交流損がλＳＯ％にも達
し、交流損が増大する。
上記の欠点（コ）を解消するものとして、例えば第Ｓ図
に示すものが知られている。第５図は一次コイル内の電
流の流れを表わす説明図であって、第１図に示す直線状
導体／内の内外層半管状導体（弘 ） ／＠、／ｂ、ＩＱ、／（ｌと内外層導体コａ、コｂとの
各接続を変更したものである。このものの場合、外層半
管状導体／ａ、／ｂと内層半管状導体ＩＣ、／ｒｌとの
電流の向きが反対となり、電流は中心軸から見て均一に
分布するため、表皮効果は大幅に低減され、例えば、先
に挙げた例では、直流損に比べて交流損はｉｓｏ％程度
となる。
に示すものが知られている。第５図は一次コイル内の電
流の流れを表わす説明図であって、第１図に示す直線状
導体／内の内外層半管状導体（弘 ） ／＠、／ｂ、ＩＱ、／（ｌと内外層導体コａ、コｂとの
各接続を変更したものである。このものの場合、外層半
管状導体／ａ、／ｂと内層半管状導体ＩＣ、／ｒｌとの
電流の向きが反対となり、電流は中心軸から見て均一に
分布するため、表皮効果は大幅に低減され、例えば、先
に挙げた例では、直流損に比べて交流損はｉｓｏ％程度
となる。
しかしながら、上記のものについては１次のような欠点
があった。
があった。
（１） 前述の（１）と同様に直線状導体ｌは絶縁板ｉ
。
。
を介して分割されているため、大電流が直線状導体／Ｉ
ｃ流れた場合に内外層半管状導体／Ｃ、／ｆｉ間および
内外層半管状導体／ａ、Ｉｂ間に反発力による大きな電
磁機械力が生じ、その結果絶縁層３を損傷する恐れがあ
る。
ｃ流れた場合に内外層半管状導体／Ｃ、／ｆｉ間および
内外層半管状導体／ａ、Ｉｂ間に反発力による大きな電
磁機械力が生じ、その結果絶縁層３を損傷する恐れがあ
る。
（Ｊ） 外側導体λａと内側導体２ｂとをその途中で転
位する必要があるが、大電流用の断面積の大きい平板状
の内外側導体コｂ、コａを転位することは、複雑な構造
のものとなる。
位する必要があるが、大電流用の断面積の大きい平板状
の内外側導体コｂ、コａを転位することは、複雑な構造
のものとなる。
（３） 電流分布は直線状導体／の周方向では均一であ
るが、その軸方向では、電流が対向して流れている関係
上、外層半管状導体／ａ 、 ／ｂの電流は、はとんど
その最外周面近くを流れ、内層半管状／ｃ、／ｄを流れ
る電流は、最内周面近くを流れるため１表皮効果を低減
させるには不十分である。
るが、その軸方向では、電流が対向して流れている関係
上、外層半管状導体／ａ 、 ／ｂの電流は、はとんど
その最外周面近くを流れ、内層半管状／ｃ、／ｄを流れ
る電流は、最内周面近くを流れるため１表皮効果を低減
させるには不十分である。
この発明は、上記の欠点を除去する目的でなされたもの
で、−次コイルを構成する直線状導体を同心よりなるｑ
層管状導体で構成し、かつ−次電流が各層で均一に流れ
るように円環状導体に管状導体のそれぞれの基端部を接
続することにより。
で、−次コイルを構成する直線状導体を同心よりなるｑ
層管状導体で構成し、かつ−次電流が各層で均一に流れ
るように円環状導体に管状導体のそれぞれの基端部を接
続することにより。
交流の表皮効果による電流分布の偏りを小さくして、交
流損を大幅に低減することができるとともに、直Ｉｖｉ
ｉ状導体と絶縁油との接触面積を増大させて、直線状導
体の冷却効率を高めることができ。
流損を大幅に低減することができるとともに、直Ｉｖｉ
ｉ状導体と絶縁油との接触面積を増大させて、直線状導
体の冷却効率を高めることができ。
また耐電磁機械力性に優れた変流比−次切換式変流器を
提供するものである。
提供するものである。
以下、この発明の変流比−次切換式変流器の一実施例を
第６図を用いて説明する。第６図はこの発明の一実施例
を示す断面図であって、第１図と同一または相当部分は
同一符号を付し、その説明は省略する。−次コイルを構
成する管状導体である直線状導体／３は、最外層導体で
ある第１層導体／Ｊａ、ｔｇλ層導体／３ｂ、第３層導
体／、？ｃおよび最内層導体である第ダ層導体／、？ｄ
からのダ層管状導体になっている。第１層導体／、？ａ
の基端部は、外側導体コａの一端部に接続されている。
第６図を用いて説明する。第６図はこの発明の一実施例
を示す断面図であって、第１図と同一または相当部分は
同一符号を付し、その説明は省略する。−次コイルを構
成する管状導体である直線状導体／３は、最外層導体で
ある第１層導体／Ｊａ、ｔｇλ層導体／３ｂ、第３層導
体／、？ｃおよび最内層導体である第ダ層導体／、？ｄ
からのダ層管状導体になっている。第１層導体／、？ａ
の基端部は、外側導体コａの一端部に接続されている。
７４２層導体／Ｊｂの基端部は、内側導体２ｂの一端部
に接続されている。第３層導体／、？ｃの基端部は、外
側導体２ａの他端部に接続されている。第ダ層導体／Ｊ
（ｌの基端部は、内側導体２ｂの他端部に接続されてい
る。一方、各層導体／３ａ。
に接続されている。第３層導体／、？ｃの基端部は、外
側導体２ａの他端部に接続されている。第ダ層導体／Ｊ
（ｌの基端部は、内側導体２ｂの他端部に接続されてい
る。一方、各層導体／３ａ。
／、？ｂ、／、？ｃ、／、？ｄの先端部は、−次端子／
９ａ。
９ａ。
／４＜ｂ、／４ｔｃ、／ｌｄにそれぞれ接続されている
。
。
円環状導体コ内の絶縁細道の一端部は、第２層導体／Ｊ
ｂの内外側に形成される絶縁細道のそれぞれの先端に連
通されている。円環状導体コ内の絶縁細道の他端は、第
ダ層導体／ｊｄの内外側に（り ） 形成される絶縁細道のそれぞれの先端に連通され流器に
おい℃、−次端子／４Ｚｂ 、 ／ｌｌｃを外部で接続
し、−次コイル側を直列接続した場合には、−次端子／
４ｊｄからの電流は、第ダ層導体／ｊｄ→内側導体コｂ
−＋第コ層導体／３ｂ→−次端子／４’ｂ→−次端子／
ｌｌｃ→第３層導体／３ｃ→外側導体２ａ→第１層導体
／、、？ａ→−次端子／４’ａと流れる。一方、−次端
子／＋ｃ、／４Ｉｄを接続し、また−次端子／ｅａ、／
４’ｂを接続して、−次コイル側を並列接続した場合に
は、−次端子／グｄからの電流は、第Ｚ層導体／、７ｄ
→内側導体、２ｂ−＋第ａ層導体／３ｂ→−次端子／ｌ
Ｉｂと流れ、−次端子／４ｔｃからの電流は、第３層導
体／Ｊｃ→外側導体、２ａ−＋第／層導体／、７ａ→−
次端子／グａと均等に流れる。
ｂの内外側に形成される絶縁細道のそれぞれの先端に連
通されている。円環状導体コ内の絶縁細道の他端は、第
ダ層導体／ｊｄの内外側に（り ） 形成される絶縁細道のそれぞれの先端に連通され流器に
おい℃、−次端子／４Ｚｂ 、 ／ｌｌｃを外部で接続
し、−次コイル側を直列接続した場合には、−次端子／
４ｊｄからの電流は、第ダ層導体／ｊｄ→内側導体コｂ
−＋第コ層導体／３ｂ→−次端子／４’ｂ→−次端子／
ｌｌｃ→第３層導体／３ｃ→外側導体２ａ→第１層導体
／、、？ａ→−次端子／４’ａと流れる。一方、−次端
子／＋ｃ、／４Ｉｄを接続し、また−次端子／ｅａ、／
４’ｂを接続して、−次コイル側を並列接続した場合に
は、−次端子／グｄからの電流は、第Ｚ層導体／、７ｄ
→内側導体、２ｂ−＋第ａ層導体／３ｂ→−次端子／ｌ
Ｉｂと流れ、−次端子／４ｔｃからの電流は、第３層導
体／Ｊｃ→外側導体、２ａ−＋第／層導体／、７ａ→−
次端子／グａと均等に流れる。
ところで、第１層導体／、７ａ％第λ層導体／、７ｋ）
と、＠、２層導体／ ｊ ｃ 、 第Ｑ層導体１３Ｃ１
とに流れる電流の方向は反対であるので、表皮効果の関
（１） 係上、電流は第１層導体／、？ａおよび第ダ層導体／３
ｄＩＩＣ集中して流れるようにするが、第／層導体／Ｊ
ａは外側導体コａを介して電流の集中しにくい第３層導
体／３ｃと接続され、電流の集中しにくい第２層導体／
、７ｋｌは内側導体２ｂを介して電流の集中し易い第ダ
層導体／、？ｄと接続されているので、各層導体／、ｊ
ａ、／３ｂ、／３ｃ、／３ｄの電流分布は、はぼ均一な
ものとなり、先に例に挙げた２０００Ａ用の鋼管の場合
には、直流損に比べて交流損はｌ−〇％程度に改善され
る。
と、＠、２層導体／ ｊ ｃ 、 第Ｑ層導体１３Ｃ１
とに流れる電流の方向は反対であるので、表皮効果の関
（１） 係上、電流は第１層導体／、？ａおよび第ダ層導体／３
ｄＩＩＣ集中して流れるようにするが、第／層導体／Ｊ
ａは外側導体コａを介して電流の集中しにくい第３層導
体／３ｃと接続され、電流の集中しにくい第２層導体／
、７ｋｌは内側導体２ｂを介して電流の集中し易い第ダ
層導体／、？ｄと接続されているので、各層導体／、ｊ
ａ、／３ｂ、／３ｃ、／３ｄの電流分布は、はぼ均一な
ものとなり、先に例に挙げた２０００Ａ用の鋼管の場合
には、直流損に比べて交流損はｌ−〇％程度に改善され
る。
また、直線状導体／３、円環状導体−の発熱に対しては
、前述の従来のものと同様に絶縁油道内の絶縁油デのサ
イフオン効果による自然循環対流により、除去されると
ともに、各層導体／３ａ。
、前述の従来のものと同様に絶縁油道内の絶縁油デのサ
イフオン効果による自然循環対流により、除去されると
ともに、各層導体／３ａ。
／Ｊｂ、／、？ｃ、／Ｊｄ と絶縁油デとの接触面積の
増大により、前述の従来のものと比較し℃、さらに効率
よく除去される。
増大により、前述の従来のものと比較し℃、さらに効率
よく除去される。
さらにまた、直線上導体／３は同心のグ層管状導体であ
るため、−次回路の線路故障による大電流が一次コイル
側に流れ℃も、電磁機械力が外部に作用し、絶縁層３を
破損するようなことはない。
るため、−次回路の線路故障による大電流が一次コイル
側に流れ℃も、電磁機械力が外部に作用し、絶縁層３を
破損するようなことはない。
以上説明したようにこの発明の変流比−次切換式変流器
によれば、−次コイルを構成する直線状導体を同心より
なるｑ層管状導体で構成し、かつ−次電流が各層で均一
に流れるように円環状導体に管状導体のそれぞれの基端
部を接続するととＫより、交流の表皮効果による電流分
布の偏りを小さくして、交流績を大幅に低減することが
できるとともに、直線状導体と絶縁油との接触面積を増
大させて、直線状導体の冷却効率を高めることができ、
また耐電磁機械力性に優れたものとなり、したがって定
格電流の向上に役立つという効果がある。
によれば、−次コイルを構成する直線状導体を同心より
なるｑ層管状導体で構成し、かつ−次電流が各層で均一
に流れるように円環状導体に管状導体のそれぞれの基端
部を接続するととＫより、交流の表皮効果による電流分
布の偏りを小さくして、交流績を大幅に低減することが
できるとともに、直線状導体と絶縁油との接触面積を増
大させて、直線状導体の冷却効率を高めることができ、
また耐電磁機械力性に優れたものとなり、したがって定
格電流の向上に役立つという効果がある。
第７図は従来の変流比−次切換式変流器の断面図、第２
図は第７図のｎ−ｍ線に沿う断面図、第３図は第７図の
ｍ−ｍ線に沿う断面図、第を図は第７図のｍＶ−ｍＶ線
に４５断面図、第５図は従来のものの直線状導体と円環
状導体との接続方法の他の右ネ例を示す説明図、第６図
はこの発明の一実施例を示す断面図である。 ／、／３・・直線状導体（管状導体）、コ・・円環状導
体、２ａ・・外側導体、２ｂ・・内側導体、３・・絶縁
層、ダ・・二次コイル、ｔ・・絶縁油、／θ、／／・・
絶縁板、／コ、／４（・・−成端子、／Ｊａ・・第／層
導体、／３ｂ・・第λ層導体、／３Ｑ・・第３層導体、
／、？ｄ・・第グ層導体。 なお、各図中、同一符号は同−又は相当部分を示す。 （／ｌ ） 焔１図 １２Ｃ ２ｄ８ ” 雨 ７ ２ａ ０ Ｃ ０ １ｂ ６ ３ ２０ ス ｂ （／コ） 幣５図
図は第７図のｎ−ｍ線に沿う断面図、第３図は第７図の
ｍ−ｍ線に沿う断面図、第を図は第７図のｍＶ−ｍＶ線
に４５断面図、第５図は従来のものの直線状導体と円環
状導体との接続方法の他の右ネ例を示す説明図、第６図
はこの発明の一実施例を示す断面図である。 ／、／３・・直線状導体（管状導体）、コ・・円環状導
体、２ａ・・外側導体、２ｂ・・内側導体、３・・絶縁
層、ダ・・二次コイル、ｔ・・絶縁油、／θ、／／・・
絶縁板、／コ、／４（・・−成端子、／Ｊａ・・第／層
導体、／３ｂ・・第λ層導体、／３Ｑ・・第３層導体、
／、？ｄ・・第グ層導体。 なお、各図中、同一符号は同−又は相当部分を示す。 （／ｌ ） 焔１図 １２Ｃ ２ｄ８ ” 雨 ７ ２ａ ０ Ｃ ０ １ｂ ６ ３ ２０ ス ｂ （／コ） 幣５図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 一次コイルを構成する管状導体と、この管状導体の基端
部に接続され、管状導体とともに一次コイルを構成し、
かつ内側導体と外側導体とが絶縁板を介してなる円環状
導体と、前記管状導体の先端部に接続され、−次コイル
側の直並列切換を可能にする一次端子と、温度差で生じ
る自然対流による循環流で管状導体９円環状導体を冷却
する絶縁油とを備えており、前記管状導体は、同心で。 かつ各層間に絶縁油道を有するｑ層管状導体で構成され
、このり層管状導体のうち、最外層導体の第１層導体の
基端部は、前記外側導体の一端部に接続され、第λ層導
体の基端部は、前記内側導体は、内側導体の他端部に接
続されていることを特徴とする変流比−次切換式変流器
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59098654A JPS60244011A (ja) | 1984-05-18 | 1984-05-18 | 変流比一次切換式変流器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59098654A JPS60244011A (ja) | 1984-05-18 | 1984-05-18 | 変流比一次切換式変流器 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60244011A true JPS60244011A (ja) | 1985-12-03 |
| JPH0213449B2 JPH0213449B2 (ja) | 1990-04-04 |
Family
ID=14225492
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59098654A Granted JPS60244011A (ja) | 1984-05-18 | 1984-05-18 | 変流比一次切換式変流器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60244011A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0217824U (ja) * | 1988-07-21 | 1990-02-06 |
-
1984
- 1984-05-18 JP JP59098654A patent/JPS60244011A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0217824U (ja) * | 1988-07-21 | 1990-02-06 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0213449B2 (ja) | 1990-04-04 |
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