JPS6024247A - 液体急冷金属製品の連続製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、液体急冷方式により製造する金属製品の連続
製造方法に関するものである。

近年、液体急冷方式によって金属薄帯又は金属細九線あ
るいは金属微粉を製造する技術が盛んに研究されており
、その方式が種々提案されている。

例えば、綜合文献として［アモルファス合金その物性と
応用（アグネ１９旧年刊）］に種々開示されているが、
これら各種の方法の共通点はルツボ中にて所定の合金を
溶解し７て、その溶湯を加圧することによりルツボの先
端に取付けたノズルより噴出スレｖ吐出させて所望の製
品を製造するものである。ノズルより吐・噴出させた後
、どのように急冷するかは、製造するところの薄帯又は
細丸線又は微粉によって異なり、それぞれ多くの方法が
具体的に提案されている。しかし７ながら、金属溶湯を
どのように供給するかは具体的に明示されていない。“
この方法に関して一般的に知られているのは、まず所定
の合金の原料となる何種類かの金属原料を予め所定の比
率でδ１量混合し、これを前記のルツボとは別の溶融ル
ツボ中で溶融混合し、一旦固化さ−Ｉて合金インゴット
を作成する。次いでこれを吐・噴出用ルツボ中に仕込ん
だ後、加熱して再溶融して、しかる後に不活性ガスによ
って加圧してノズルより吐・噴出させるものである。し
たがって、かかる従来方法は１合金インゴットの作成及
び合金インゴットの再溶融、吐・噴出の工程はいずれも
バッチ方式であって、経済的には問題を有するもので、
到底工業化には適し得ないものである。すなわち、より
具体的に説明すると。

従来方法はｆ］１合金合金インゴット造及びその貯蔵設
備が必要である。（２）合金インゴットを吐・噴出用ル
ツボ中で再溶融するためのエネルギーが必要である。（
３）バッチ方式であるために、（ａ）稼働率が低い、（
ｂ）バッチ間の製品品質に変動を生ずるおそれがある２
（Ｃ）バッチ内で吐・噴出の始めと終りの非定常部分又
は溶湯液面のレベル変化による不均一部分を製品から除
外した時に歩留の低下を招くおそれがある１等の問題点
を有するものである。

本発明者らは、従来方法の有する上記のごとき問題点を
解消し、液体急冷金属製品の製造を連続的、かつ経済的
ならしめる製造方法を提供することを目的として鋭意研
究した結果、２基以上の溶融炉に順次に金属原料を供給
し、溶融炉において順次に熔ンルを作成し２作成した／
８湯をノズルから連続して吐出すると、１−記の目的が
達成されることを見い出し２本発明を完成１．た。

すなわち９本発明心、！金属原＊゛１を所定の合金成分
比率に混合針…ｌ、て加圧ホッパに受入れ、不活性ガス
にて置換した後、溶融炉と吐出量とを同一の加圧雰囲気
となし、２基以上の溶融炉に順次に金属原料を供給し、
溶融炉において順次に溶湯を作成するとともに、該：／
８湯を連続的に吐出量に供給して、吐出量に取付けたノ
ズルから連続して吐出することを特徴とする液体急冷金
属製品！品の連続製造方法である。

以下に本発明の方法を図面に基づいて説明するが、まず
最初に従来方法について第１図によって説明すると、第
１図（Ａ）に示すごとくルツボ１の中に別の溶融ルツボ
で作成した合金インゴ７１・２を入れ、雰囲気置換用の
不活性ガス導入バルブ３を開放して２次に誘導加熱用コ
イル４に交番電流を流し１合金インゴット２を溶融する
。合金インゴットを溶融した後は、第り図（Ｂ）に示ず
ごとくバルブ３を閉め、加圧用の不活性ガス導入バルブ
５をＭｕすて溶湯６に圧力を加えてルツボ１の底部に取
付けたノズル７より溶湯６を吐出させ。

回転する金属ローラＢの円周表面上に接触させて金属薄
帯９を製造する。かかる従来方法においては３合金イン
ゴットの仕込みから溶湯の吐出路りまでを１サイクルと
するバッチ方式を採らざるを得す、稼働効率が悪くなる
。また、稼働効率を上げようとして】バッチ当りの吐出
量を大きくしようとすると、溶湯表面とノズル先端との
間のへ・ノド差により、加圧以前にノズルから溶湯が洩
れたり、また吐出の時間的推移に応じて吐出金属流の流
速が変化し、製品品質の変動を招く等の好ましくない事
態が生じ、さらに溶湯の吐出開始直後と吐出終了直前の
製品の一部が不適格となったり。

またバッチ間で品質の変動を生じたりすることがある。

次に、第２図以下に本発明の方法の一実施恕様を詳細に
説明すると、１１は原料集合ホ・ツバ、１２は加圧ホッ
パ、　１３ａ、　１３ｂは溶融炉、１４は吐出量、１５
５− は吐出用ノズル、１６ば急冷装置、　１７は製品巻取機
である。図中では、急冷装置は１個の金属ロールを用い
たいわゆる単ロール法を用いているが、他の各種の方法
２例えば双ロール法、遠心法１回転液中紡糸法等どのよ
うな方法を用いてもよい。

まず１合金製造用原料は適当な大きさのベレットの形で
自動秤Ｍ（図示省略）又は手動秤量によって所望の重量
組成比で合計量が溶融炉１３ａ又は１３ｂの溶融量に相
当する量に計量した後、導管２１を通じて原料集合ホッ
パ１１に投入する。この際。

該ホッパ１１の底部のぺｌ／ツＩ・止弁２２と気密弁２
３は閉止しておき、ベレットは一旦原料集合ホソバ１１
に貯留し、加圧ホッパ１２への投入を待機させる。

次に、加圧ホッパ１２にベレットを移送するには。

不活性ガス送入弁２４．ペレット止弁２６及び気密弁２
８ａ、　２８ｈをそれぞれ閉とし、ベント弁２５を開と
した後、気密弁２３及びぺｌ／ソト弁２２を開ける。原
料集合ホッパ１１に貯留していた原料ペレットの全量を
加圧ホッパ１２に移送した後、ペレット止弁２２及び気
密弁２３を閉め５次に加圧ホッパ１２内を不活性６− ガスｉＸ入弁２４を必要回数だけ交互に開閉した後。

ベント弁２５を閉め、不活性ガス送入弁２４を開けた１
１−ま、溶融炉１３ａ、　１３ｈ及び吹出炉１４と同一
圧力になるように加圧ホッパ１２を加圧する。一方、空
となった原料年金ホッパ１１には、上記と同様に次の原
料ペレットを投入し、加圧ホッパ１２への移送を待機さ
せる。なお、不活性ガス送入弁２４は他の不活性ガス送
入弁２９ａ、　２９ｂ、　３２と同一の図示しない不活
性ガス供給源に十分な配管径をもって連続されており、
溶融炉１３ａ、　１３ｂ及び吐出炉１４と等圧に保持し
７である。３０ａ、　３０ｈは不活性ガス排出弁である
。

次に、−／ｇ融炉１３ａ、　１３ｂについて説明すると
１雨量１３ａ、　１３ｈは全く同一の構造であり、それ
ぞれ加圧ホッパ１２及び吐出炉１４と全く同一の経路で
連続されている。第３図ば溶融炉１３ａ、　１３ｂの下
部構造の詳細図（添字ａ、ｂは省略）である。その構成
ル１１．主要部が耐熱材で作られた本体１３１．底部に
溢流管１３２．往復運動付与装置１３３（第２図の１３
３ａ、　１３３ｈ）により−上下動をする弁棒１３４．
速度制御機ｆｉｌを有する１−”Ｆ　１Ｉａｒ付！ｊ、
装置Ｆｉ’、１３５（第２図の１３５ａ、　１３５ｂ）
によ勾１−１；動をする中空軸１３６及びその下端に取
付はソ１．底部チーバ付カップ１３７．中空軸１３６と
本体１；１１の蓋との間をシールするシール部１３８（
第２図のＩ　３ｈ　、　＋　３）１ｈ’ｌ　、弁棒１３
４と中空軸１３にとの間をシールするシール部１３９　
（ｆｆｓ　２図の１３９ａ、　＋３９ｈ）ルび１１旧１
ｐ＜装置ｉｒｉ　１４０から成る。溶融炉１３を構成す
るこ扛らの部品し：１．溶融合金と接する部分及びその
所ｔｌｆｔ：”　ｔｅｌ：　、例えば窒化珪素等の耐！
！）　＋Ａ＊１を用いる、二ノか好ましく、熱の影響の
比較的少ない部分４．二４：ｌステンレス鋼等の工作加
工のし易いｌ１を用いｒ　り、１い。また、往復連動イ
」与装置１３３には１例λばＪアシリンダを用い、に下
動伺り、装”Ｗ　Ｉ　３５ｆ１．’：　ＩＩＩ：　、例
えばり・＝−ポモータとラックアン１′ピニオン３−用
いても、１、い。また、溶融炉１３にし：１必要に応ｅ
　７　Ｉ侮：温ヌはシール部の冷却等の補助部品をイＮ
Ｉ’　”ｊする。

次に、溶融＋　ｆ、’ｒｉ　Ｉ　：＋ｏ）Ｈ軍１１ｉ１
＋力ｌ）ξについて説１男する。

まず、加圧ホッパ１２から熔ＩＭ炉１３ａへ原料を仕込
むには、第３図（△）のご１！：クカップ１３７を上方
に引き上げておき、二方弁２７をａ側流路としておき、
気密弁２８ａ及びペレット弁２６を開にする。原ｉ１は
導管３］ａを通り、溶融炉本体１３１の中に第３図（Ａ
）の原料１４１のごとく受入れる。その際。

浴流管１３２へ原料ペレットが落込まないように弁棒１
３４を下降させ、溢流管１３２の開孔部を塞いでおく。

原料の受入れが完了すると、気密弁２８ａを閉１１〕１
〜．加熱装置１４０を作動させて原料を溶融する。溶融
が終わると原料は溶湯となり、第３図（Ｂ）のごとく溢
流管１３２の上端よりやや下に位置する液面１４２を形
成する。もちろん、液面力月４２のごとくなるように仕
込みの原料側を計量しておくことはいうまでもない。溶
融の完了は、温度計又４ルベル計（図示省略）によって
感知して、確認後に第３図（Ｂ）のごとく弁棒１３４を
引上げると同時にカップ１３７を液面１４２の近くまで
下降さ・口２次の払出しの指令を待つ。溶湯の温度は、
温度ｉｔのフィードバックにより一定温度にコントロー
ルする。続いて、払出しの指令によりカップ１３７は第
３図（Ｃ）のごとく所定の速度でさらに下降９− を始める。カップ１３７の底部が溶湯の液面にｌ（を漬
けるすると、カップ１３７に、ｉ−って排除された容積
相当分の液面の液面に響が起こり、溢流管１３２の上縁
から溶湯が溢流し、導管３１に流れ込み、吐出炉１４に
流入する。吐出１１１目の溶湯液面３４（第２図）は、
検出装’ｍ（図示省略）によってレベル及び温度を検出
し、一定のトベル７＆び温度を保持するように溶融炉１
３ａからの流入量を゛１ントロールするようカップ１３
７の下降速度を制御する。カップ１３７が下降を続け、
第３図（Ｄ）のごとく最Ｔ端位置に達すると、溶融炉１
３ａ内の溶湯は全部吐出炉１４へ排出されるので、自動
的に指令を発し、溶湯を保持していた溶融か１３１１か
らの吐出が１４への溶湯供給に切換える。

以」二の操作を繰返すごとにより、溶融炉１３からの吐
出炉１４への溶湯供給が連続的に行われ、ノズル１５か
らは溶湯が連続し２て吐出されることになり急冷装置１
６によって固化した液体急冷金属製品が連続的に製造さ
れ、ＳＩＴ’ＩＩ機１７によ機工７続的に巻取られる。

この際、吐出炉１４に１？いては、當時不０− 活性ガス送入弁３２が開となり、不活性ガスの圧力によ
って炉内の溶湯はノズル１５から吐出するのである。

本発明において原料溶融時に発生するスラグ等は、第３
図（Ｃ）のごとくカップ１３７が下降し。

ｉ１８？’ｌＡ内に浸漬する時にカップの底部がテーパ
になっているので、溶湯に浮上したスラグ等は溶融炉本
体１３１の内壁側に押しやられて溢流管１３２中に番、
１．流入しない。また、さらに第３図（Ｄ）のごとくカ
ップ１３７が溶融炉本体１３１の最下端に到達した時に
、カップ１３７の外縁上端が溢流管１３２の１縁よりも
やや低くしであるので、スラブ等はカップ１３７の内側
の空間内に溢流し、そこに貯留することができる。しか
も、カップ１３７の容積は原料の溶融及び払出しの繰返
しによって生ずるスラグを蓄積貯留するに十分な容量を
有しているのでロットの切替え等、装置の休転の機会を
利用して系外に除去すればよい。

上記のごとく本発明の方法を第２図及び第３図によって
説明したが２本発明の技術思想を満足する液体急冷金属
製品の製造方法であれば、前記実施例に限定するもので
なく、第２図のごとく溶融炉を２基使用に限ら′４′必
要に応じて３基以−１−設置することも、　３＋・たそ
の場合に原利染合ホッパや加圧ホッパ等も１にパイプで
連続して２基以上設ｋＪることもある。

本発明に適用されイ）金属として番Ｊ、純粋な金属。

微鞭の不純物を含有する金属、あるい４Ｊあらゆる合金
があげられるが、特に急冷固化することに、１−り優れ
た性質を有ずイ）合金２例えば非晶質相を形成する合金
又は非平衡結晶質相を形成する合金等が最も好）「シ、
い合金であ？）。その非晶質相を形成する合金の具体例
とｔ７てｔ、［９例えば「号イエンス」第８号、］！１
７８年６２〜゛ｒ２＞ｙ、　ｎ本金属学会会報１５巻第
３号、　１９７６年１５１〜２０Ｆｉ　Ｅｆ＝ｆ３’、
ｒ金属Ｊ　１！１７１年１２月１１１５ノ、７３〜７８
ｖ「等の文献や特開昭４９−９１０１４号、特開昭５０
−１０１２１５５ｔ　、特開昭７１９−１３５８２０号
。

特開昭５ｌ−３３１２ｖノ、特開昭５１−４０１７号、
特開昭５１−４０１８号、特開昭５１−４０１　！１冒
、特開昭５ｌ−６５０１２５ｔ　。

特開昭５１−７３９２０号、特開昭５１−７３９２３号
、特開昭５Ｉ−７８７０５号、特開昭５１−７９６１３
号、特開昭５２−５６２０号。

特開昭５２−１１４４２１号、特開昭５４−９９０３５
号等多くの公報に記載されているとおりである。それら
の合金の中で、非晶質形成能が優れ、しかも実用的合金
としての代表としては、　Ｆｅ−３ｔ−Ｂ系、　Ｆｅ−
Ｐ−Ｃ系。

Ｐｅ−Ｐ−Ｂ系、　Ｃｏ−５ｉ−Ｂ系、　Ｎｉ−５ｉ−
Ｂ系等があげられるが、その種類は金属−半金属の組合
せ、金属−金属の組合せから非常に多く選択できること
はいうまでもない。ましてや、その組成の特徴を生かし
て、従来の結晶質金属では得られない優れた特性を有す
る合金の組立ても可能である。また、非平衡結晶質相を
形成する合金の具体例としては９例えば「鉄と鋼」第６
６巻（１，９８０）第３号、３８２〜３８９頁、「日本
金属学会誌」第４４巻第３号、　１９８０年２４５〜２
５４　頁、　ｒＴＲＡＮｓＡｃＴＯＮｓ　ＯＦ　Ｔｌｌ
［！　ＪＡＰＡＮ　ｌＮ５ＴＩＴＩＩＴＥＯＦ　肝ＭＡ
ＬＳＪ　ＶＯＬ　２ＯＮｂ、８　Ａｕｇｕｓｔ　１９７
９　４６８〜４７１頁、八日本金属学会秋期大会一般講
演概要集（１９７９年１０月）３５０頁、３５１頁に記
載のＦｅ−Ｃｒ−＾ｌ系合金。

Ｆｅ−＾１−Ｃ系合金や１日本金属学会秋期大会一般講
演概要集（１９８１年１１月）４２３〜４２５頁に記載
のＭｎ１３− 一へＩ−Ｃ系合金、　１ｌｅ４：ｒ−＾ｌ系合金、Ｆｅ
−Ｍｎ−八へ−Ｃ系合金等があげられる。

本発明の方法は、上記のごとき構成によりなるので。

（］）液液体冷冷金属製が連続的に製造できる。

（２）従来方法に必要であった合金インゴットの製造及
び貯蔵設備が不要となり、設備の据付面積及び建設費が
大幅に削減できる。

（３）従来合金インゴットの再溶融に要したエネルギー
費用が節減できる。

（４）連続方式であるので、生産能率の向上１品質のバ
ラツキの低減２歩留の向上が期待される。

（５）装置としても簡略な構造で十分で、従来困難とさ
れた溶湯の流量調節弁（耐熱性、耐摩耗性）等を使用せ
ず、簡弔な形状で流量調節などができるので、良質の耐
熱材料（セラミックス等）を使いこなずことができ、実
用性に富んだ設備が用いられる。

等数多くの利点を有するものである。

１４− 実施例１ Ｆｅ６Ｓｉ＋ｏ　Ｂ１０　（添字は原子％）よりなる合
金を目標とする金属原料ペレソ）Ｆｅ、Ｓｔ及びＢをそ
れぞれ重量比９０．４％、６．１％及び３．５％になる
よう秤量配合し、第２図に示した装置を用い、原料集合
ポツパー１１に導管２１を通じて１０ｋｇ投入した。こ
の際ペレット止弁２２と気密弁２３を閉止しておいた。

次に、不活性ガス送入弁２４．ペレット止弁２６及び気
密弁２８ａ、　２８ｂをそれぞれ閉とし、ベント弁２５
を開とした後、気密弁２３及びペレット弁２２を開け。

前記原料集合ホッパー１１の中の原料ペレットのうち５
ｋｇだけ加圧ホッパー１２に移送された後、ペレット１
ト弁２２及び気密弁２３を閉め、さらに加圧ホッパー１
２内を不活性ガスで置換するために、ベント弁２５及び
不活性ガス送入弁２４を５回交互に開閉した。この時、
不活性ガスの圧力は４．５ｋｇ／ｃＪとした。次に、ベ
ント弁２５を閉とし、不活性ガスの圧力を４　、５ｋｇ
／　ｃＪに保ちつつ、不活性ガス送入弁を開けたままに
しておき、ペレット止弁２６を開とし三方弁２７をａ側
流路とし、気密弁２８ａを開とした。

これにより、加圧ホッパー１２の中の金属原料２５ｋｇ
は導管３１ａを通り、全量が溶解炉１３ａに移送された
。移送が終わったのち、気密弁２８ａを閉とし。

不活性ガス送入弁２９ａ及びベント弁３０ａを５回交互
に開閉し、最後に不活性ガス送入弁２９ａを開けたまま
約１０分間放置し、加熱開始を待機するとともに、前記
不活性ガスが流れて溶解炉１３ａ及び溶解炉に導通する
吐出か１４の空気を吐出量１４の先端部に穿孔したノズ
ル１５より外へ追い出して、系全体を不活性ガスで置換
した。次に、溶解炉１３ａの加熱装置を作動させ、溶解
炉１３ａ中の金属原料を１３００℃の温度になるようコ
ントロールしつつ溶解すると同時に、カップ１３７ａを
下降開始し、溶湯が溢流管１３２ａの上縁から溢流し、
導管３１を通じて吹出炉１４へ流入するようにした。吐
出量１４において溶湯には系の圧力４．５ｋｇ／ｃ＋Ｊ
がかかるので、直ちに吐出量１４の先端の孔直径０．２
１φのノズル１５より吐出した。この時、吐出量はｌ　
ｇ／ｓｅｃ、であった。吐出量１４へ流入する溶湯の量
は前記吐出量より多くシ、シたがって吐出量１４中の溶
湯の液面レベルは徐々に上昇するように、カップ１３７
ａの下降速度をコントロールした。そして、液面レベル
が吹出炉１４のほぼ中間の位置に達した時、カップ１３
７ａの下降速度を低下させ、それ以降は吐出量１４へ流
入する溶湯の量とノズル１５より吐出する量とが同じに
なり、したがって吐出量１４中の液面レベルが一定とな
るようにカップ１３７ａの下降速度をコントロールした
。なお、厳密にいえば吹出炉１４において、最初にノズ
ル１５より吐出した吐出量１ｇ／ｓｅｃは、溶湯レベル
の上昇とともにそのレベル差の分だけ吐出量が上昇する
のであるが、その変化量は無視し得るほど小さいもので
あった。

次に、溶解炉１３ａ中の溶湯が吐出量１４へ流入してい
る間に、二方弁２７をｂ側流路とし、気密弁２８ｂを開
とし、加圧ホッパー１２に残っていた５ｋｇの金属原料
を溶解炉１３ｂに移送した。その後、気密弁２Ｆｌｂを
閉とし、不活性ガス送入弁２９ｂ及びベント弁３０ｂを
５回交互に開閉し、最後に不活性ガス送入弁２９ｂを開
けたまま、加熱を開始した。金属原料が溶解し、１３０
０℃の温度になるようにコントロ１７− −生状態に達した時、カップ１３７ｂの作動を開始し。

溶湯が溢流管１３２ｈの」二線から溢流し、導管３１を
通じて吹出炉１４へ流入するようにした。なお、ここで
溶解炉１３ａからの吐出量１４への溶湯の流入が停止す
るように、カップ１３７ａの降下を停止し、かつ溶解炉
１３ｂからの吐出量１４への溶湯の流入に、スムーズに
切替るようタイミングを調節した。カップ１３７ａめ下
降速度、すなわちノズル１５からの吐出速度が１　ｇ／
ｓｅｅと一定となるようにした。

次に！再び原料集合ホッパ１１に前記同様の金属原料を
１０ｋｇ投杏し、加圧ホッパーへの移送−溶解炉への移
送→温習→溶湯の吹出炉への流入をａ。

ｂ交互に繰り返すことによって、ノズル１５から長時間
連続的に溶湯を吐出した。ノズル１５の直下には、近接
して設置した３００　＋ｎｎφの冷却ドラム１６を設置
し、　２００Ｏｒｐｍの速度で回転させることにより吐
出した溶湯が急速に冷却固化されて、連続した幅１０ｍ
ｍ、厚さ０　、０３ｍｍ０薄帯となり、それを巻取機１
７で連続的に巻重った ａ、ｂの繰り返しは、延べ１０回行い、約１４時間１８
− 合計５０ｋｇの薄帯が連続して得られた。

また、得られた薄帯を通常用いられるＸ線回折法で調べ
たところ、非晶質であった。

実施例２ 実施例１で用いた第２図の装置において、冷却ドラム１
６を次のように変えた。すなわち、遠心力によって内部
に液体層を形成せしめた直径５００　ｍｍφの回転ドラ
ムを３５Ｏｒｐｍで回転しておき、その液体層に向けて
直径０．１５ｍｍφのノズルより溶湯を吐出し、ドラム
の内壁に固化した金属細線を巻取った。それ以外の条件
は、実施例１と全（同様にして行った。

また、ａ、ｂの繰り返しは、延べ４回行い、約５．５時
間１舎計２０ｋｇの直径０．１５ｍｍφの円形断面を有
する細線が連続して得られた。

また、得られた細線を通常用いられるＸ線回折法で調べ
たところ、非晶質であった。

実施例３ 実施例１で用いた合金をＦｅ甥Ｎｉ３　Ｃｒ１ａ　Ａ１
１ｌ　Ｃ３（添字は原子％）なる組成を目標とする合金
とし溶融温度を１４００°Ｃとした以外（：ｒ、実施例
２と同じ条件で金属細線の製造を行った。

得られた金属細線は、微結晶質が均一に分散した組織を
有しており、　ｔｉｔぼ円形の断面で直径０．１５ｍｍ
φを有するものが連続して約２０ｋｇ製造できた。

【図面の簡単な説明】

第１図は従来力υ：を説明する縦断面略図、第２図は本
発明方法の一実ｈｔ１態様例の縦断面略図、第３図は第
２図の要部説明用縦断面図を示すものである。 １・・・ルツボ、２・・・合金インゴソ１〜．４・・・
誘導加熱用コイル、６・・・溶湯、７・・・ノズル、８
・・・金属ローラ、９・・・金属薄帯、１１・・・１更
利集合ボッパ、１２・・・加圧ポソパ、　１３ａ、　１
３ｂ・・・溶融炉、１４・・・吐出炉、１５・・・ノズ
ル、１６・・・急冷装置、１７・・・製品巻取機、１３
２・・・溢流管、１３３・・・往復連動（・１り装置、
１３４・・・弁棒１１３６・・・中空軸、１３７・・・
底部テーパ付カップ、１４０・・・加熱装置 特許１旧頗人　ユニ蓼力株式貴社 和 （Ａ） （Ｂ）

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 （１，１金属原料を所定の合金成分比率に混合δ１量し
   て加圧ホッパに受入れ、不活性ガスにて置換した後、溶
   融炉と吐出炉とを同一の加圧雰囲気となし、２基以上の
   溶融炉に順次に金属原料を供給し、’ｆａ融炉において
   順次に溶湯を作成するとともに、該溶湯を連続的に吐出
   炉に供給して。 吐出炉に取付りたノズルから連続しそ吐出することを特
   徴とする液体急冷金属製品の製造方法。 （２）使用する溶融炉には、溶湯の払出しとスラグ等の
   除去とを兼用した装具を使用する特許請求の範囲第１項
   記載の液体急冷金属製品の製造方法。