JPS60230584A - 排出逃し弁 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、燃料ポンプに関するもので１、更に詳しくい
えば、逃し弁および排出逃し弁の少なくとも一方を有す
る燃料ポンプに関するものである。

〔従来技術〕

ゲロータ形燃料ポンプは、従来、燃料蒸気を排出させる
排出弁を使用していないから、正常な速度で回転してい
る時は、燃料のような液体と比較して、燃料蒸気のよう
な気体をポンプ送りする効率が十分には高くない。どの
燃料ポンプにも燃料蒸気が発生することは普通のことで
ある。先端部間隙と平坦さおよび平行度についての最も
厳しい許容誤差よシは大きな許容誤差を有するゲロータ
は、任意の高い圧力水頭圧に対して、自身でプライミン
グすることはできない。しかし、エンジンからの逆流を
阻止するために、ポンプ出口内に逆止め弁を有する種類
のゲロータボンブにおいては、モータが回転を継続して
熱を発生している間に、その蒸気圧は上昇を続ける。ポ
ンプの入口に入れられた少量の流体は、蒸気圧が燃料を
入口から逆流させるレベルまで蒸発させられる。

浸漬モータゲロータポンプにおける燃料のポンプ送シに
おいては、明らかな理由から、閉じた燃料装置における
過大な圧力を避けるために、特定の圧力基準を定めなけ
ればならない。したがって、圧力逃し弁を設けねばなら
なり０ゲロータ燃料ポンプにおいて、液体が排出弁に達
するまで蒸気圧を逃す機能と、所定の限度を超える流体
圧を逃す機能との二重の機能はこれまで知られてい々い
。

〔発明の概要〕

本発明は、ゲロータ燃料ポンプ、とくに浸漬モータ型燃
料ポンプに使用できる１個の安価な弁を得るためＫ、圧
力逃し弁を有する排出弁の機能を組合わせることが望ま
しいと２を認めている。

本発明に従って、燃料ポンプからの捕えられ虎気体すな
わち蒸気を排出させ、所定の逃し圧力を超えた流体圧を
逃すために排出逃し弁が設けられる。

この排出逃し弁は、土丹と、との土丹を囲み、土丹によ
シ閉じられるようになっている排出通路を有する管状弁
と、入口通路と、出口通路、および、前記入口通路およ
び前記出口通路の間に形成され、前記土丹および管状弁
を含む弁穴とを含む。

前記管状弁と弁体が、入口通路と出口通路の間に、常閉
逃し通路を形成する。土丹と管状弁の間に設けられた第
１のばねが、土丹を入口通路へ向って偏倚させ、管状弁
を出口通路へ向って偏倚させる。

土丹は入口通路と協働させられ、不完全な弁座を使用す
ることにより、土丹が入口通路に接触していても、それ
との間に常時開かれる蒸気側路通路を形成する。管状弁
には、土丹によシ閉じられる排出通路が貫通する。管状
弁と出口通路の間に設けられた第２のばねが、管状弁を
入口通路へ向けて偏倚させて逃し通路を常に閉じる。流
体圧が第１のはねよシ強くなって土丹を動かし、排出通
路を閉じるまで、蒸気圧は側路通路と排出通路を通って
排出される。逃し通路が所定の流体圧にょシ開かれた時
に、流体圧が逃されて、管状弁を出口通路へ向って動か
す。

したがって本発明の目的は、新規かつ改良した前記した
種類の浸漬モータポンプを得ることである。

本発明の別の目的は、組合わされた排出逃し弁を有する
前記し人種類の浸漬モータポンプを得ることである。

本発明の別の目的は、排出逃し弁が同じ弁穴の中で互い
に協働する２個の弁部材を排出逃し弁が含む前記した種
類の浸漬モータポンプを得ることである。

本発明の別の目的は、第１の弁部材が不完全な弁座に接
触してその弁座との間で排出側路通路をを形成し、ポン
プ内の圧力がある流体圧を超えた時に、Ｍ２の弁部材を
Ｘ通している弁通路を閉じるために第１の弁部材が動か
される前記した種類の浸漬モータポンプを得ることであ
る。

本発明の別の目的は、第２の弁部材が弁穴とともに常閉
逃し通路を形成し、かつ、流体圧が所定の限度に達した
時傾第２の弁部材が動かされて逃し通路を開く前記した
種類の浸漬モータポンプを得ることである。

〔実施例〕

以下、図面を参照して本発明の詳細な説明する。

まず主として第２図および第９図を参照する。

それらの図には、燃料タンク（図示せず）のような燃料
源から燃料のような流体を受けて、その加圧流体を内燃
機関（図示せず）のような利用装置へ供給する、浸漬モ
ータゲロータポンプアセンブリすなわちポンプ１０が示
されている。浸漬モータゲロータポンプすなわちポンプ
１０は、筒状の段付きケース１２を含む。このケース１
２の中には、入口およびポンプハウジング１４と、ゲロ
ータボンプアセンブリ１６と、モータ磁束リング１７と
、ポンプ出口板すなわちボングポート板１８０とが納め
られ、出口ハウジング１８に対してシールされる。電動
機アセンブリ２０が、入口およびポンプハウジング１４
と出口ハウジング１８との間に支持される。

筒状の段付きケース１２の一端は、内側へフランジ状に
曲げられたシールリップ２２で終端し、出口ハウジング
１８の外側へ延びている環状肩部２４に押しつけられて
封じを行なう。筒状の段付きケース１２は、その他端部
へ向かって、モータ室２８を全体的に形成する外側穴２
６と、ポンプ室３４を全体的に形成するポンプ穴３０と
、外側穴２６とポンプ穴３０から内側に段がつけられて
、入口室３８を全体的に形成する内側穴３６とを含む。

ポンプ穴３０は、環状肩部３２において外側穴２６から
内側への段を形成するようにできる。

入口室３８は、公知の流体継手、導管、フィルタ（図示
せず）などによｐ燃料源（図示せず）へ公知のやυ方で
連結される。

一部ダイカスト亜鉛構造で作られた入口およびポンプハ
ウジング１４は、円筒形外周壁４０を有する。この円筒
形外周壁４０は、筒状段付きケース１２のポンプ室３４
のポンプ穴の中にはめこまれる。入口およびポンプハウ
ジング１４は、筒状ハブ４２内で終端する。その筒状ハ
ブ４２は、ポンプケース１２の入口穴３６と入口室３８
の中へ延び、後で詳しく説明するような構造の段付き穴
４４も有する。筒状ハブ４２の円筒形外周壁４５は、環
状スペース４６において周囲の環状ばねワッシャ４８か
ら離間している。そのばねワッシャ４８の内径部５０は
、環状ハブ受部５２に押しつけられている。環状ハブ受
部５２は、筒状段付きポンプケース１２の内部から内側
へ延びている。

環状ばねワッシャ４８は外径部５４も有する。この外径
部５４は、入口およびポンプハウジング１４の入口側５
８に形成されている環状端ぐシ５６の中に、円筒形外周
壁４０のちよ・うど内側で、軸線方向と半径方向に捕え
られる。

電動機アセンブリ２０は電機子軸６０を有する。

この電機子軸６０は、電機子軸入口端部６２と電機子軸
出口端部６４を有する。各軸端部６２　、６４は、それ
ぞれの筒状ブッシングすなわち軸受６６゜６８の中にす
きまばめされて回転できるように支持され、軸受６６．
６８はそれぞれ、入口およびポンプハウジング１４の穴
７４の中にはめこまれているＯリング１０と、出口ハウ
ジング１８の穴１６の中にはめこまれている０リング１
２と傾よシ弾力的に支持される。筒状ブッシング６６が
入口室３８の中の燃料によシ濶滑され、かつ冷却され、
他方、筒状ブッシング６８が、穴７４の周囲に隔てられ
ている軸線方向のスロット７５の中を送られる燃料によ
シ潤清される。電機子軸６０は、浸漬モータゲロータポ
ンプアセンブリ１０の中を中心流れ軸線に全体として沿
って位置させられ、かつ、ポンプ出口板すなわちボート
板１８０の一部であるスラストワッシャ受１８４に、磁
石２４０゜２４２と電機子スタックとの間の磁気吸引力
によシ押しつけられるスラストワッシャ１８２によシ、
中心流れ軸線に沿って位置させられる。入口における筒
状ブッシング６Ｇは、それから外方へ延びる肩部８０と
、筒状ハブ４２から内側へ延びる環状肩部８２とによシ
、０リング７０をそれらの間に捕えるように位置させら
れる。

モータ室２８の中で回転する電動機アセンブリ２０は、
電機子８４を含む。この電機子８４は複数の電機子巻線
８６を含む。この電機子巻線８６は、電機子軸６０のロ
ーレットを刻まれている部分（図示せず）に圧入されて
いる溝付きの複数の電機子成層板（図示せず）の溝の中
に巻かれている。各電機子巻線８６のそれぞれの第１の
端部と第２の端部は、整流子８８に公知のやυ方で終端
させられる。その整流子８８には、その整流子の直径方
向で向き合う一対のブラシ９０．９２が接触させられる
。それらのブラシ９０．９２は、コツプ形端子９１．９
２にそれぞれ接続される。ブラシ９０．９２は、第１の
ブラシばね９６および第２のブラシばね９８によシプラ
シ変位軸線９４に沿って整流子８８に押しつけられる。

電機子成層板の両端の外側から第１の端部ファイバ１０
０および第２の端部ファイバ１０２が電機子軸６０のロ
ーレットを刻まれている部分に圧入される。各端部ファ
イバは８本のフィンガ１０４を有する。それらのフィン
ガ１０４１ｄ繊維質の中央筒状ハブ１０６から等しい角
度間隔で半径方向外側へ延びる。各フィンガの先端部に
は、軸線方向内側へ延びて電機子成層板からフィンガを
隔てるタブ１０８が設けられる。フィンガが、電機子巻
線８６の端部ルーズの絶縁被覆をはがさないように、そ
の端部ルーズに接触して、支持するように、各フィンガ
１０４の軸線方向外側の外面は滑らかに曲っている。端
部ファイバ１２０の繊維質の中央筒状ハブ１０６から環
状のスラスト肩部１１０が半径内方へ延び、一対の駆動
中子すなわちドグ１１２　、１１４になって軸線方向に
終端する。それらのドグ１１２゜１１４は、第９図に最
もよく示されているように、入口およびポンプハウジン
グ１４の中まで軸線方向へ延びる、直径方向に向き合う
弧状の部分の形をしている。

第２図、第３図および第９図から最もよくわかるように
、入口およびポンプハウジング１４は、電機子８４に向
って開いている端ぐシ部１１６を有する。その端ぐシ部
１１６はゲロータ空洞１１８を形成し、その中を中心穴
１２０が貫通する。端ぐシ部１１６、ゲロータ空洞１１
８および中心穴１２０は、偏心軸線１２２（！３図、第
９図）を中心として同軸状に配置される。その偏心軸線
１２２は、ブラシ変位軸線９４に全体として垂直な第１
の半径方向に沿って、中心流れ軸線７８から所定の半径
方向のずれ１２４を有する。第２図、第４図および第９
図に最もよく示されているように、端ぐシ部１１６の底
面１３０に、長円形のくぼみ１２６と長円形の穴１２８
とが、中心穴１２０の周囲に同軸状に設けられる。第４
図に最もよく示されているように、入口およびポンプハ
ウジング１４の入口側５８に１軸線方向に延びる長円形
の入口くぼみ１３２が設けられる。入口側５８の第１の
長円形くぼみ１３２は、端ぐシ部１１６の底面１３０に
設けられている長円形穴１２８と、入口およびポンプハ
ウジング１４の入口側５８の第２の長円形くぼみ１３６
とに通じる。

第２の長円形くぼみ１３６は、底面１３０の長円形穴１
２８全体に通じる。第１の長円形くぽみ１３２および第
２の長円形くほみ１３６は、協働して、加圧されていな
い流体すなわち燃料をゲロータ空洞１１８へ与えてゲロ
ータボンツア５センブリ１６に送シこみ、そのポンプに
より燃料を圧縮させる。

ゲロータボンプアセンブリ１６のゲロータ空洞１１８の
内部に、内側ポンプ歯車１４２と外側ポンプ歯車１４４
が設けられる（第３図）。内側ポンプ歯車１４２は内側
ポンプ歯１５４を有し、外側ポンプ歯車１４４は外側ポ
ンプ歯１５６を有する。内側ポンプ歯１５４０間にはポ
ンプ歯間＠　１５８が設けられ、外側ポンプ歯１５６の
間にはポンプ歯間＠１６０が設けられる。内側ポンプ歯
車１４２の内側ポンプ歯１５４は、外側ポンプ歯車１４
４の外側ポンプ歯１５６にかみ合って、燃料を送る際に
ポンプ歯間隙をシールするために形成される。外側ポン
プ歯車１４４の外側ポンプ歯１５６は、内側ポンプ歯車
１４２の内側ポンプ歯１５４にかみ合って、ポンプ歯間
隙１５８をシールするために形成される。外側ポンプ歯
車１４４は円筒形の外壁１６２を有する。この円筒形外
壁１６２は、ゲロータ空洞１１８の端ぐシ部１１６の中
にすきまばめされて受けられ、その端ぐり部１１６の中
に位置させられる。内側ポンプ歯車１４２に中心穴１６
４が貫通する。第２図および第５図かられか′□るよう
に、その中心穴１６４は、入口およびポンプハウジング
１４の端ぐシ部１１６の底面１３０に面してテーパーを
成す開口部１６６を有する。電機子細６０の内側ポンプ
歯車１４２の制御穴１６４に近い方の端部６２が、その
制御穴１６４に対して他端部６４を中心として僅かに旋
回することによシ、０リング７０によって筒状ハブ４２
の穴１４内で電機子細６０の入口端部６４が自身で心出
しできるように、内側ポンプ歯車１４２の制御穴１６４
の内径は、その中に通される電機子軸６０の外径よシ僅
かに（たとえば約０．０２５ｃｒｎ（０，００１インチ
））大きく、および、その制御穴１６４の軸線方向の長
さはその制御穴１６４の内径よシ比較的短く（たとえば
約０．１２７ｃｒｎ（０，００５インチ））なるように
選択される。そのように自身で心出しできるようにする
ことによシ、製作誤差と組立誤差の増大に伴って大きく
なる。電機子軸６０の中心流れ軸線７８に対してなす角
度を小さくすることができる。

第３図および第９Ａ図からよくわかるように、ＪＷＬ機
子軸６０を内側ポンプ歯車１４２に対して自身で心出し
できるが、それでも電機子軸６ｏは内側ポンプ歯車１４
２を駆動する。内側ポンプ歯車１４２は一対の従動ドグ
１７２　、１７４を有する。それらの従動ドグは内側ポ
ンプ歯車１４２から駆動継手空洞１１０の中へ半径方向
内側へ延びる。第３図および第９Ａ図に最もよく示され
ているように、駆動継手１７６を形成するために、各駆
動ドグ１１２　、１１４の開先角度は約１１８度でｓｂ
、従動ドグ１７２゜１７４の開先角度は約５８度である
。それによ）、それらのドグ１ｔ２　、１１４　、１７
２　、１７４は、約８度の全円周間隙を有する。そのよ
うな間隙によυ、駆動継手の組立の容易化に十分な円周
方向間隙が得られるが、内側ポンプ歯車１４２に対して
電機子軸６０の端部間自巳心出しを行なえるようにする
ための僅かな軸線方向の位置のずれも与える。

ゲロータボンブアセンブリ１６は、環状ポンプ出口板１
８０と、テフロンＣ登録商標）を負荷されたウルテム（
Ｕｌｔｅｍ）で作られたスラストワッシャ１８２で完成
される。ポンプ出口板１８０は、環状スラスト面１８４
と貫通穴１８８とを有する。スラスト面１８４の出口側
１８６はもみ下げられる。穴１８８の直径は、繊維質中
心筒状ハブ１０６の駆動ドグ１１２　、１１４を、適当
な間隙（たとえば約０．１２５　ｃｍ（０，００５イン
チ））をおいて自由に通すことができるのに十分な大き
さである。環状のポンプ出口板１８０は、円筒形外壁１
９０と、それから内側へ延びる半径方向溝１９２とを有
する。円筒形外壁１９０は、筒状の段付きケース１２の
外側穴２６の中に受けられ、環状肩部３２の面に押しつ
けられて、モータ磁束リング１１に対して半径方向と軸
線方向の位置ぎめを行なう。スラストワッシャ１８２は
、繊維質中心筒状ハブ１０６の環状スラスト肩部１１０
によシ、ポンプ出口板１８０の環状スラスト面１８４に
押しつけられる。スラストワッシャ１８２は、直径方向
に向き合う一対の弧状ドグ１９３ａ　、　１９３ｂを有
する。それらの弧状ドグは、半径方向内側へ延びで繊維
質中心筒状ハブ１０６のドグ１１２　、１１４にかみ合
い、それらのドグによシ駆動される。

内側ポンプ歯車１４２と外側ポンプ歯車１４４に面する
軸線方向の側に、ポンプ出口板１８０は長円形のくほみ
１９６と出口穴１９８も有する。それらのくほみ１９６
と出口穴１９８の形と位置は、入口端部ポンプハウジン
グ１４のゲロータ空洞１１８の端ぐシ部１１６の底面１
３０に設けられている長円形くほみ１２６と長円形穴１
２８の形および位置に、それぞれ全体として一致する。

ポンプの適切なプライミング特性およびその他の望まし
いポンプ特性を得るために、長円形の穴１２８と長円形
くぼみ１９６は、それぞれ適切なスロット２００　、２
０２にょシ穴１２ｏ。

１８８に通じさせられる（ｉｇ２図、第９図）。更に、
ある圧力まで燃料を加圧するために適当な出口ボートを
ゲロータ空洞１１８に設けるために、環状のポンプ出口
板１８０には、長円形の出口穴１９８が形成される。そ
の出口穴１９８の位置と形は、長円形くぼみ１２６の位
置と形にそれぞれ一致する。入口およびポンプハウジン
グ１４に対してポンプ出口板１８０を円周方向で適切に
位置させるために、一対の位置ぎめピン２Ｇ４　、２０
６がポンプハウジング１４にと９つけられる。それらの
位置ぎめピンは、環状の半径方向式面２０８から軸線方
向へ延びて、ポンプ出口板１８０の環状の半径方向表面
２０９に設けられている適当な穴２０５　、２０７の中
に挿入される。

ポンプ出口板１８０の長円形出口穴１９８から出た加圧
燃料は、トンネルおよび磁石保持装置２１０（第７図、
第９図）によシ導かれ、かつ電機子８４によ多発生され
る流体ひつばシ作用から保護される。トンネルおよび磁
石保持装置２１０は、電機子によ多発生される流体引つ
ばシ作用から遮られる第１の流れ通路２１１よ構成る。

その流れ通路２１１は、ポンプ出口板１８０と出ロハウ
ジング１８の環状肩部２４との間をモータ室２８のほぼ
軸線方向全長にわたって延びる。全体としてコの字形の
トンネルおよび磁石保持装置２１０は、一対の脚部２１
４　、２１６と、それらの脚部を結合する中央結合部２
１２とで構成される。電機子８４の外周面の円形輪郭に
一致するように、中央結合部２１２は、ポンプの外側の
点から見て凸状になってお９、一対の脚部２１４　、２
１６が、中央結合部２１２から半径方向外側へ延びて、
円筒形モータ磁束リング１７の内周面２１８に接触する
。磁束リング１７は、ポンプ出口板１８０と、出口ハウ
ジング１８の外側へ延びる環状肩部２４との間を、はぼ
全軸線方向に延びる。

加圧燃料がほとんど妨害を受けることなしに長円形出口
穴１９８からトンネルおよび磁石保持装置２１０の中に
流れこむことができるようにし、しかもそのトンネルお
よび磁石保持装置２１０に希望の円周方向位置をとらせ
るようにするために、トンネルおよび磁石保持装ｆ２１
０の入口端部２２２に軸線方向に延びる２つの突出部２
２４　、２２６が設けられる。それらの突出部は、半径
方向に隔てられて、間に流体入口２２８を形成する。軸
線方向の突出部２２４は突き合わせ端部２３０で終端す
る。その突き合わせ端部２３０はポンプ出口板１８０の
環状半径方向表面２０９に直接接触する。軸線方向突出
部２２６は段付タブ２３２に終端する。この段付きタブ
２３２の突き合わせ端部２３２ａが環状半径方向表面２
０９に接触する。段付きタブ２３２はピン２３２ｂ　も
有する。そのピン２３２ｂは、先に説明したように、入
口およびポンプハウジング１４に対してポンプ出口板１
８０の向きを適切に合わせるために設けられた穴２０７
の出口側の中まで延びる。

トンネルおよび磁石保持装置２１０の脚部２１４゜２１
６は、軸線方向突出部２２４　、２２６から円周方向外
側へそれぞれ延びる一対のタブ２３４　、２３６と協働
して、一対の三日月形モータ磁石２４０　、２４２を電
機子８４に対して円周方向および軸線方向に適切に位置
させる。第７図、第８図および第９図からよくわかるよ
うに、各三日月形モータ磁石２４０゜２４２は、軸線方
向に沿って平行な第１と第２の軸線方向表面２４０ａ　
、　２４０ｂと２４２ａ　、　２４２ｂによシ画され、
一方、各三日月形モータ磁石２４０　、２４２の入口端
部と出口端部はそれぞれの端面２４０ｃ　、　２４２ｃ
と２４０ｄ　、　２４２ｄによシ限られる。

組立時には、トンネルおよび磁石保持装置２１０のピン
部２３２ｂを、ポンプ出口板１８０の位置ぎめ穴２０７
の中に挿入するようにして、トンネルおよび磁石保持装
置２１０を最初にと９つける。その後で、三日月形モー
タ磁石２４０　、２４２のそれぞれの軸線方向表面２４
０ａと２４２ａが脚部２１４と２１６にそれぞれ接触し
、かつ端面２４０ｃと２４２ｃがタブ２３４゜２３６に
それぞれ接触するように、三日月形モータ磁石２４０　
、２４２を挿入する。三日月形モータ磁石２４０　、２
４２は、ポンプ出口板１８０との間に適当な間隙をとシ
、相互間に第２の軸線方向通路２１１ａを設けるために
、並置されている第２の軸線方向表面２４０ｂと２４２
ｂの間にＶ形圧縮ばね２４６を挿入して、軸線方向表面
２４０ａと２４２ａを円周方向に押してトンネルおよび
磁石保持装置２１０の脚部２１４゜２１６に接触させる
。

最後に、筒状段付きケース１２の中に出口ハウジング１
８を挿入する。その出口ハウジング１８の円周方向の向
きは、三日月形モータ磁石２４０゜２４２の軸線方向表
面２４０ｂと２４２ｂの間を延びる弧状タブ２４８によ
シ、トンネルおよび磁石保持装置２１０に対して決定さ
れる（第８図）。それによシ、ポンプ出口ボート２５２
が、出口ハウジング１８を通じて、トンネルおよび磁石
保持装置２１０の中心とポンプ出口板１８０の出口穴１
９８の中心に交差する同じ平面に沿って整列させられる
。

以上説明した、トンネルおよび磁石保持装置２１０に対
する出口ハウジング１８の適切な円周方向の向きの方向
づけによシ、加圧燃料は、出口穴１９８から第１の流れ
通路２１１を通って出口ハウジング１８のポンプ出口ボ
ート２５２まで滑らかに流れるようになる。

標準的な諸条件の下で実験を行々つた結果、以上説明し
た装置によシ、ポンプの性能が大幅に向上したことが判
明している。同様な寸法および同様な容量の従来の浸漬
ポンプと比較して、以上説明した浸漬モータポンプアセ
ンブリは、少ない電機子電流で、大幅に増加した流量の
燃料を希望の圧力で送ることができる。たとえば、従来
の乗用車用内燃機関への典型的な応用においては、流量
は１時間当多少なくとも約１１．４リツトル（３ガロン
）だけ一様に増加し、しかもそれに対応する電機子電流
は少なくとも１２％減少した。

この改良のある部分は、第９Ｂ図に示す種類の磁石保持
装置２１０ａのような軸線方向流路を設けたことだけに
因るものである。そのような磁石保持装置は、磁束リン
グ１７に接触する中央結合部２１２ａと、この中央結合
部を挾み、電機子８４へ向って半径方向内側に開いた一
対の脚部２１４ａおよび２１６ａとを有する。しかし、
その磁石、保持装置により、電機子の余波が流路２１１
ｂの中に半径方向に向けられた流体のねじれをひき起す
。しかしその乱流のために１軸線方向通路２１１ｂの実
効横断面の面積が実際の横断面面積よシ小さくなる。

そのような流体のねじれと乱流を避け、実効横断面面積
を大幅に増加するために、トンネルおよび磁石保持装置
２１０の中央結合部２２が電機子の余波流から流れてく
る燃料の流れを運へいするように、好適な実施例のトン
ネルおよび保持装置２１０が設けられている。流れ通路
２１１の円周方向の幅によシ加えられる流れ制限のため
に流れ通路２１１内で流れる向きによ多ひき起される流
体のねじれを避けるために一層の改良が望ましい場合に
は、流れ通路２１１を複数の管またはスロットよる成る
細い通路に一層分割する。それらの細い通路によ゛多層
流が発生されて、流れの実効横断面面積を通路の実際の
横断面面積まで大幅に増加させる。

第１図、第６図に最もよく示されているように、ウルテ
ム（Ｕｌｔｅｍ）のようなプラスチックを成壓して作ら
れた出口ハウジング１８は、ポンプ出口弁２５０を含む
。この出口弁２５０の管状出ロボ〜＝トすなわち出口と
りつけ金具２５２が内燃機関に連結される。管状出口と
多つけ金具２５２は、内部出口通路２５１を有し、スロ
ット付シール２５３が出口穴２５４の中にはめこまれて
、一方向逆止め弁２５６の土丹２５５をその内部に納め
る。出口ハウジング１８は環状の受部２５７を有する。

この環状受部は土丹２５５と協働して、内燃機関からポ
ンプへの逆流を阻止する一方向逆止め弁２５６を梢成す
る。ポンプ１０から管状出口まで正常に流れるようにす
るために、スロット２５９を形成する４つのテーパー状
枝分れ部分２５８に終端する。テーパー状枝分れ部分２
５８は、土丹２５５の外へ向かう動きを通常阻止し、ス
ロット２５９を通って燃料が流れ出るようにする。テー
パー状枝分れ部分２５８によ多形成される角度は、ある
流量において生じる玉の振動を阻止するように、土丹２
５５を受けるようなものである。

本発明の浸漬モータポンプアセンブリの別の特徴は、出
口ハウジング１８に設けられる蒸気排出弁２６０である
。（第６図、第６Ａ図）。蒸気排出弁２６０は、出口弁
２５０に対して直径方向に向き合って配置され、管状排
出口とりつけ金具２６６によ多弁穴２６４の中に含まれ
る玉２６２を含む。排出口とシつけ金具２６６には排出
通路２６８が貫通する。

蒸気排出弁２６０の環状ノ１プ２７０が、出ロハウジン
グ１８の環状受は面２７２に受けられる。らせんばね２
７４が、玉２６２を、管状排出口とシつけ金具２６６の
環状内部ハブ２７８を囲む肩部２７６から引き離して、
出口ハウジング１８に形成されている抜き穴２８２の端
部における正方形の受け部２８０の態様の不完全なシー
ル（第６Ａ図）へ向けて押す。

その正方形の受け部２８０には、玉２６２は個所の点２
８４ａ　、　２８４ｂ　、　２８４ｃ　、　２８４ｄで
のみ接触する。そのために４本の側路２８６ａ　、　２
８６ｂ　、　２８６ｃ　、　２８６ｄが形成される。流
体がポンプ要素の出口側と抜き穴２８２に達するまで、
それらの側路によシ、ゲロータボンプアセンブリ１６内
で、とくにそのポンプの自己グライミング中に、発止さ
れ＋蒸気圧が逃がされる。その後では、玉２６２にかか
る流体圧が、らせんばね２１４によシ玉２６２に加えら
れる力よシ大きくなると、管状出口とシつけ金具２６６
の内端部に形成されている環状内部ハブ２７８に押しつ
けられて排出通路２６８が閉じられるから、正常なポン
プ送シ動作を行なうことができるようになシ、出口ポー
ト２５２を通って燃料が流れ出るようになる。

前記蒸気排出弁２６０に形成されている正方形の受け部
２８００代少に１他の適当な非円形の受け部、すなわち
不完全な受け部を使用できる。その不完全な受け部すな
わち弁座には、軸線方向に延びるスロットが貫通してい
る円形弁座にょシ構成されるような、部分的に円形の弁
座も含まれる。

不完全な弁座の他の用途は、変形した出口ハウジング１
９（第１０図、第１１図）内に成型された排出逃し弁２
９０との組合わせである。それらの図かられかるように
１出ロハウジング１９に設けられ弁座２９５を画定する
穴２９４の中に玉２９２が入れられる。穴２９４の一端
は出口ハウジング１９の一端に設けられている排出逃し
通路２９６に常に通じ穴２９４の他端部は、たとえが超
音波溶接などによシ弁座部材２９Ｂに固着される。この
弁座部材２９８には中心通路３００が貫通し、その中心
通路はそ一タ室２８に常に通じる。中心通路３００は長
円形のもみ下げ穴の形の長円形弁座３０１に対して開く
。

そのもみ下げ穴は、その幅が中心通路３００の直径に等
しく、その長さが中心通路の直径の２倍である。弁座部
材２９８に接触している時は、玉２９２は、中心部に置
かれた時は直径方向に向き合う２つの点で長円形弁座３
０１に接触し、長円形弁座３０１のいずれか一方の端に
ずれて置かれた時は半円形状に線接触する。いずれにし
ても、玉２９２と長円形弁座３０１の間で常に開かれて
いる側路が存在する。

穴２９４と弁座部材２９８とによ多形成されている弁室
２９５の内部には、管状の逃し弁３０２と、第１のらせ
んばね３０４と、第２のらせんばね３０６と、０リング
３０８とが設けられる。第１のらせんばね３０４は、そ
の一端が排出逃し通路２９６に形成されている環状肩部
３１０に押しつけられ、その他端部が逃し弁３０２の頂
部に形成されている環状頂面３１２に押しつけられる。

その環状頂面３１２は逃し弁３０２を貫通する中心排出
通路３１４を囲む。第１のらせんばね３０４は、管状逃
し弁３０２をＯリング３０８に通常押しつけてシールを
行なう。そのＯリング３０８は、弁座部材３０２の長円
形弁座３０１の周囲に設けられている環状受は面３１６
に、通常押しつけられる。逃し弁３０２がＯＩＪソング
０８に押しつけられて環状受は面３１６をシールしてい
る時は、弁座部材２９８の中心通路３００から逃し弁３
０２の中心排出通路３１４を通って出口ハウジング１９
の排出逃し通路２９６に至る常開側路が形成される。そ
の排出逃し通路は、後で説明するように、ポンプアセン
ブリ１０が玉２９２において所定の最高排出圧よシ高い
流体圧を生じた時には閉じられる。

管状逃し弁３０２は、外部にスロットが形成された管状
部分３１８を有する。この管状部分の一端には玉２９２
の外径よシ太い直径を有する管状の穴３２０が形成され
、他端部からは内部に延びた管状ハブ受部３２２が形成
される。第２のらせんばね３０６は、その一端が管状ハ
ブ受部３２２の周囲に受けられ、その他端部が玉２９２
の外面に接触して玉２９２を長円形弁座３０１に通常押
しつける。しかし、ポンプ１０が受ける流体圧が所定の
最高排出圧を超えると、その流体圧は玉２９２に加えら
れている第２のらせんばね３０６の力よシ強くな）、玉
２９２を環状ハブ受部３２２へ向って押しポンプ圧力が
所所の最高排出圧を超えた時に玉２９２をその環状ハブ
受部３２２に押しつける。最高排出圧と所定の逃し圧と
の中間のポンプ圧の時には玉２９２は中心通路３００と
排出逃し通路２９６の間の流体通路を閉じる。

ポンプが所定の逃し圧を超える流体圧を受けた時に圧力
を逃すことができるようにするために、逃し弁３０２の
軸線方向外壁３２４には、６つの隆起部３２６ａ　、　
３２６ｂ　、　３２６ｃ　、　３２６ｄ　、　３２６ｅ
　、　３２６ｆが設けられる。それらの隆起部は、管状
部３１８の外壁３２４の周囲に等間隔で隔てられて、半
径方向外方へ延びている。それらの隆起部３２６ａ〜３
２６ｆは、逃し弁３０２を、案内するとともに、穴２９
４に対して中心部に位置させる。各軸線方向隆起部３２
６ａ〜３２６ｆ　は、管状頂面３１２に周囲に配置され
て、その頂面から軸線方向に突き出たスペーサタブ３２
８８〜３２８ｆにそれぞれ隣接する。逃し弁３０２には
中心排出通路３１４が貫通する。タブ３２８ａ〜３２８
ｆは、出口ハウジング１９の排出逃し通路２９６の周囲
でもみ下げられている環状ストップ面３３０に接触して
も、逃し弁３０２のタブ３２８ａ〜３２８ｆ以外の部分
をそのストップ面３３０から軸線方向に隔てるようにな
っている。隆起部３２６ａ〜３２６ｆとタブ３２８ａ〜
３２８ｆは、それら間に、逃し弁３０２の軸線方向外壁
３２４の周囲に等しい角度間隔で配置される通路すなわ
ちスロツ）　３３２ａ〜３３２ｆを形成する。

スロット３３２ａ〜３３２ｆは、排出逃し通路２９６に
組合わされて、穴２９４と逃し弁３０２の軸線方向外壁
３２４の藺の全スペースを排出逃し通路２９６に常に通
じさせる。しかし、逃し圧以上の流体圧をポンプが生じ
るまではそのスペースは中心部Ｍ　３００に通じていな
い。その逃し圧以上の流体圧はＯリング３０８に加えら
れている第１のらせんばね３０４の力よりも大きいから
、逃し弁３０２は、環状受は面３１６から離れ、環状ス
トップ面３３０へ向って動かされる。それによシ、その
高い流体圧は、逃し弁を０リング３０８から離す向きに
押して環状受は面３１６からひき離し、穴２９４と逃し
弁３０２の軸線方向外壁３２４の間の中心通路３００か
らスロツ）　３３２８〜３３２ｆ　を通る通路を開いて
、スロツ）　３３２ａ〜３３２ｆ　を通って排出逃し通
路２９６から逃される。

第１０図、第１０Ａ図に示すポンプ１０の更に別の特徴
は、別の管状ブッシング３４０　、３４０ａ　である。

それらのブッシングの軸線方向外壁は外方へ盛シ上った
ボウルすなわちクラウン３４２の形をした凸状を成し、
そのクラウン状部分３４２は出口ハウジング１９の穴３
４４の内面に接触して、電機子軸６０の端部間に僅かな
自己心当しを行なえるようにする。管状ブッシングが穴
３４４の中で回転することを制限するために、スロット
・キー機構３４８の態様で回転防止機構が設けられる。

管状ブッシング３４０内のスロット３４８ａは、キー３
４８ｂよシ円局方向に多少広く、半径方向に多少深い。

浸ｆｆモータゲロータボンブ１０の別の特徴は、別の出
口ハウジング１９に、隆起部３４６および穴３４４の接
触点と出ロノ）ウジングの屋根３６０の間に含マれる管
状ブッシング３４０の部分を冷却し、かつ潤滑するため
の付加通路と組合わされ従来の構造を用いることである
。第１０図〜第１６図に示す出口ハウジング１９の図か
られかるように、流れ回路網３５４の態様の軸受潤滑・
冷却機構３５０が、盛シ止りたキャン７°部３５２と、
整流子８８の円筒形外周面８９と、穴３４４と、ブラシ
９０．９２をそれぞれ支持する一対のブラシ支持部３５
６　、３５８との間に設けられる。

第１２図に最もよく示されているように、盛υ上ったキ
ャップ部３５２は、出口弁２５０と排出逃し弁２９０ホ
ース金具を支持する。そのキャップ部３５２は、出口弁
２５０と排出逃し弁２９０ホース金具を支持する全体と
して平らな屋根３６０と、一対の側壁３６２　、３６４
と、一対の彎曲した端部壁３６６゜３６８を含む。

流れ回路網３５４は、第１３図の横方向の半径方向平面
内で見た時は、全体としてローマ数字Ｘの形を有する。

更に詳しくいえば、流れ回路網３５４は、それぞれ犬の
足の形をした４つの分岐３７０゜３７２　、３７４　、
３７６を有する。各分岐は穴３４４の軸−線方向の長さ
部分と、屋根３６０から穴３４４の中に延びているスト
リブン・プ３８０を囲む環状くほみ３７８とに通じる。

各分岐３７０〜３７８は、穴３４４に沿って屋根３６０
の内面３６１マで軸線方向へ延び、側壁分岐部３７０ａ
　、　３７２ａ　、　３７４ａ　、　３７６ａを含む。

各側壁分岐部は側壁３６２　、３６４の一方に平行であ
り、側壁分岐部３７０ａと３７２ａは排出逃し弁２９０
の全体にまたが９、側壁分岐部３７４ａ　、　３７６ａ
は出口ボート２５０に全体としてまたがる。各分岐３７
０゜３７２　、３７４　、３７６は、半径方向分岐部３
７０ｂ　、　３７２ｂ　。

３７４ｂ　、　３７６ｂも含む。この各半径方向分岐部
はそれぞれの側壁分岐部に終端する。その側壁分岐部に
は、それぞれの半径方向スロツ）　３７０ｃ　、　３７
２ｃ。

３７４ｃ　、　３７６ｃが、穴３４４を形成する穴壁３
８２１円周方向に形成される。

ブラシ支持部３５６　、３５８は、半径方向内側に面す
る弧状うねクラウン要素すなわち壁要素３５６ａ　。

３５８ａを含む。壁要素３５６ａは一対の半径方向うね
側壁３５６ｂ　、　３５６ｃによシ挾まれ、壁要素３５
８ａは一対の半径方向うね側壁３５８ｂ　、　３５８ｃ
によシ挾まレル。各半径方向うね側壁３５６ｂ　、　３
５６ｃ　、　３５８ｂ　。

３５８Ｃは約９０度の開先角度で半径方向に離隔され、
それぞれの弧状うね壁要素３５６ａ　、　３５８ｇとと
もに弧状うね壁もみ下げ部３８４まで半径方向に延びる
。そのもみ下げ部３８４のもみ下げ俸さは、整流子８８
の軸線方向の幅に対応する。弧状うね壁要素３５６ａと
３５８ａの直径は整流子８８の直径よシ僅かに太くて、
ブラシと整流子の間の適切な相互作用を行なえるように
、両者の間に間隙を与える。

穴３４４は、弧状うねもみ下は部３８４のもみ下げ深さ
から始って、屋根３６０の内側面３６１まで軸線方向へ
延びる。穴３４４はブラシ支持部３５６　、３５８の下
で始っているから、向き合うブラシ支持部３５６と３５
８の半径方向うね側壁の間には、約９０９の弧状開口部
が存在する。いいかえると、半径方向うね側壁３５６ｂ
と３５８ｂとの間に整流子８８の軸線方向長さにわたっ
て延びる約９０度の円周方向間隙が存在し、それに類似
の間隙が半径方向うね側壁３５６ｃと３５８ｃとの間に
円周方向に延長する。

電機子８４に電流が供給されて、第１３図で見て逆時計
口ｐに回転したとすると、整流子８８の円筒形外周面８
９が流体を粘性で引っばる。引っばられる流体は整流子
の回転によシ、半径方向うね側壁３５６ｃ　、　３５８
ｂをそれぞれ有する半径方向スロツ）　３７６ｃ　、　
３７２ｃにおいてとｂａすれ、スロッ）　３７４ｃ　、
　３７０ｃのそれぞれ次の半径方向うね側壁３５８ｃ　
、　３５６ｂへ送ｐこまれる。したがって、直径方向に
向き合う半径方向うね側壁３５６ｃ　、　３５８ｂにと
シこまれた流体は、直径方向に向き合う半径方向うね側
壁３５６ｂ　、　３５８ｃに当って集められた流体よシ
も、高い速度を与えられる。この速度の差によシ、半径
方向スロツ）　３７０ｃ　、　３７４ｃ内の流体はより
遅く動かされるから、半径方向スロッ）３７２ｃ。

３７６Ｃ内の流体の圧力よシ高い圧力を有することにな
る。それに類似の圧力差を羽根その他の流れ抵抗の態様
のような他の構造によシ与えることができる。ここで説
明している実施例におけろうね側壁は、ブラシの支持と
、必要な圧力差を与えることとの二重の機能を果す。

いずれにしても、示されている半径方向うね側壁におい
て流体に加えられる整流子８８の外周面８９の引つばシ
カによ多発生されるその圧力差は、半径方向分岐部３７
０ｂ　、　３７４ｂ内での流体のポンプ作用に影響を及
ぼす。そのようなポンプ作用は屋根の内面３６１へ向か
う軸線方向外向きに起シ、それから環状くぼみ３７８ま
で半径方向内向きに作用し、次に管状ブッシング３４０
の周囲を軸線方向に作用し、それから管状くほみ３７８
から半径方向外向きに作用し、最後に向き合う半径方向
分岐部３７２ｂ　、　３７６ｂに戻って作用する。いい
かえると、整流子の円筒形外周面８９と、ブラシ支持部
３５６゜３５８と、流れ回路網３５４とは、整流子８８
で分離されるが、管状くほみ３７８において結合される
２つの平列なポンプ室すなわちポンプ回路を形成する。

示されている半径方向うね側壁における速度差によ多発
生された圧力差は、そこに、２つの入ってくる流体流と
、２つの出てゆく流体流を生じさせる。それら２つの流
体流は、組合わされて管状ブッシング３４０と穴３４４
を冷却し、潤滑する。

そのような冷却と潤滑によシ、そのような冷却と潤滑を
行なわれない同じ種類の軸受の寿命よシも、上側管状ブ
ッシング３４０の寿命が大幅に長くなったことが判明し
ている。更に、クラウン状部分３４２が穴３４４に接触
している点よυ上の管状ブッシング３４０に通じている
環状くほみ３７８に通じるただ１つの回路を設けること
によシ、許容できる潤滑を行なうことができる。その潤
滑は、二重平列回路により行なわれる潤滑よシは、性能
が劣る。

また、内部構造のために偶然にも環状くぼみの入口と出
口の間に十分大きい圧力差が、別に圧力発生構造を用い
ることなしに、生じたとすると、そのような単一回路に
よシ僅かな流体の流れが得られることがある。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明によシ得られるある特徴を有する浸漬モ
ータゲロータ燃料ポンプの一実施例の端部図、第２図は
第１図の２−２ＩＩＩに沿うゲロータ燃料ポンプの軸線
方向横断面図、第３図は第２図の３−３線に沿うゲロー
タ燃料ポンプの半径方向横断面図、第４図は第２図の４
−４線に沿うゲロータ燃料ポンプの半径方向横断面図、
第５図は電機子軸とゲロータボンプ歯車の部分の拡大誇
張図、第６図は第１図のゲロータ燃料ポンプの、出口逆
止め弁と排出弁を有する出口ハウジングの、第１図の６
−６線に沿う横断面図、第６Ａ図は第６図の６Ａ−６Ａ
線に沿う排出弁の不完全な弁座と土丹の横断面図、Ｍ７
図はＭ２図の７−７線に沿うゲロータ燃料ポンプの断面
図、第８図は２個のモータ磁石の間に位置させられた割
つけタブの使用による出口ハウジングの向きを示す第２
図の一部の概略平面図、第９図は第１図〜第８図に示す
ゲロータ燃料ポンプの分解斜視図、Ｍ９Ａ図は電機子軸
と第１図〜第９図に示す内側グロータポンプ歯車との継
手構造の斜視図、第９Ｂ図は第７図および第９図の保持
装置の好適度の低い別の実施例の斜視図、第１０図は排
出弁と、電機子軸の端部を回転できるようにして支持す
るブッシング七を示す、別の出口ハウジングの一部の部
分断面図、第１０Ａ図はブッシングの円周方向回転を制
限するためのスロット・キー機構を示す第１０図の支持
ブッシングと出口ハウジングの別の実施例の部分の斜視
図、第１１図は第１０図に示す排出弁の逃し弁の斜視図
、第１２図は第１０図に示す出口ハウジングの別の実施
例を示す上面図、第１３図は第１２図に示す出口ハウジ
ングの内部構造を示す底面図、第１４図は第１２図の１
４−１４線に沿う第１０図、第１２図および第１３図に
示す出口ハウジングとは別の実施例を示す横断面図、第
１５図は第１２図の１５−１５線に沿う第１０図、第１
２図、第１３図および第１４図に示す出口ハウジングの
断面図、第１６図は一部を切シ欠いて示す別の出口ハウ
ジングアセンブリのある部分の分解斜視図である。 １０・・・・ボン１．１２・・・・筒状段付きケース、
１４・−・・入口およびポンプハウジング、１６・・・
・ゲロータボンフーアセンブリ、１７・・・・モータ磁
束リング、１８．１９・・Ｏ・出口ハウジング、２０・
・・・電動機アセンブリ、２８・・・・モータ室、３０
・・・・ポンプ穴、３４・・・・ポンプ室、３６・・・
・内側穴、３８・・・・入口室、４２・・・・筒状ハブ
、４４・・・・段付き穴、４６・・・・環状スペース、
４８・・・・環状ばねワッシャ、６０・・・・電機子軸
、６６．６８−・・参筒状ブッシング、１０゜Ｔ２・・
・・０リング、γ８・・・・中心流れ軸線、８４・・・
・を様子、８６・・・・電機子巻線、８８・・・・整流
子、９０．９２・・・・ブラシ、９４・・・・ブラシ変
位軸線、９６．９８・・・・ブラシばね、１００　、１
０２・・・・端部ファイバ、１１６・・・・端ぐシ部、
１１８・・・・ゲロータ空洞、１２０・・・・中心穴、
１２２・・・・中心軸線、１１２６　、１３２　、１３
６・・・・長円形のくほみ、１２８・・・・長円形の穴
、１４２・・・・内側ポンプ歯車、１４４・・・・外側
ポンプ歯車、１７６・・・・駆動継手、１９８・・・・
出口穴、２１０　、２１０ａ　・・・・トンネルおよび
磁石保持装置、２１１・・・・流れ通路、２４０　、２
４２−・・・三日月形モータ磁石、２４６・・・・Ｖ形
圧縮ばね、２５０・・・・出口弁、２５２・・・Φポン
プ出口ボー）、２５６・・・・一方向逆止め弁、２６０
・・・・蒸気排出弁、２９０・・・・排出逃し弁、２９
５・・・・弁室、２９６・・・・排出逃し通路、３０２
・・・・逃し弁、３０８−・・・０リング、３４０　。 ３４０ａ　・・・・管状ブッシング、３４８・・・・ス
ロット・キー機構、３５４・・・・５Ｌれ回路網、３５
６　、３５８・・・・ブラシ支持部、３６０・・・・屋
根、３７０　、３７２　、３γ４　、３７６・・・・流
れ回路網の分岐。 特許出願人　ファセット・エンタープシイゼスインコー
ボレーテツド 代理人　山川政樹（ほか２名） Ｆｉｇ−５ トデ

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 （１）流体圧よシ低い圧力の気体または蒸気を排出させ
   、かつ前記流体圧が所定の圧力よシ高い時にその流体圧
   を逃すための排出逃し弁であって、土丹と； との土丹により閉じられるようになっている排出通路を
   有する管状弁と； 入口通路、および、出口通路を有するとともに、前記入
   口通路および前記出口通路の間に形成され、前記土丹を
   含む弁穴を有し、前記管状弁と協働して前記入口通路と
   前記出口通路との間に逃し通路を形成するボデーと； 前記土丹および前記管状弁の間に挿入され、前記土丹を
   前記入口通路へ向って偏倚させ、かつ前記管状弁を前記
   出口通路へ向って偏倚させるように動作する第１の偏倚
   手段と； 前記管状弁および前記出口通路の間に挿入され、前記管
   状弁を前記入口通路へ向って偏倚させて、前記入口通路
   と前記出口通路との間の前記逃し通路を閉じさせる第２
   の偏倚手段とを備え、前記土丹は前記入口通路と協働し
   て、前記土丹が前記入口通路に接触した時に前記入口通
   路との間に蒸気側路通路を形成し、前記管状弁は前記土
   丹により閉じられる貫通排出通路を有し、それによシ、
   前記第１の偏倚手段の偏倚力よシ強い流体圧を前記燃料
   ポンプが発生して、前記排出通路を閉じるまで、前記蒸
   気圧は、前記蒸気側路通路および前記管状弁の前記排出
   通路を通って排出され、もって、前記流体圧が所定の逃
   し圧よシ高くなって前記管状弁を前記出口通路へ向って
   押して前記逃し通路を開いた時に、前記流体圧は逃され
   ることを特徴とする流体圧よシ低い圧力の気体または蒸
   気を排出するための排出逃し弁。 （２、特許請求の範囲第１項記載の排出逃し弁であって
   、前記管状弁は前記土丹を囲むことを特徴とする排出逃
   し弁。 （３）特許請求の範囲第２項記載の排出逃し弁であつて
   、前記管状弁は前記逃し通路を形成するスロットを自己
   の間に有する軸線方向に延びるリブ手段を備えることを
   特徴とする排出逃し弁。 （４）特許請求の範囲第３項記載の排出逃し弁であって
   、前記入口通路は非円形の弁座によシ囲まれ、前記土丹
   はそれとの間に前記蒸気側路通路を形成する玉を備える
   ことを特徴とする排出逃し弁。 （５）％許請求の範囲第４項記載の排出逃し弁であって
   、前記非円形弁座は正方形であることを特徴とする排出
   逃し弁。 （６）特許請求の範囲第４項記載の排出逃し弁であって
   、前記非円形弁座は長円形であシ、その長円形の幅は前
   記入口通路の直径に等しく、長さは前記入口通路の長さ
   よシ長いことを特徴とする排出逃し弁。 （７）特許請求の範囲第１項記載の排出逃し弁であって
   、前記第１の偏倚手段は地面に対する鉛直軸線に近接す
   る前記弁軸線の好適な向きと協働する重力手段を備える
   ことを特徴とする排出逃し弁。 （８）蒸気圧を発生できる流体をポンプ送如でき、かつ
   、前記蒸気圧が流体圧よシ低い始動条件と、前記流体圧
   が前記蒸気圧と逃し圧との中間であるポンプ条件との下
   で動作するようにされるポンプ用の排出逃し弁であって
   、 入口通路、および、出口通路を有するとともに、前記入
   口通路および前記出口通路の間を延び、前記入口通路を
   囲む入口端部および前記出口通路を囲む出口端部をもつ
   弁穴手段を有し、更に１前記入口端部における第１の弁
   シール表面を有し、前記出口端部における弁ストップ表
   面を有する弁体手段と； 前記弁穴手段の中に含まれ、前記弁軸線に沿って動くこ
   とができる第１の弁手段および第２の弁手段と； それらの第１の弁手段と第２の弁手段の間に設けられて
   第１の押しつけ力を前記第１の弁手段と前記Ｍ２の弁手
   段の間に加えて、前記流体圧が得られるまで前記第１の
   弁座シールを形成する第１の偏倚手段と； 前記弁体および前記ｇ２の弁手段の間に設けられ、それ
   らの弁体および第２の弁手段の間に第２の押しつけ力を
   加えて、前記流体圧が所定の逃し圧力となるまで前記第
   ２のシールを通常行なう第２の偏倚手段と を備え、前記第１の弁手段は前記入口通路および前記第
   ２の弁手段の間で動くことができ、前記第２の弁手段は
   前記第１の弁シール表面および前記第２の弁ストップ表
   面の間で動くことができ：前記第五の弁手段は前記入口
   通路を囲む第１の弁座手段と協働して、第１の弁手段が
   その第１の弁座手段に接触した時にそれとの間に蒸気側
   路通路を形成し； 前記第２の弁手段は、屋根部と、前記側路通路を通って
   蒸気を排出させるための貫通排出通路と、前記排出通路
   を囲む第２の弁シール表面とを有し、前記第１の弁手段
   は前記第２のシール表面と協働してそれとともに第１の
   シールを行がい、前記第２の弁手段は、前記第１の弁手
   段を囲み、たつ前記第１の弁シール表面と協働して第２
   のシールを行なうようにされ、前記第２の弁手段と前記
   弁穴手段は両者の間に、前記第２のシール面から前記出
   口通路までの常閉逃し通路を形成し；前記流体圧が得ら
   れた時にその流体圧は前記第１の押し偏倚力よシ強くな
   って、前記第１の弁手段を前記第２の弁手段へ向って動
   かして前記排出通路を閉じ； 前記流体圧が所定の逃し圧になった時に、その流体圧は
   前記第２の押し偏倚力よシ強くなって、前記第２の弁手
   段を前記弁ストップ表面へ向って動かして前記第１のシ
   ールを開き、前記流体圧を前記入口通路と前記逃し通路
   を通って逃し；それにより、前記第１の弁手段と前記第
   ２の弁手段は協働して、前記流体圧が前記第１の弁手段
   に前記排出通路を閉じさせるまで前記蒸気圧を排出させ
   、かつ前記流体圧が前記所定の逃し圧に達するまで前記
   逃し通路を常時閉じることを特徴とするポンプ用の排出
   逃し弁。 （９）％＃！ＦＭ求の範囲第８項記載の排出逃し弁であ
   って、前記第１の偏倚手段は、地面に対する鉛直軸線に
   近接する前記弁軸線の好適な向きと協働する重力手段を
   備えることを特徴とする排出逃し弁。