JPS60227970A - アルミニウム製熱交換器 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明の対象となるアルミニウム製熱交換器は、例えば
自動車用水冷エンジンの冷却水放熱用ラジェータ、暖房
用ヒータコア、水冷式インタークーラ用コンデンサ等と
して利用することができる。

（背景技術） 自動車用水冷式エンジンの冷却水放熱用ラジェータ等と
して使用される熱交換器は、例えば第１図に示すように
構成されている。即ち、多数の扁平な通液管ｌ、１と、
帯状の金属板をジグザグに形成して成るコルゲート型フ
ィン２．２とを交互に重ね合せるとともに、両部材をろ
う材により接着してコア部３とし、このコア部３の上Ｆ
（横流れ式ラジェータの場合は左右）にそれぞれ座板４
を介してタンク５を固定している。冷却水の放熱を行な
う場合には、高温の冷却水を上側のタンクに設けた入口
管６から送り込めば、この冷却水はコア部３を構成する
多数の通液管１、ｌ内を流下する間に、コア部３を図面
の表裏方向に流通する空気との間で熱交換を行なって放
熱し、温度が低下して下側のタンクに設゛けた出口管７
がら排出ｙれる。

ところで、このような熱交換器は、従来は真鍮により造
られる事が多かったが、近年材料費の低廉化と同時に重
量の軽減化を図るために、熱交換器全体をアルミニウム
又はその合金により造る場合が多くなった。

ところが、アルミニウム及びその合金は、真鍮に比べて
遥かに腐蝕し易く、水等の液体を流通させる通液管ｌ、
１、入口、出口管６．７やタンク５、或は座板４に腐蝕
による貫通孔が生じると、熱交換器内の液体が漏洩し熱
交換器としての役目を果さないだけでなく、自動車用ラ
ジェータの場合、冷却水不足によるエンジンの焼付き等
重大な故障を起す危険がある。特に、コア部３を構成す
る通液管１．１は、外気との熱交換効率を良くするため
に防蝕のための塗装が施されず、又軽量化のため通液管
の肉厚を薄くする場合が多く、しかもコア部３には外気
が流通するため、通液管Ｉ、ｌの表面に海岸風に含まれ
る食塩や寒冷地に於いて使用される凍結防止塩のような
腐蝕を促進する物質が付着し易い。又１通液管１．１の
内側を流通する液体中にも、例えば冷却水の場合はエン
ジンのウォータジャケット内で溶出する鉄イオンや銅イ
オンのように、アルミニウムの腐蝕を促進する物質が含
まれる場合が多い。

このため、従来から実公昭５８−３８３１２号公報に見
られるように、コルゲート型フィン２を構成するアルミ
ニウム合金の電極電位を通液管１を構成するアルミニウ
ム合金の電極電位よりも卑と（低く）シ、フィン２を犠
牲腐蝕させることにより通液管１の腐蝕を防止したり、
或は特開昭５７−１４２４９３号公報に見られるように
、通液管１の内周面に電極電位の貴な（高い）アルミニ
ウム合金を被覆して、通液管ｌの内側から腐蝕が進行し
難くすることが考えられていた。

ところが、従来のこのような防蝕構造は、単に腐蝕して
は困る部分の電極電位を、多少腐蝕しても差支えない部
分の電極電位よりも責と（高く）し、腐蝕しても差支え
ない部分を犠牲的に腐蝕させるようにしていただけであ
った。このため、肝腎の部分の防蝕効果が不完全であっ
たり、或は犠牲腐蝕の進行速度が早過ぎ、熱交換器とし
ての機能が損なわれたり早期に防蝕効果が失われてしま
う場合が多い。

（発明の目的） 本発明は、１述のような不都合を解消するため、コア部
を構成する通液管の防蝕を確実にかつ長期に亘って図る
ことができるアルミニウム製熱交換器を提供することを
目的としている。

（発明の構成） 本発明のアルミニウム製熱交換器は、コア部を構成する
通液管と、この通液管の外周面に被覆するろう材と、上
記通液管とともにコア部を構成するコルゲート型フィン
とをいずれも異なる種類のアルミニウム合金により造っ
ている。

第２図に示すように、通液管ｌの外周面のろう材８を構
成する第一種のアルミニウム合金Ａ８の電極電位をＥｌ
、通液管ｌの芯材９を構成する第二種のアルミニウム合
金Ａ２の電極電位をＥ２゜コルゲート型フィン２を構成
する第三種のアルミニウム合金Ａ３の電極電位をＥ３と
すると、各電極電位は、 Ｅｔ　＞Ｅｌ　＞Ｅ３　−一　（１） となり、更に、 Ｅｔ　Ｅｔ　＝　２０〜５０ｍＶ　−（２）Ｅｌ−Ｅ、
＝２０〜２００ｍＶ　−−−（３）となるように定める
。

各アルミニウム合金の電極電位を上記のように定めた理
由は次の通りである。

（ａ）通液管ｌの芯材９を構成する第二種のアルミニウ
ム合金Ａ２の電位Ｅ２を、通液管の外周面のろう材８を
構成する第一種のアルミニウム合金Ａ、の電位Ｅ１より
も２０〜５０ｆｆｌＶ高く（責と）した理由。

通液管ｌの外周面側から進行する腐蝕による液洩れの発
生を防止するためには、この通液管ｌの芯材９に外周面
から腐蝕が進行し、その結果この芯材９に貫通孔が生じ
ないようにする必要がある。このためには、芯材９の外
周面を覆うろう材８を構成する第一種のアルミニウム合
金Ａ１の電極電位Ｅ、を、芯材を９を構成する第二種の
アルミニウム合金Ａ２の電極電位Ｅ２よりも低く（卑と
）し、芯材９に腐蝕が生じる様な状況が生じた場合、ろ
う材８を犠牲的に腐蝕させて上記芯材９がＲ蝕するのを
防止する。

ろう材８は芯材９の外周面を全面に亘って覆っているた
め、腐蝕が発生した場所とろう材８が存在する場所との
距離があまり大きくなることはなく、せいぜい数ｆｆ１
ｆｆｉ程度である。従って上記両電位Ｅ、、Ｅ２の差は
あまり大きくする必要はない。

但し、この差が２０ｍＶ未満であると、芯材９の防蝕を
十分に図ることができず１通液管ｌの外周面から進行し
た腐蝕が芯材９にまで及ぶ危険性がある。

反対に、両電極電位Ｅ□、Ｅｔの差が５０＋ａＶを越え
ると、ろう材８の犠牲腐蝕による芯材９の防蝕効果は増
大するが、ろう材８の腐蝕の進行速度が早くなり過ぎる
。

ろう材８があまり急速に腐蝕すると、通液管１とコルゲ
ート型フィン２とのろう付は部の支持力が早期に失われ
て、上記フィン２が通液管ｌの間から脱落したり、或は
芯材９の防蝕効果が早期に失われる。

（ｂ）通液管の外周面のろう材８を構成する第一種のア
ルミニウム合金Ａ、の電位Ｅ、を、コルゲート型フィン
２を構成する第三種のアルミニラｔ・合金Ａ３の電位Ｅ
３よりも２０〜２００ｍＶ高く（責と）した理由。

通液管ｌに於いて、ろう材８による芯材９の防蝕効果を
長期に亘って維持するためには、上記ろう材８が早期に
腐蝕しないようにすることが必要である。このためには
、ろう材８と接触しているコルゲート型フィン２を犠牲
腐蝕させることにより、ろう材８の腐蝕を防止すれば良
い。

ラジェータの様な通常の熱交換器に於いて、コルゲート
型フィン２のピッチはせいぜい２〜３ｍｍ程度であり、
ろう材８とフィン２とが接触していない部分の長さ文（
第２図）は２ｍ１１程度である。

このため、上記非接触部分の中央部（第２図のＸ点）に
於いてろう材８の表面に腐蝕が発生したとしても、この
腐蝕発生部分とフィン２との距離は１ｍｍ程度にしかな
らない。

このため、上記電位Ｅ、、Ｅ、の差はあまり大きくする
必要はない。イリし、この差が２０ｍＶ未満になると十
分な防蝕効果を得られない事は前記（ａ）の場合と同様
である。

反対に、上記電位差か２００ｍＶを越えると、コルケー
ト型フィン２の腐蝕速度が早くなり過ぎ、腐蝕によりこ
のフィン２が通液管ｌの間から脱落したり、或は早期に
ろう材８の防蝕を行なえなくなってしまう。

」一連のように通液管１を構成するろう材８と芯材９と
コルゲート型フィン２との間に電位差を設定した本発明
のアルミニウム製熱交換器は、通液管ｌの外周面側から
発生しようとする腐蝕（外面腐蝕）について十分の防蝕
効果を長期間に亘り維持することができる。

熱交換器の用途が、オイルクーラ、冷房機用エバポレー
タ或はコンデンサの様に、通液管１内を流通する流体が
非腐蝕性である場合はこのままで十分に実用となる。但
し、水冷式エンジンンの冷却水放熱用ラジェータ、或は
ヒータコアのように、通液管ｌの内部に腐蝕性の液体が
流通する熱交換器の場合、通液管ｌの内周面からの腐蝕
も併せて防止しなければならない。

このため、腐蝕性液体を流通させる熱交換器の場合、コ
ルゲート型フィン２を構成する第三種のアルミニウム合
金Ａ３と、通液管ｌの外周面のろう材を構成する第一種
のアルミニウム合金Ａ１と、通液管の芯材９を構成する
第二種のアルミニウム合金Ａ２との電極電位Ｅ３、Ｅ、
、Ｅ２を前記（１）〜（３）式のように定めるとともに
、第３図に示すように、上記通液管ｌの内周面に芯材９
を覆って第四種のアルミニウム合金Ａ４により構成され
た被膜１０を設ける。

この被膜１０を構成する第四種のアルミニウム合金Ａ４
の電極電位Ｅ４は、次の（４）式に示すように、通液管
ｌの芯材９を構成する第二種のアルミニウム合金Ａ２の
電極電位Ｅ２よりも２０〜１００ＩＩＩＶ卑と　（低く
）シている。

Ｅ２　−Ｅ４　＝２０〜１００ｍＶ　−一−（４）（ｃ
）上記両電位Ｅ２．Ｅ４を（４）式の様に定めた理由。

通液管ｌの芯材９に外面から腐蝕が発生することを防止
するため、ろう材８を構成する第一種のアルミニウム合
金Ａ、の電位Ｅ１を（２）式の様に決めたのと同様に（
前記理由（ａ）参照）、被％　ｌ　Ｑを構成する第四種
のアルミニウム合金Ａ４の電極電位Ｅ４も、上記芯材９
を構成する第二種のアルミニウム合金Ａ２の電位Ｅ２よ
りも２０ｍＶ以り低くする。

このため、通液管１に内周面側から腐蝕が進行しようと
した場合、被膜１０を構成する第四種のアルミニウム合
金Ａ４が犠牲腐蝕して芯材９が腐蝕するのを防止する。

但し、」；記両電位Ｅ２、Ｅ４の差をあまり大きくする
と、被膜１０の腐蝕生成物によって通液管１が詰まり易
くなり、しかも芯材９を防蝕する効果が長く続かないた
め、両電位Ｅ２．Ｅ４の差は最大１００ｍＶまでとした
。

なお、各電位Ｅ、〜Ｅ４を測定する場合、測定場所によ
り多少の差が生じる場合があるが、（１）〜（４）式は
いずれも最も低い（卑な）部分での電位により満たす事
を条件とする。

又（１）〜（４）式に示した条件は、通液管ｌ、１とコ
ルゲート型フィン２．２とを加熱ろう付けし、熱交換器
として完成した後に満たすことが必要である。このため
、加熱ろう付は前の各部分の電位Ｅ、〜Ｅ４が」−記（
１）〜（４）式の条件を満たしても、ろう付けのための
加熱により各部分の電位Ｅ、〜Ｅ４が変化し、この（１
）〜（４）式の条件を満たさなくなった場合は十分な防
蝕効果を得ることができない。

ところで、ろう付けのための加熱により、アルミニウム
材の表面が酸化しないようにするためには、加熱炉内を
真空にすることと不活性ガス雰囲気にすることとが考え
られる。ところが、防蝕のためにアルミニウム合金中に
含有させる亜鉛は蒸気圧が高いため、ろう付けのための
加熱時に加熱炉内を真空にすると、この亜鉛のうちの多
くの部分が蒸発してしまい、ろう付は後には各部分を構
成するアルミニウム合金中に含有される亜鉛の量が極端
に少なくなって、各部分の電位Ｅ１〜Ｅ４が（１）〜（
４）式を満たさなくなる。従って本発明の熱交換器は、
（１）〜（４）式を満たす電位Ｅ、〜Ｅ４を有するアル
ミニウム合金を使用して、しかも不活性ガス雰囲気中で
加熱ろう付けすることが条件となる。

（発明の実施例） 次に、本発明の効果を確認するために行なった実験につ
いて説明する。

実験は第４図に示す様な試験片を製作し、この試験片を
腐蝕性液体中に浸漬することにより行なった。

試験片は、板厚０．３２ｍｍの芯材の両面に、厚さ０．
０３２ｍｍのろう材と厚さ０．０３２ｍｍの被膜とを被
覆した５０ＩＩＩＩ１１×８０ｍｌ１１の矩形の平板１
１を使用した。通液管ｌの内面側（被ｆｊｑ　ｌ　Ｏ側
）からのＲ＠試験を行なう場合にはろう材の表面には防
蝕塗料を塗布し、通液管ｌの外面側からの腐蝕試験を行
なう場合にはろう材を被覆した側の面に゛厚さ０．１４
ｍｍのコルゲート型フィン（第４図は実際よりもピッチ
を粗く描いている。）２をろう付けし、被膜１０の表面
には防蝕塗料を塗布した。平板１１とコルゲート型フィ
ン２とのろう付けは、平板表面のろう材を加熱炉中に於
いて６００°Ｃで５分間加熱し溶融させた後冷却固化す
ることにより行なった。このろう付けのだめの加熱は、
窒素（Ｎ２）雰囲気による場合と、真空（ｌＯＴｏｒｒ
以下）による場合との２通りを行なった。これは、各ア
ルミニウム合金Ａ、〜Ａ４の電極電位を調節するため、
アルミニウム（Ａ文）中に含有させる亜鉛（Ｚ　ｎ）の
蒸発による影響を知るためである。従って被膜１０を形
成した内面側からの腐蝕試験を行なう場合にも、試験片
を同様の条件で加熱した。

腐蝕試験の方法としては１．外面から（ろう材８側から
）の腐蝕については、ＪＩＳに定めるＣＡＳＳ試験と、
食塩水による交互浸漬試験とを行なった。このうち、交
互浸漬試験は、５０’Ｏに加温した濃度３．５％の食塩
水に１時間浸漬した後、５０°Ｃの温風で７時間乾燥す
る行程を１サイクルとするもので、１個の試験片につい
て２７０サイクルずつ行なった。

又、内面から（被膜１０側から）の腐蝕については、ｉ
ｐｐｍの銅イオンを加えた水道水と、塩素イオン、硫酸
イオン、銅イオン、鉄イオンを含む腐蝕性の高い合成水
とを使用し、ろう材側表面に防蝕塗装を施した平板１１
を３０日間浸漬した。

ｆ板１１の芯材（第２〜３図の芯材９に相当する）を構
成するアルミニウム合金Ａ２　、同じく平板」二面（上
下は第４図による）のろう材（第２〜３図のろう材８に
相当する）を構成するアルミニウム合金Ａ１、フィン２
を構成するアルミニウム合金へ〇、平板下面の被膜（第
３図の被膜１０に相当する）を構成するアルミニウム合
金Ａ４は、それぞれ第１表に示して様な組成のものを使
用した。この第１表に示した数字の単位は重量％である
。

例えば、ろう材８を構成するアルミニウム合金Ａ１とし
ては、（Ａ、−１）〜（Ａ、−３）に示した様な３種類
のものを使用した。このうち、第一番目の材料（Ａｌ’
　ｌ）は、鉄（Ｆｅ）を０゜４１重量％、硅素（Ｓ　ｉ
）を７．５１重量％、銅（Ｃｕ）を０．０４重量％、マ
ンガン（Ｍｎ）を０．０２重量％、マグネシウムをｏ、
ｏｉ重量％、ジルコニウム（Ｚ　ｒ）を０．０１重量％
、亜鉛を０．０１重量％と、それぞれ０．０１重量％未
満の錫（Ｓｎ）、インジウム（Ｉｎ）とを含み、残りを
アルミニウムとしたものである。

同様に芯材を構成するアルミニウム合金Ａ２としては、
（Ａ２　１）と（Ａ２　２）との２種類を、フィンを構
成するアルミニウム合金Ａ３としては、（Ａ３　１）〜
（Ａ３　６）までの６種類の合金を、被膜を構成するア
ルミニウム合金Ａ４としては、（Ａ４−１）〜（Ａａ　
３）までの３種類の合金をそれぞれ使用した。

腐蝕試験を行なうについては、これらの合計１４種類の
合金を適宜組合せ、前述した各試験を行なった。試験時
に於ける合金の組合せと試験結果とを第２〜３表に示し
た。

まず、第２表は通液管ｌの外周面側からの腐蝕について
行なったＣＡＳＳ試験と交互浸漬試験との結果を示して
いる。この外部腐蝕については。

全部で２０種類の試験片を２個ずつ用意し、各試験片に
ついてＣＡＳＳ試験又は交互浸漬試験のいずれかを行な
った。又、第２表には示さなかったか、防蝕塗料で覆わ
れる被膜には（Ａ４１）の組成を有する合金を使用した
。

例えば試験番号ｌの試験について見ると、芯材として第
１表に示した（Ａ２　１）の組成を有する合金を、ろう
材として（ＡＩ−１）の組成を有する合金を、フィンと
して（／１ｌ−１）の組成を有する合金を、被膜として
（Ａ４　１）の組成を有する合金をそれぞれ使用し、フ
ィン２ど平板１１とを窒素雰囲気中で加熱しろう付けし
たことを示している。試験結果について見ると、ＣＡＳ
Ｓ試験の結果、５０ｍｍＸ８０＋ｎｍの平板の表面に全
部で７個の孔付が発生し、その孔付の最大深さは０．０
５ｍｍであった。フィンの腐蝕は少なかった。又、交互
浸漬試験の結果、平板の表面には全部で６個の孔付が発
生し、孔付の最大深さは０゜０４ｍｍであり、フィンの
腐蝕は少なかった。この結果、総合的に耐蝕性良好な組
合せと判断された。

次に、試験番号３の試験について見ると、芯材として（
Ａ２　１）の合金を、ろう材として（Ａ１−１）の合金
を、フィンとして（Ａ３　１）の合金をそれぞれ使用し
く使用合金は試験番号ｌの場合と同じ）、フィン２と平
板１１とを真空中で加熱しろう付けしたことを示してい
る。試験結果について見ると、ＣＡＳＳ試験に於いては
発生した孔付が２１個でその最大深さが０．１５ｍｍ、
フィンはやや腐蝕が目立った。交互浸漬試験に於いては
、発生した孔付が１９個でその最大深さが０．１１ｍｍ
、フィンはやや腐蝕が目立った。この結果、総合的に耐
蝕性不良な組合せと判断された。

又、試験番号１８について見ると、芯材として（Ａ２−
２）の合金を、ろう材として（ＡＩ−２）の合金を、フ
ィン材として（Ａ３　５）の合金をそれぞれ使用し、平
板１１とフィン２とを窒素雰囲気中で加熱しろう付けし
たことを示している。試験結果について見ると、ＣＡＳ
　Ｓ試験、交互浸漬試験のいずれの場合ｉこ於いても、
フィンの腐蝕が少ない代りに芯材に多数の孔付が発生し
、しかもその最も深いものは厚さ０．３２ｍｍの芯材を
貫通した。この結果、総合的に見て耐蝕性不良の組合せ
と判断された。

なお、第２表に於いてフィンの腐蝕の項目に於いて、０
は腐蝕が軽微な事を、Δはやや腐蝕が目）′ノ、つ賀を
、Ｘは腐蝕が相当に進んでいる事をそれぞれ示している
。又、各合金の符号の下に表示している電圧は、加熱ろ
う付は前に於ける各合金の電極電位である（次に述べる
第３表も同様）。

次に、第３表は通液管ｌの内周側からの腐蝕について行
なった水道水試験と合成水試験との結果を示している。

この内部腐蝕については、全部で１２種類の試験片を２
個ずつ用意し、各試験片について水道水試験又は合成水
試験のいずれかを行なった。

例えば試験番号２１の試験について見ると、芯材として
（Ａ２　１）の組成を有する合金を、被膜として（Ａ４
　１）の組成を有する合金をそれぞれ使用し、試験片を
窒素雰囲気中で加熱したことを示している。なお、ろう
材としては、試験番号２１〜３２までいずれも（Ａ１　
１）に示した組成を有する合金を使用した。試験結果に
ついて見ると、水道水試験に於いては孔付の発生が１０
個でその最大深さが０．０４ｍｍ、合成水試験に於いて
は孔付の発生が１１個でその最大深さが０゜０４ｍｍで
あった。この結果、総合的に見て耐蝕性良好な組合せと
判定された。

又、試験番号２３は、上記試験番号２１の場合と同じ合
金を組合せ、試験片を真空中で加熱した事を示している
が、水道水、合成水いずれの試験に於いても多数の孔付
が発生し、しかもその最大深さは厚さ０．３２＋ａｍの
芯材の半分以上にも達した。この結果、総合的に見て耐
蝕性不良な組合せと判定された。

なお、実験番号３１．３２は比較のために被膜を設けず
、芯材のみで試験を行なったものであるが、いずれの場
合も多数の孔付が発生し、その最大のもは厚之０．３２
ｍｍ＋の芯材を貫通した。

（発明の効果） 本発明のアルミニウム製熱交換器は以上に述べた通り構
成されるので、アルミニウム製熱交換器の通液部の腐蝕
防止を長期間に亘って良好に保つことかできる。

なお１本発明の対象となるアルミニウム製熱交換器は、
通常ラジェータやヒータコアとして使用されている第１
図に示すような構造のもに限定されず、要はアルミニウ
ム製の通液管とコルゲート型フィンとでコア部を構成し
ているものであれば良い。例えば、第５図に示すように
、蛇行成形した１本の扁平な通液管ｌの間にコルゲート
型フィン２をろう付けした構造のものでも良く、他にも
従来から知られている種々の形状のものが対象となる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の対象となるアルミニウム製熱交換器の
第１例を示す正面図、第２〜３図は本発明を説明するた
めの第１図のＡ部拡大断面図、第４図は試験片の斜視図
、第５図はアルミニウム製熱交換器の第２例を示す正面
図である。 に通液管、２ニコルゲート型フイン、３：コア部、４：
座板、５：タンク、６：入口管、６：出口管、８：ろう
材、９：芯材、１０：被膜、１１：平板。 代　理　人　小山欽造（ほか１名） 第１図 第２図　第３図 第４図 第５図

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １）外周面に比較的低温で溶融する第一種のアルミニウ
   ム合金製のろう材を被覆した、第二種のアルミニウム合
   金製の通液管と、第三種のアルミニウム合金製のコルゲ
   ート型フィンとを、上記ろう材により接着して成るコア
   部を有するアルミニウム製熱交換器に於いて、第一種か
   ら第三種のアルミニウム合金の電極電位が、それぞれの
   最も卑な部分に於いて、第二種のアルミニウム合金、第
   一種のアルミニウム合金、第三種のアルミニウム合金の
   順で低くなるものとし、第二種と第一種とのアルミニウ
   ム合金の電極電位の差を２ｏＬ５゜ｍＶ、第一種と第三
   種とのアルミニウム合金の電極電位の差を２０〜２００
   ｍＶとし、通液管とコルゲート型フィンとを不活性ガス
   雰囲気中で加熱ろう付けしたことを特徴とするアルミニ
   ウム製熱交換器。 ２）外周面に比較的低温で溶融する第一種のアルミニウ
   ム合金製のろう材を被覆した、第二種のアルミニウム合
   金製の通液管と、第三種のアルミニウム合金製のフルゲ
   ート型フィンとを、上記ろう材により接着して成るコア
   部を有するアルミニウム製熱交換器に於いて、上記第一
   種から第三種のアルミニウム合金の電極電位が、それぞ
   れの最も卑な部分に於いて、第二種のアルミニウム合金
   、第一種のアルミニウム合金、第三種のアルミニウム合
   金の順で低くなるものとし、第二種と第一・種とのアル
   ミニウム合金の電極電位の差を２０〜５０ｍＶ、第一種
   と第三種とのアルミニウム合金の電極電位の差を２０〜
   ２００ｍＶとし、通液管の内周面には、第二種のアルミ
   ニウム合金よりも２０〜１００＋ｎＶ低い電極電位を有
   する第四種のアルミニウム合金を被覆し１通液管とコル
   ゲート型フィンとを不活性ガス雰囲気中で加熱ろう付け
   したことを特徴とするアルミニウム製熱交換器。