JPS60226677A - 間欠作動式多段２重効用冷却方法 - Google Patents
間欠作動式多段２重効用冷却方法Info
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- JPS60226677A JPS60226677A JP8220384A JP8220384A JPS60226677A JP S60226677 A JPS60226677 A JP S60226677A JP 8220384 A JP8220384 A JP 8220384A JP 8220384 A JP8220384 A JP 8220384A JP S60226677 A JPS60226677 A JP S60226677A
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- Japan
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- adsorption
- medium
- cycle
- heat
- temperature
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
３１、
本発明は、作動媒体の可逆的な吸脱着反応での発熱、吸
熱を利用したケミカルヒートポンプ装置に関するもので
あり、優れた性能を生かし、十分低い温度をうるための
ものである。
熱を利用したケミカルヒートポンプ装置に関するもので
あり、優れた性能を生かし、十分低い温度をうるための
ものである。
従来例の構成とその問題点
ヒートポンプ装置は圧縮式、吸収式、ケミカルヒートポ
ンプの３つに大別できる。本発明に係るケミカルヒート
ポンプは、近年エネルギー有効利用の観点から次第に関
心が高まりつつある。
ンプの３つに大別できる。本発明に係るケミカルヒート
ポンプは、近年エネルギー有効利用の観点から次第に関
心が高まりつつある。
ケミカルヒートポンプは、物質の吸脱着反応もしくは相
変化反応を利用したヒートポンプであり、作動媒体とし
ては金属水素化物や、無機水和物、有機物、ゼオライト
などがその材料として考えられている。これらの作動媒
体としては水素、水蒸気、アンモニアなどがある。
変化反応を利用したヒートポンプであり、作動媒体とし
ては金属水素化物や、無機水和物、有機物、ゼオライト
などがその材料として考えられている。これらの作動媒
体としては水素、水蒸気、アンモニアなどがある。
従来の一般的々間欠式冷却サイクルは第１図に示す温度
、平衡圧力特性を示す。温度平衡圧力特性の異る２種類
の金属水素化物を用い、同一温度で平衡圧力の低い金属
水素化物（ＭＨｌ）で十分に水素を吸着したものをＴＨ
度で加熱しくＡの状態）、ＴＡ度の十分水素を脱着した
同一温度で平衡圧力の高い金属水素化物（ＭＨ２）と連
通ずると、ＭＨｌの水素はＭＨ２に移動する（Ｂの状態
）。
、平衡圧力特性を示す。温度平衡圧力特性の異る２種類
の金属水素化物を用い、同一温度で平衡圧力の低い金属
水素化物（ＭＨｌ）で十分に水素を吸着したものをＴＨ
度で加熱しくＡの状態）、ＴＡ度の十分水素を脱着した
同一温度で平衡圧力の高い金属水素化物（ＭＨ２）と連
通ずると、ＭＨｌの水素はＭＨ２に移動する（Ｂの状態
）。
この際ＭＨ２は発熱反応により熱を発生するが、これは
大気などのヒートシンクに捨てる。次にＭＨｌを大気な
どで冷却し、ＭＨ２と連通ずると、ＭＨ２の水素はＭＨ
ｌに移動し、ＭＨ２は吸熱するため１０度まで温度が下
る（Ｃの状態）。一方ＭＨ１は発熱するのでこれはヒー
トシンクに捨てる（Ｄの状態）。このようにＡ−Ｂ、Ｃ
，Ｄの過程を繰り返すことによって、ＴＨ度の熱源の熱
をを用いてＴｃの温度の冷熱を発生することができる。
大気などのヒートシンクに捨てる。次にＭＨｌを大気な
どで冷却し、ＭＨ２と連通ずると、ＭＨ２の水素はＭＨ
ｌに移動し、ＭＨ２は吸熱するため１０度まで温度が下
る（Ｃの状態）。一方ＭＨ１は発熱するのでこれはヒー
トシンクに捨てる（Ｄの状態）。このようにＡ−Ｂ、Ｃ
，Ｄの過程を繰り返すことによって、ＴＨ度の熱源の熱
をを用いてＴｃの温度の冷熱を発生することができる。
このように、熱エネルギーを用いて冷却をすることがで
きる極めて有用なものであるが、ヒートシンク温度と得
られる低温との温度差をさらに大きくしたい時は第２図
に示すごとく、同じ温度での平衡圧が、先に述べたＭＨ
２よりさらに高い、ＭＨ３を用い、第２図ノＡ′→Ｂ′
−＋ｃ′→Ｄノサイクルを形成することにより、先述の
Ｔｃより低い６ベージ Ｔｃ′がえらるが同時に加熱温度ＴＨはＴＨ′に上り、
高圧もＰＨからＰＨ１に上昇することになる。
きる極めて有用なものであるが、ヒートシンク温度と得
られる低温との温度差をさらに大きくしたい時は第２図
に示すごとく、同じ温度での平衡圧が、先に述べたＭＨ
２よりさらに高い、ＭＨ３を用い、第２図ノＡ′→Ｂ′
−＋ｃ′→Ｄノサイクルを形成することにより、先述の
Ｔｃより低い６ベージ Ｔｃ′がえらるが同時に加熱温度ＴＨはＴＨ′に上り、
高圧もＰＨからＰＨ１に上昇することになる。
このことは容器の耐圧、安全性などの観点から実用上の
大きな障害となっていた。
大きな障害となっていた。
また、第３図に示すごとく、ＭＨＩ、ＭＨ２という同一
の材料の組み合せで、さらに１５．−＋ Ｂ−＋Ｃ“→
Ｄ“ というサイクルを作り、Ｂにおける発熱は、Ａ−
、Ｂ→Ｃ→Ｄサイクルと同じくＴＡ度のヒートシンクに
捨てるが、Ｄ“における発熱は、先のＡ→Ｂ−＋Ｃ→Ｄ
サイクルのＣにおける吸熱によって処理されるようにす
ることにより、加熱温度ＴＨを高めることなく前記Ａ′
→Ｂ′→Ｃ′→Ｄ′サイクルとはソ同等の低温かえられ
る方法が発明されている（特開昭５８−９９６６３）。
の材料の組み合せで、さらに１５．−＋ Ｂ−＋Ｃ“→
Ｄ“ というサイクルを作り、Ｂにおける発熱は、Ａ−
、Ｂ→Ｃ→Ｄサイクルと同じくＴＡ度のヒートシンクに
捨てるが、Ｄ“における発熱は、先のＡ→Ｂ−＋Ｃ→Ｄ
サイクルのＣにおける吸熱によって処理されるようにす
ることにより、加熱温度ＴＨを高めることなく前記Ａ′
→Ｂ′→Ｃ′→Ｄ′サイクルとはソ同等の低温かえられ
る方法が発明されている（特開昭５８−９９６６３）。
しかしこの方法も高低圧差が増大するという難点はさけ
られない。
られない。
この難点を解決する方法として第４図に示すごとき新し
い２段冷却のサイクルが発明されており（本発明者出願
中）段数を重ねることによって生ずる圧力の増大という
難点は兄事に解決されたが、６ページ 段数を重ねることの宿命として、成績係数が低下すると
いう問題が生じた。
い２段冷却のサイクルが発明されており（本発明者出願
中）段数を重ねることによって生ずる圧力の増大という
難点は兄事に解決されたが、６ページ 段数を重ねることの宿命として、成績係数が低下すると
いう問題が生じた。
発明の目的
本発明の目的は、１段の冷却サイクルで得られるより低
い温度を、２組の冷却サイクルの組み合せで達成し、そ
の場合、この２段サイクルの成績係数を一段のサイクル
の成績係数とはソ同一にすると共に、サイクルの高圧お
よび低圧の値を、一段のサイクルとはソ同一の値とする
ことによって、容器の耐圧上の問題、および低圧側圧力
損失および反応速度の低下の問題を解決することである
。
い温度を、２組の冷却サイクルの組み合せで達成し、そ
の場合、この２段サイクルの成績係数を一段のサイクル
の成績係数とはソ同一にすると共に、サイクルの高圧お
よび低圧の値を、一段のサイクルとはソ同一の値とする
ことによって、容器の耐圧上の問題、および低圧側圧力
損失および反応速度の低下の問題を解決することである
。
発明の構成
本発明の２段２重効用冷却装置は、作動気体とその作動
気体を可逆的に吸脱着できる温度・平衡圧力特性の異な
る２種類の媒体を２つの部屋に区画した密閉容器内に各
々収納し、気体の吸脱着反応時の発熱、吸熱を利用した
ケミカルヒートポンプ装置であり、２組のサイクルから
構成されており、各々、同一温度で平衡圧力の低い、高
温側吸脱着反応媒体を、熱源により加熱し、作動媒体を
７ページ 平衡圧力の高い低温側吸脱着媒体に吸着せしめ、その際
に発生する吸着熱をヒートシンクに捨て、次に前記高温
側吸脱着反応媒体をヒートシンク（前記ヒートシンクと
同一温度である必要はない）温度に冷却し、低温側吸脱
着媒体から作動気体を再び高温側吸脱着媒体に吸着せし
めることにより、低温側吸脱着媒体温度を前記ヒートシ
ンク温度以下で吸熱する冷却サイクルとして使用するも
ので、第１のサイクルの低温側吸脱着媒体の吸着による
発熱は大気などのヒートシンクに捨て、高温側吸脱着媒
体の吸着による発熱温度を第２の冷却サイクルの高温側
吸脱着媒体の加熱温度より幾分高くすることにより、前
記第１のサイクルの高温側吸脱着媒体から生ずる廃熱で
前記第２のサイクルの高温側吸脱着媒体を加熱し、かつ
同媒体の冷却は大気などのヒートシンクによって行い、
又前記第２のサイクルの低温側吸脱着媒体の吸着による
発熱温度を、前記第１の冷却サイクルの冷却出力温度よ
り幾分高くすることにより、前記第２のサイクルの低温
側吸脱着媒体の発熱を前記第１のサイクルの冷却出力で
処理することにより、前記第２のサイクルに第１のサイ
クルの冷出方より低い温度の冷出刃を得るようにしたも
のである。
気体を可逆的に吸脱着できる温度・平衡圧力特性の異な
る２種類の媒体を２つの部屋に区画した密閉容器内に各
々収納し、気体の吸脱着反応時の発熱、吸熱を利用した
ケミカルヒートポンプ装置であり、２組のサイクルから
構成されており、各々、同一温度で平衡圧力の低い、高
温側吸脱着反応媒体を、熱源により加熱し、作動媒体を
７ページ 平衡圧力の高い低温側吸脱着媒体に吸着せしめ、その際
に発生する吸着熱をヒートシンクに捨て、次に前記高温
側吸脱着反応媒体をヒートシンク（前記ヒートシンクと
同一温度である必要はない）温度に冷却し、低温側吸脱
着媒体から作動気体を再び高温側吸脱着媒体に吸着せし
めることにより、低温側吸脱着媒体温度を前記ヒートシ
ンク温度以下で吸熱する冷却サイクルとして使用するも
ので、第１のサイクルの低温側吸脱着媒体の吸着による
発熱は大気などのヒートシンクに捨て、高温側吸脱着媒
体の吸着による発熱温度を第２の冷却サイクルの高温側
吸脱着媒体の加熱温度より幾分高くすることにより、前
記第１のサイクルの高温側吸脱着媒体から生ずる廃熱で
前記第２のサイクルの高温側吸脱着媒体を加熱し、かつ
同媒体の冷却は大気などのヒートシンクによって行い、
又前記第２のサイクルの低温側吸脱着媒体の吸着による
発熱温度を、前記第１の冷却サイクルの冷却出力温度よ
り幾分高くすることにより、前記第２のサイクルの低温
側吸脱着媒体の発熱を前記第１のサイクルの冷却出力で
処理することにより、前記第２のサイクルに第１のサイ
クルの冷出方より低い温度の冷出刃を得るようにしたも
のである。
実施例の説明
本発明の２段２重効用冷却装置の一実施例を第４図に、
そのサイクル図を第６図に示す。なお吸脱着できる媒体
として金属水素化物を例にとって説明する。
そのサイクル図を第６図に示す。なお吸脱着できる媒体
として金属水素化物を例にとって説明する。
第４図に示すように温度・平衡圧力特性の異なる２種類
の金属水素化物を２つの区画された密閉容器内に各々収
容したものを２組作成した。第５図のＭＨｌとＭＨ２で
相対的に高温側で動作する第１の冷却サイクルを形成し
、ＭＨ３とＭ Ｈ４で相対的に低温側で動作する第２の
冷却サイクルを構成した。この２つの冷却サイクルにお
いて、同一温度での平衡圧力の低い高温加熱側媒体はＭ
ＨｌとＭＨ３である。
の金属水素化物を２つの区画された密閉容器内に各々収
容したものを２組作成した。第５図のＭＨｌとＭＨ２で
相対的に高温側で動作する第１の冷却サイクルを形成し
、ＭＨ３とＭ Ｈ４で相対的に低温側で動作する第２の
冷却サイクルを構成した。この２つの冷却サイクルにお
いて、同一温度での平衡圧力の低い高温加熱側媒体はＭ
ＨｌとＭＨ３である。
次に前記冷却装置の動作について説明する。
第１ステツプ、第１の冷却サイクルの高温加熱側の金属
水素化物を熱源４によりＴＨ度で加熱し、ｅページ 放熱器子により低温発熱側の金属水素化物（ＭＨ２）を
ＴＡ度の外気などで冷却し、弁５を開放すると移動を示
し、矢印の番号１は第１ステツプを示す。
水素化物を熱源４によりＴＨ度で加熱し、ｅページ 放熱器子により低温発熱側の金属水素化物（ＭＨ２）を
ＴＡ度の外気などで冷却し、弁５を開放すると移動を示
し、矢印の番号１は第１ステツプを示す。
このステップでは熱源４よりＭＨｌに熱が与えられ、Ｍ
Ｈ２は発熱するので、この熱は放熱器７で除去される。
Ｈ２は発熱するので、この熱は放熱器７で除去される。
第２ステツプ（矢印２のステップ）
第１のステップの終了した所で弁５を閉じ熱輸送手段６
によってＭＨｌからＭＨ３に熱を移し、弁６を再び開く
と、水素はＭＨ２からＭＨＩに移動し、ＭＨｌで発熱し
、この熱でＭＨ３が加熱され、水素を発生するので、弁
５′も開くと、この水素ｒｒｉＭ Ｈ４に吸着され発熱
するので、熱輸送手段６′によってこの熱をＭＨ２に送
ると、ＭＨ２ではますます水素が発生し、ＭＨｌではさ
らに熱を発生し、ＭＨ３を加熱し、といった具合に反応
が進行し、結果として水素はＭＨ２からＭＨｌへ、又Ｍ
Ｈ３からＭＨ４へ移る。こ＼で反応が終ると弁１ｏ、−
ッ ５．６′は閉まる。
によってＭＨｌからＭＨ３に熱を移し、弁６を再び開く
と、水素はＭＨ２からＭＨＩに移動し、ＭＨｌで発熱し
、この熱でＭＨ３が加熱され、水素を発生するので、弁
５′も開くと、この水素ｒｒｉＭ Ｈ４に吸着され発熱
するので、熱輸送手段６′によってこの熱をＭＨ２に送
ると、ＭＨ２ではますます水素が発生し、ＭＨｌではさ
らに熱を発生し、ＭＨ３を加熱し、といった具合に反応
が進行し、結果として水素はＭＨ２からＭＨｌへ、又Ｍ
Ｈ３からＭＨ４へ移る。こ＼で反応が終ると弁１ｏ、−
ッ ５．６′は閉まる。
第３ステツプ（矢印３のステップ）
ＭＨ３を放熱器７′で冷却し、弁５′を開くと水素はＭ
Ｈ４からＭＨ３に移動しＭＨ４で吸熱、ＭＨ３で発熱す
るが、この発熱は放熱器７′で放出しつソけると、出力
取出し端８に冷出力を得る。
Ｈ４からＭＨ３に移動しＭＨ４で吸熱、ＭＨ３で発熱す
るが、この発熱は放熱器７′で放出しつソけると、出力
取出し端８に冷出力を得る。
これを第６図のサイクル図で見ると、ＭＨｌの加熱温度
はＴｆ（、放熱温度はＴＤ、ＭＨ３の加熱温度はＴＨ′
、放熱温度はＴＡでＴＨ′〈ＴＤにしであるので、熱を
ＭＨｌからＭＨ３に移すことができる。次にＭＨ２の放
熱温度はＴＡ、吸熱温度はＴｃで、一段目のサイクルの
冷出力温度であるが、ＭＨ４の放熱温度ＴＢ′をＴＢ’
＞ ＴＣにとっであるのでＭＨ４からＭＨ２へ熱を移
すことができる。
はＴｆ（、放熱温度はＴＤ、ＭＨ３の加熱温度はＴＨ′
、放熱温度はＴＡでＴＨ′〈ＴＤにしであるので、熱を
ＭＨｌからＭＨ３に移すことができる。次にＭＨ２の放
熱温度はＴＡ、吸熱温度はＴｃで、一段目のサイクルの
冷出力温度であるが、ＭＨ４の放熱温度ＴＢ′をＴＢ’
＞ ＴＣにとっであるのでＭＨ４からＭＨ２へ熱を移
すことができる。
その結果ＭＨ４はＴｃ′で吸熱する。勿論Ｔｃ〈Ｔｃで
、一段サイクルより低い温度が得られる。
、一段サイクルより低い温度が得られる。
本発明の具体例として第４図、第５図に示すような構成
と、温度圧力サイクルを有する冷却装置を試作し、その
評価を行った結果についてのべる。
と、温度圧力サイクルを有する冷却装置を試作し、その
評価を行った結果についてのべる。
ＭＨｌとしてＴ’０．３３” ｒＯ，６７”１．４Ｃｒ
Ｏ，４ＣｕＯ，２１１ ページ ＭＨ２としてＴｌｏ、ａＺｒｏ、 ２Ｍｎ１．２Ｃｒｏ
、 ６Ｃｕｏ、２ＭＨ３として”’０．４５ ｚｒｏ、
ｓａ”１．２Ｃ’ｏ、ｅＣｕＯ，２ＭＨ４としてＴｌｏ
、８ＺＴｏ、２Ｍｎ０．８Ｃｒ１．。Ｆｅｏ、２のＴ
ｉ −Ｍｎ 系合金を、それぞれ５＃づ＼第４図のよう
な構成の装置に充填した。そして各ヒートポンプサイク
ルで約３１モルの水素が移動するよう金属水素化物とし
て調整した。
Ｏ，４ＣｕＯ，２１１ ページ ＭＨ２としてＴｌｏ、ａＺｒｏ、 ２Ｍｎ１．２Ｃｒｏ
、 ６Ｃｕｏ、２ＭＨ３として”’０．４５ ｚｒｏ、
ｓａ”１．２Ｃ’ｏ、ｅＣｕＯ，２ＭＨ４としてＴｌｏ
、８ＺＴｏ、２Ｍｎ０．８Ｃｒ１．。Ｆｅｏ、２のＴ
ｉ −Ｍｎ 系合金を、それぞれ５＃づ＼第４図のよう
な構成の装置に充填した。そして各ヒートポンプサイク
ルで約３１モルの水素が移動するよう金属水素化物とし
て調整した。
そして熱源の温度を１７０°Ｃとし、大気への放熱温度
を４５°Ｃとすると、第１のサイクルの廃熱温度は約１
００’Ｃ，冷却出力は１３°Ｃを得、これによって駆動
され次第２のサイクルの大気への放熱温度も４５°Ｃで
、冷却出力は一１６°Ｃを得た。
を４５°Ｃとすると、第１のサイクルの廃熱温度は約１
００’Ｃ，冷却出力は１３°Ｃを得、これによって駆動
され次第２のサイクルの大気への放熱温度も４５°Ｃで
、冷却出力は一１６°Ｃを得た。
又このサイクルの高圧はいづれも１０気圧以下であり、
低圧は１気圧以上である。
低圧は１気圧以上である。
又この２段２重効用冷却サイクルの成績係数は１段のサ
イクルのそれと同一ではソ０．８を得た。
イクルのそれと同一ではソ０．８を得た。
なお作動原理の説明で３つのステップに分けたが、第３
のステップと第１のステップは時間的に同時進行が可能
であるから、上記組合せサイクルをさらにもう一組用意
し、１ステツプずらせて運転すればはｙ連続的に出力が
得られる。
のステップと第１のステップは時間的に同時進行が可能
であるから、上記組合せサイクルをさらにもう一組用意
し、１ステツプずらせて運転すればはｙ連続的に出力が
得られる。
この実施例は、水素と金属水素化物を作る合金の組み合
せによるものであるが、他の気体と吸脱着媒体の組み合
せも可能である。しかし、金属水素化物を用いたヒート
ポンプサイクルは反応の可逆性や繰返し運転による寿命
性能にすぐれておシ、反応速度が非常に速いというメリ
ットがあり、さらに、合金の組成を変ることにより、か
なり任意に温度・平衡圧力特性の異なる材料が入手でき
るため、このような巧妙な組み合せの実現が容易である
。
せによるものであるが、他の気体と吸脱着媒体の組み合
せも可能である。しかし、金属水素化物を用いたヒート
ポンプサイクルは反応の可逆性や繰返し運転による寿命
性能にすぐれておシ、反応速度が非常に速いというメリ
ットがあり、さらに、合金の組成を変ることにより、か
なり任意に温度・平衡圧力特性の異なる材料が入手でき
るため、このような巧妙な組み合せの実現が容易である
。
なお実施例は２段の例であるが同様な原理で多段化する
ことは勿論可能である。
ことは勿論可能である。
発明の効果
従来間欠式の冷却サイクルを用いて低温を得ようとする
場合、より低い温度を得ようとすると、高低圧差が大き
くなり、高圧側では容器の耐圧、安全上の問題を生じ、
低圧側では反応容器内での圧力損失の影響の増大と反応
速度の低下が実用上の障害となるのに対し、高、低圧を
殆んど変えな１３ベージ い多段サイクルが発明されているが、多段化することに
よって成績係数が低下するという難点が残されていた。
場合、より低い温度を得ようとすると、高低圧差が大き
くなり、高圧側では容器の耐圧、安全上の問題を生じ、
低圧側では反応容器内での圧力損失の影響の増大と反応
速度の低下が実用上の障害となるのに対し、高、低圧を
殆んど変えな１３ベージ い多段サイクルが発明されているが、多段化することに
よって成績係数が低下するという難点が残されていた。
しかし本発明によれば、成績係数は一段の場合と同じで
、高、低圧も殆んど変えないで多段化することが可能と
なり、低温を得るための極めて有効な手段となる。
、高、低圧も殆んど変えないで多段化することが可能と
なり、低温を得るための極めて有効な手段となる。
第１図は従来から知られている間欠式冷却サイクルの原
理図、第２図は単一サイクルでより低温をうるためのサ
イクルを示す図、第３図は従来の２段冷却サイクルを示
す図、第４図は本発明の一実施例の２段２重効用冷却装
置の構成図、第５図は同装置の冷却サイクルを示す図で
ある。 ４・・・・・・熱源、５，５′・・・・・・弁、６，６
′・・・・・・熱輸送手段、７，７′・・・・・・放熱
器、８・・・・・；出力端。
理図、第２図は単一サイクルでより低温をうるためのサ
イクルを示す図、第３図は従来の２段冷却サイクルを示
す図、第４図は本発明の一実施例の２段２重効用冷却装
置の構成図、第５図は同装置の冷却サイクルを示す図で
ある。 ４・・・・・・熱源、５，５′・・・・・・弁、６，６
′・・・・・・熱輸送手段、７，７′・・・・・・放熱
器、８・・・・・；出力端。
Claims (2)
- （１）作動媒体を可逆的に吸脱着できる物質で、温度平
衡圧力特性の異なる吸脱着反応媒体を２種類用い、前記
媒体をそれぞれ容器内に収容し、前記作動媒体をそれぞ
れの前記媒体間を移動せしめる際の発熱吸熱を利用する
ケミカルヒートポンプサイクルを少くとも２組用意し、
各々のヒートポンプサイクルにおいて、同一温度で平衡
圧力の低い高温側吸脱着反応媒体を、熱源により加熱し
、作動媒体を、平衡圧力の高い低温側吸脱着媒体に吸着
せしめ、その際に発生する吸着熱をヒートシンク′に捨
て、次に前記高温側吸脱着反応媒体をヒートシンク温度
に冷却し、低温側吸着媒体から作動気体を再び高温側吸
着媒体に吸着せしめることにより、低温側吸脱着媒体温
度を前記ヒートシンク温度以下で吸熱する冷却サイクル
として使用とし、第１のサイクルの低温側吸脱着媒体の
吸着による２ベーン 発熱はヒートシンクに捨て、高温側吸脱着媒体の吸着に
よる発熱温度を、第２の冷却サイクルの高温側吸脱着媒
体の加熱温度より幾分高くし、前記第１のサイクルの高
温側吸脱着媒体から生ずる廃熱で前記第２のサイクルを
加熱し、かつ前記第２のサイクルの高温側吸脱着媒体の
吸着による発熱をヒートシンクに捨て、前記第２のサイ
クルの低温側吸脱着媒体の吸着による発熱温度を前記第
１の冷却サイクルの冷出力温度より幾分高くし、前記第
２のサイクルの低温側吸脱着媒体の発熱を前記第１のサ
イクルの冷却出力で処理することにより前記第２のサイ
クルに冷出力を得ることを可能にした間欠作動式多段２
重効用冷却装置。 - （２）各サイクルの少くとも１つに作動媒体として水素
ガスを用い、吸脱着反応媒体に金属水素化物を形成しう
る金属又はその合金を用いる特許請求の範囲第１項記載
の間欠作動式多段２重効用冷却装置。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8220384A JPS60226677A (ja) | 1984-04-24 | 1984-04-24 | 間欠作動式多段２重効用冷却方法 |
| DE8484107926T DE3474338D1 (en) | 1983-07-08 | 1984-07-06 | Thermal system based on thermally coupled intermittent absorption heat pump cycles |
| EP84107926A EP0131869B1 (en) | 1983-07-08 | 1984-07-06 | Thermal system based on thermally coupled intermittent absorption heat pump cycles |
| US06/629,072 US4623018A (en) | 1983-07-08 | 1984-07-09 | Thermal system based on thermally coupled intermittent absorption heat pump cycles |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8220384A JPS60226677A (ja) | 1984-04-24 | 1984-04-24 | 間欠作動式多段２重効用冷却方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60226677A true JPS60226677A (ja) | 1985-11-11 |
| JPS6331715B2 JPS6331715B2 (ja) | 1988-06-24 |
Family
ID=13767864
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8220384A Granted JPS60226677A (ja) | 1983-07-08 | 1984-04-24 | 間欠作動式多段２重効用冷却方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60226677A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01219455A (ja) * | 1988-02-26 | 1989-09-01 | Aisin Seiki Co Ltd | メタルハイドライド加熱冷却装置 |
-
1984
- 1984-04-24 JP JP8220384A patent/JPS60226677A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01219455A (ja) * | 1988-02-26 | 1989-09-01 | Aisin Seiki Co Ltd | メタルハイドライド加熱冷却装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6331715B2 (ja) | 1988-06-24 |
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