JPS602174B2 - 単軸押出成形機用スクリユ - Google Patents
単軸押出成形機用スクリユInfo
- Publication number
- JPS602174B2 JPS602174B2 JP56054956A JP5495681A JPS602174B2 JP S602174 B2 JPS602174 B2 JP S602174B2 JP 56054956 A JP56054956 A JP 56054956A JP 5495681 A JP5495681 A JP 5495681A JP S602174 B2 JPS602174 B2 JP S602174B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- screw
- flight
- resin
- raw material
- flights
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C48/00—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor
- B29C48/25—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
- B29C48/36—Means for plasticising or homogenising the moulding material or forcing it through the nozzle or die
- B29C48/50—Details of extruders
- B29C48/505—Screws
- B29C48/535—Screws with thread pitch varying along the longitudinal axis
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C48/00—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor
- B29C48/25—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
- B29C48/36—Means for plasticising or homogenising the moulding material or forcing it through the nozzle or die
- B29C48/50—Details of extruders
- B29C48/505—Screws
- B29C48/53—Screws having a varying channel depth, e.g. varying the diameter of the longitudinal screw trunk
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Extrusion Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、単軸押出成形機用スクリュに関するものであ
る。
る。
単軸押出成形機としては、樹脂原料をその物性を損うこ
となく均質に混練、分散して外観が良好な製品を能率よ
く押出すことができるものが要求される。
となく均質に混練、分散して外観が良好な製品を能率よ
く押出すことができるものが要求される。
このため、従来から、以下に示すような各種のスクリュ
が使用されている。最も一般的に使用されているスクリ
ュは、第１図に示すように、供給部Ａ、圧縮部Ｂ及び計
量部Ｃから成る１条フルフライト型スクリュ１である。
が使用されている。最も一般的に使用されているスクリ
ュは、第１図に示すように、供給部Ａ、圧縮部Ｂ及び計
量部Ｃから成る１条フルフライト型スクリュ１である。
しかしながら、このスクリュ１では、押出量を増加させ
るためにスクリュ回転数を増大させると、供Ｖ給部Ａに
おける固体樹脂量が増加し、このため圧縮部Ｂにおける
溶融能力が不足する。従って、計量部Ｃ中に未溶融樹脂
が混入し、混練・分散不足のために製品品質が低下する
。このため、押出量を増加させて高能力押出しで作動さ
せることには限界があった。上記のような１条フルフラ
ィト型スクリュの混練・分散不足を改善するために、第
２図に示すように、１条フルフラィト型スクリュの計量
部Ｃの一部分にバリア部Ｅを設置したバリア型スクリュ
２が米国特許第３４８６１９２号‘こ開示されている。
るためにスクリュ回転数を増大させると、供Ｖ給部Ａに
おける固体樹脂量が増加し、このため圧縮部Ｂにおける
溶融能力が不足する。従って、計量部Ｃ中に未溶融樹脂
が混入し、混練・分散不足のために製品品質が低下する
。このため、押出量を増加させて高能力押出しで作動さ
せることには限界があった。上記のような１条フルフラ
ィト型スクリュの混練・分散不足を改善するために、第
２図に示すように、１条フルフラィト型スクリュの計量
部Ｃの一部分にバリア部Ｅを設置したバリア型スクリュ
２が米国特許第３４８６１９２号‘こ開示されている。
このバリア型スクリュ２は、バリア部Ｅにおいて禾溶融
樹脂と溶融樹脂との分離作用を行なわせると共に局所せ
ん断効果が得られるようにしたものであるが、スクリュ
回転数を増大して高能力押出しとすると、バリア部Ｅに
大量の未溶融樹脂が充満して、その目的とする効果が十
分に得られず、結果的にある程度以上押出量を増大する
ことができなかつた。更に別の従来のスクリュとして、
第３図に示すように、１条フルフラィト型スクリュの圧
縮部Ｂに未溶融樹脂と溶融樹脂とを分離するダムフラィ
ト部Ｆを設置したダムフラィト型スクリュ３が特公昭４
２一１１５０５号に開示されている。
樹脂と溶融樹脂との分離作用を行なわせると共に局所せ
ん断効果が得られるようにしたものであるが、スクリュ
回転数を増大して高能力押出しとすると、バリア部Ｅに
大量の未溶融樹脂が充満して、その目的とする効果が十
分に得られず、結果的にある程度以上押出量を増大する
ことができなかつた。更に別の従来のスクリュとして、
第３図に示すように、１条フルフラィト型スクリュの圧
縮部Ｂに未溶融樹脂と溶融樹脂とを分離するダムフラィ
ト部Ｆを設置したダムフラィト型スクリュ３が特公昭４
２一１１５０５号に開示されている。
しかし、このようなダムフライト型スクリユ３では、ス
クリュ回転数を増大して高能力押出しとすると、ダムフ
ラィトＦ部が形成するソリッドチャンネル内に未溶融樹
脂が充満し、大量の未溶融樹脂はダムフラィト部Ｆでせ
き止められてスクリュ先端側に輸送されず、溶融化した
溶融樹脂のみが押出される構造となっており、押出量が
ダムフラィト部Ｆにおける溶融能力に直接的に規制され
るので、ダムフラィト部Ｆの溶融能力以上には押出量を
増大することができないという問題点があった。本発明
は、従来の単軸押出成形機用スクリュにおける上記のよ
うな問題点に着目してなされたものであり、樹脂原料の
物性を損なうことなく、均質に混練・分散された良好な
押出物を高能率に押出すことのできる単軸押出成形機用
スクリュを得ることをその目的とするものである。
クリュ回転数を増大して高能力押出しとすると、ダムフ
ラィトＦ部が形成するソリッドチャンネル内に未溶融樹
脂が充満し、大量の未溶融樹脂はダムフラィト部Ｆでせ
き止められてスクリュ先端側に輸送されず、溶融化した
溶融樹脂のみが押出される構造となっており、押出量が
ダムフラィト部Ｆにおける溶融能力に直接的に規制され
るので、ダムフラィト部Ｆの溶融能力以上には押出量を
増大することができないという問題点があった。本発明
は、従来の単軸押出成形機用スクリュにおける上記のよ
うな問題点に着目してなされたものであり、樹脂原料の
物性を損なうことなく、均質に混練・分散された良好な
押出物を高能率に押出すことのできる単軸押出成形機用
スクリュを得ることをその目的とするものである。
以下、本発明をその実施例を示す添付図面の第４，５，
６及び８図に基づいて説明する。
６及び８図に基づいて説明する。
第４図に示す本発明によるスクリュ１０は、フライト部
分Ｇ、フライト部分日、フライト部分１及びスクリュ部
分Ｊから成っている。
分Ｇ、フライト部分日、フライト部分１及びスクリュ部
分Ｊから成っている。
フライト部分Ｇには、スクリュ基端部からスクリュ先端
方向に樹脂原料を移送するように順方向に形成された３
条のフライト１１，１２及び１３が設けられている。フ
ライト１１，１２及び１３のリードはスクリュ径Ｄにほ
ぼ等しく、またフライト部分Ｇの敵方向長さはスクリュ
蓬Ｄのほぼ２び音にしてある。フライト部分日には、フ
ライト１１，１２及び１３からそれぞれ連続して日頃方
向に形成されたフライト１１′，１２′，１３′（フラ
イト１３′は第４図では裏側に位置するため示されてい
ないが第５図には示されている）が設けられているが、
フライト１１′，１２′及び１３′のりードはスクリュ
軽Ｄのほぼ４倍にしてあり、またフライト部分日の轍方
向長さはスクリュ径Ｄにほぼ等しくしてある。フライト
部分１には、フライト１１′，１２′及び１３′からそ
れぞれ連続して逆方向（樹脂材料を後方に移送する方向
）に形成されたフライト１１″，１２″及び１３″（フ
ライト１３″は第４図では裏側に位置するため示されて
いないが第５図には示されている）が設けられているが
、フライト１１″，１２″及び１３″のりードはスクリ
ュ蓬Ｄのほぼ４倍にしてあり、またフライト部分１の鞠
方向長さはスクリュ蓬Ｄにほぼ等しくしてある。これら
のフライト１１，Ｉ１′，１１″，１２，１２′，１２
″，１３，１３′及び１３″が形成するスクリュみぞの
深さｈはスクリュ径○の６％〜１２％の範囲内から選択
されたある値としてあり、従来のスクリュみぞ（一般に
Ｄの１５％以上）よりも浅くしてあり、これによってス
クリュみそ内の樹脂原料全体に強いせん断作用が働くよ
うにしてある。フライト１１′，１ｒ，１２′，１２″
，１３′及び１３″の外蚤Ｄ２はフライト１１，１２，
１３の外蓬Ｄ，よりも多少４・さくしてあり（シリンダ
とフライトとのすきまが数倍になる程度）、これによっ
てフライト１１′，１１＾，１２′，１２″，１３′及
び１３″の頂部によって樹脂原料に強い局所的せん断作
用を働かせるようにしてある。スクリュ部分Ｊには１条
のフライト１４が形成してあり、このフライト１４によ
って溶融樹脂を最終的に均質化して一定押出量で押し出
すようにしてある。次に、本発明によるスクリュの作用
について説明する。
方向に樹脂原料を移送するように順方向に形成された３
条のフライト１１，１２及び１３が設けられている。フ
ライト１１，１２及び１３のリードはスクリュ径Ｄにほ
ぼ等しく、またフライト部分Ｇの敵方向長さはスクリュ
蓬Ｄのほぼ２び音にしてある。フライト部分日には、フ
ライト１１，１２及び１３からそれぞれ連続して日頃方
向に形成されたフライト１１′，１２′，１３′（フラ
イト１３′は第４図では裏側に位置するため示されてい
ないが第５図には示されている）が設けられているが、
フライト１１′，１２′及び１３′のりードはスクリュ
軽Ｄのほぼ４倍にしてあり、またフライト部分日の轍方
向長さはスクリュ径Ｄにほぼ等しくしてある。フライト
部分１には、フライト１１′，１２′及び１３′からそ
れぞれ連続して逆方向（樹脂材料を後方に移送する方向
）に形成されたフライト１１″，１２″及び１３″（フ
ライト１３″は第４図では裏側に位置するため示されて
いないが第５図には示されている）が設けられているが
、フライト１１″，１２″及び１３″のりードはスクリ
ュ蓬Ｄのほぼ４倍にしてあり、またフライト部分１の鞠
方向長さはスクリュ蓬Ｄにほぼ等しくしてある。これら
のフライト１１，Ｉ１′，１１″，１２，１２′，１２
″，１３，１３′及び１３″が形成するスクリュみぞの
深さｈはスクリュ径○の６％〜１２％の範囲内から選択
されたある値としてあり、従来のスクリュみぞ（一般に
Ｄの１５％以上）よりも浅くしてあり、これによってス
クリュみそ内の樹脂原料全体に強いせん断作用が働くよ
うにしてある。フライト１１′，１ｒ，１２′，１２″
，１３′及び１３″の外蚤Ｄ２はフライト１１，１２，
１３の外蓬Ｄ，よりも多少４・さくしてあり（シリンダ
とフライトとのすきまが数倍になる程度）、これによっ
てフライト１１′，１１＾，１２′，１２″，１３′及
び１３″の頂部によって樹脂原料に強い局所的せん断作
用を働かせるようにしてある。スクリュ部分Ｊには１条
のフライト１４が形成してあり、このフライト１４によ
って溶融樹脂を最終的に均質化して一定押出量で押し出
すようにしてある。次に、本発明によるスクリュの作用
について説明する。
第４図に示すスクリュ１０を所定のシリンダ内に組み込
んで回転させ、ホッパーから樹脂原料を投入すると、樹
脂原料は３条のフライト１１，１２及び１３を有するフ
ライト部分Ｇにおいて急速に溶融・混練される。溶融・
混糠されて７０〜８０％溶融が終了した樹脂原料は、次
いで、フライト部分日及び１に送られ、ここで更に完全
に溶融・混練されると共に分散作用を受け、スクリュ部
分Ｊへと送り込まれる。樹脂材料はスクリュ部分Ｊにお
いて最終的に均質化されると共に計量され、単位時間当
り所定量の樹脂が押し出される。上述したフライト部分
Ｇにおいて樹脂原料が急速に溶融・濃練される作用につ
いて更に詳細に説明する。
んで回転させ、ホッパーから樹脂原料を投入すると、樹
脂原料は３条のフライト１１，１２及び１３を有するフ
ライト部分Ｇにおいて急速に溶融・混練される。溶融・
混糠されて７０〜８０％溶融が終了した樹脂原料は、次
いで、フライト部分日及び１に送られ、ここで更に完全
に溶融・混練されると共に分散作用を受け、スクリュ部
分Ｊへと送り込まれる。樹脂材料はスクリュ部分Ｊにお
いて最終的に均質化されると共に計量され、単位時間当
り所定量の樹脂が押し出される。上述したフライト部分
Ｇにおいて樹脂原料が急速に溶融・濃練される作用につ
いて更に詳細に説明する。
第６図にフライト部分Ｇにおける樹脂原料の溶融状態を
示す。シリンダ１５内に投入された粒状の樹脂原料は〜
３条のフライト１１，１２及び１３が形成する浅いス
クリュみそ内で、シリンダー５からの伝熱によって加熱
されると共に、スクＩＪュ１０の回転に伴なつて多条の
フライト１１，１２及び１３が樹脂原料全体に作用する
せん断作用によって加熱される。このため、粒状の樹脂
原料は、非常に早い時期に、互いに溶着して樹脂原料間
の境界が消滅した固体相１６を形成し、この固体相１６
はシリンダー５との接触部分から溶融していき、溶融相
１７及び溶融樹脂プールＩ８を形成していく。このよう
な溶融状態が得られることは次のようにして実際に確認
した。すなわち、スクリュ蓬Ｄ＝６５肋の単軸押出成形
機に本発明によるスクリュみそ深さ３．劫枕〜７．８豚
（Ｄの６％〜１２％）のスクリュを組み合わせ、押出し
運転中にスクリュを急停止させ、シリングを急冷し、ス
クリュみぞ内に樹脂を付着させたままスクリュを引き抜
き、樹脂原料の溶融挙動を観察した。その結果を第６図
に示したのである。比較のために、第１図に示した１条
のフルフラィト型スクリュ１（スクリュ径Ｄ＝６５側、
スクリュみぞ深さｈ＝ＩＱゆくＤの１５％））を用いた
場合の樹脂原料の溶融挙動を第７図に示す。この場合は
、スクリュみぞが深いため、個々の粒の境界がまだ明瞭
な固体樹脂１９は、シリンダ１５に近い部分にのみ強い
せん断作用を受け、これによる発熱とシリンダー５から
の伝熱によって溶融化し、溶融相２０及び溶融樹脂プー
ル２１を形成していく。また、フライトは１条であると
共に樹脂原料の熱伝導率は小さいため、スクリュみぞの
中間部付近の樹脂原料への伝熱作用はほとんど期待でき
ない。従って、樹脂原料の溶融の進行は遅い。次に、第
８図（シリンダに組み込んだ状態のスクリュ１０の第５
図と同様部分の断面図）に、フライト部分日及び１にお
ける樹脂原料の混練・分散状態を示す。
示す。シリンダ１５内に投入された粒状の樹脂原料は〜
３条のフライト１１，１２及び１３が形成する浅いス
クリュみそ内で、シリンダー５からの伝熱によって加熱
されると共に、スクＩＪュ１０の回転に伴なつて多条の
フライト１１，１２及び１３が樹脂原料全体に作用する
せん断作用によって加熱される。このため、粒状の樹脂
原料は、非常に早い時期に、互いに溶着して樹脂原料間
の境界が消滅した固体相１６を形成し、この固体相１６
はシリンダー５との接触部分から溶融していき、溶融相
１７及び溶融樹脂プールＩ８を形成していく。このよう
な溶融状態が得られることは次のようにして実際に確認
した。すなわち、スクリュ蓬Ｄ＝６５肋の単軸押出成形
機に本発明によるスクリュみそ深さ３．劫枕〜７．８豚
（Ｄの６％〜１２％）のスクリュを組み合わせ、押出し
運転中にスクリュを急停止させ、シリングを急冷し、ス
クリュみぞ内に樹脂を付着させたままスクリュを引き抜
き、樹脂原料の溶融挙動を観察した。その結果を第６図
に示したのである。比較のために、第１図に示した１条
のフルフラィト型スクリュ１（スクリュ径Ｄ＝６５側、
スクリュみぞ深さｈ＝ＩＱゆくＤの１５％））を用いた
場合の樹脂原料の溶融挙動を第７図に示す。この場合は
、スクリュみぞが深いため、個々の粒の境界がまだ明瞭
な固体樹脂１９は、シリンダ１５に近い部分にのみ強い
せん断作用を受け、これによる発熱とシリンダー５から
の伝熱によって溶融化し、溶融相２０及び溶融樹脂プー
ル２１を形成していく。また、フライトは１条であると
共に樹脂原料の熱伝導率は小さいため、スクリュみぞの
中間部付近の樹脂原料への伝熱作用はほとんど期待でき
ない。従って、樹脂原料の溶融の進行は遅い。次に、第
８図（シリンダに組み込んだ状態のスクリュ１０の第５
図と同様部分の断面図）に、フライト部分日及び１にお
ける樹脂原料の混練・分散状態を示す。
フライト部分Ｇにおいて早い段階で溶融化されると共に
混練・分散作用を受けた溶融樹脂（固体相及び溶融相が
混じり合った状態にある）は、フライト部分日のフライ
ト１１′，１２′及び１３′による推進力及びフライト
部分１のフライト１１″，’２″及び１３″による逆方
向の推進力によって混練されると共にフライト１１′，
１２′，１３′，１１″，１２″及び１３″とシリンダ
との間の局所的せん断力及び浅いスクリュみぞ内でのせ
ん断力による作用を受けて、溶融相１７中に固体相１６
が細い帯状に分散した状態となる。このように分散され
た個体相１６は温度の高い溶融相１７からの伝熱によっ
て容易に溶融化され、結局溶融樹脂は十分な混練・分散
作用を受ける。また、本発明によるスクリュでは、前述
のようにフライト部分Ｇ，日及び１は連続的に形成して
あり、これによってフライトの頂部における局所的せん
断作用がより効果的に発揮できるようにしてある。
混練・分散作用を受けた溶融樹脂（固体相及び溶融相が
混じり合った状態にある）は、フライト部分日のフライ
ト１１′，１２′及び１３′による推進力及びフライト
部分１のフライト１１″，’２″及び１３″による逆方
向の推進力によって混練されると共にフライト１１′，
１２′，１３′，１１″，１２″及び１３″とシリンダ
との間の局所的せん断力及び浅いスクリュみぞ内でのせ
ん断力による作用を受けて、溶融相１７中に固体相１６
が細い帯状に分散した状態となる。このように分散され
た個体相１６は温度の高い溶融相１７からの伝熱によっ
て容易に溶融化され、結局溶融樹脂は十分な混練・分散
作用を受ける。また、本発明によるスクリュでは、前述
のようにフライト部分Ｇ，日及び１は連続的に形成して
あり、これによってフライトの頂部における局所的せん
断作用がより効果的に発揮できるようにしてある。
もし各フライト間に不連続部があると、溶融樹脂及び未
溶融樹脂は単に不連続部を通過するだけであり、十分な
局所的せん断効果を得ることができず、また溶融化及び
濃練・分散作用に必要なスクリュみぞ内樹脂圧力が確保
できないこととなる。本発明によるスクリュ（スクリュ
みぞ深さｈがスクリュ径Ｄの５％〜１２％の範囲にある
もの）と第１図に示した従来のスクリュ（スクリュみぞ
深さｈがスクリュ蓬Ｄの１５％のもの）とを用いて最大
の押出量がどのように相違するかを実験したところ、本
発明によるスクリュは従来のものよりも約７５％高能率
とすることができるという結果が得られた。
溶融樹脂は単に不連続部を通過するだけであり、十分な
局所的せん断効果を得ることができず、また溶融化及び
濃練・分散作用に必要なスクリュみぞ内樹脂圧力が確保
できないこととなる。本発明によるスクリュ（スクリュ
みぞ深さｈがスクリュ径Ｄの５％〜１２％の範囲にある
もの）と第１図に示した従来のスクリュ（スクリュみぞ
深さｈがスクリュ蓬Ｄの１５％のもの）とを用いて最大
の押出量がどのように相違するかを実験したところ、本
発明によるスクリュは従来のものよりも約７５％高能率
とすることができるという結果が得られた。
この１原因は、前述のように、スクリュみぞがスクリュ
隆Ｄの１５％程度まで深くなるとスクリュみぞ内に存在
する固体相が厚くなって溶融し‘こくくなるということ
である。従って、スクリュみぞが浅いほど樹脂原料をよ
り早く溶融させることができることになるが、スクリュ
みぞが浅くなりすぎると（スクリュ律Ｄの６％以下程度
）、スクリュみぞの断面積が小さくなって樹脂移送量が
逆に減少するので、スクリュみそがスクリュ蓬Ｄの１２
％で以下であっても６％よりも更に小さくすることは実
用的でない。本発明によって樹脂原料の溶融を促進する
ことができるもう１つの原因は、多条フライトによって
樹脂を固体相を多くの部分に分割し、溶融相との接触部
分を多くして溶融相の粘性発熱をより多く利用するよう
にしてあると共により強いせん断作用が得られるように
してあるからである。なお、上記実施例では、順方向フ
ライト部分日の長さと逆方向フライト部分１の長さとは
等しくしてあるが、この比率は、樹脂原料に対する所望
の混練・分散度に応じて、及び押出物の所望の樹脂温度
に応じて、変えることができる。
隆Ｄの１５％程度まで深くなるとスクリュみぞ内に存在
する固体相が厚くなって溶融し‘こくくなるということ
である。従って、スクリュみぞが浅いほど樹脂原料をよ
り早く溶融させることができることになるが、スクリュ
みぞが浅くなりすぎると（スクリュ律Ｄの６％以下程度
）、スクリュみぞの断面積が小さくなって樹脂移送量が
逆に減少するので、スクリュみそがスクリュ蓬Ｄの１２
％で以下であっても６％よりも更に小さくすることは実
用的でない。本発明によって樹脂原料の溶融を促進する
ことができるもう１つの原因は、多条フライトによって
樹脂を固体相を多くの部分に分割し、溶融相との接触部
分を多くして溶融相の粘性発熱をより多く利用するよう
にしてあると共により強いせん断作用が得られるように
してあるからである。なお、上記実施例では、順方向フ
ライト部分日の長さと逆方向フライト部分１の長さとは
等しくしてあるが、この比率は、樹脂原料に対する所望
の混練・分散度に応じて、及び押出物の所望の樹脂温度
に応じて、変えることができる。
逆方向のフライト部分１の長さを大きくすると混糠・分
散作用は強くなり、逆に順万向のフライト部分日を良く
すると渡練・分散作用は弱くなる。また、フライトのリ
ード角を変えることによっても混線・分散作用の度合を
調節することができる。また、スクリュ部分Ｊにミキシ
ング型スクリュを設置すると、この部分における混糠・
分散作用をより強くすることができる。
散作用は強くなり、逆に順万向のフライト部分日を良く
すると渡練・分散作用は弱くなる。また、フライトのリ
ード角を変えることによっても混線・分散作用の度合を
調節することができる。また、スクリュ部分Ｊにミキシ
ング型スクリュを設置すると、この部分における混糠・
分散作用をより強くすることができる。
以上説明してきたように、本発明によると、単軸押出成
形機のスクリュを、樹脂原料を前方に移送する順方向に
形成された第１の多条フライトを有する第１のフライト
部分と、第１の多条フライトからそれぞれ連続して順方
向に形成された第２の多条フライトを有する第２のフラ
イト部分と、樹脂原料を後方に移送する逆方向に第２の
多条フライトからそれぞれ連続して形成された第３の多
条フライトを有する第３のフライト部分と、第３のフラ
イト部分の前方に設けられた１条のフライトを有するス
クリュ部分とから構成すると共に、第１，２及び３の多
条フライトによって形成されるスクリュみぞの深さをス
クリュ径の６％〜１２％としたので、樹脂原料を早い段
階から効率良く溶融させることができると共に十分且つ
均一な混練・分散作用を与えることができ高品質の製品
を得ることができるようになる。
形機のスクリュを、樹脂原料を前方に移送する順方向に
形成された第１の多条フライトを有する第１のフライト
部分と、第１の多条フライトからそれぞれ連続して順方
向に形成された第２の多条フライトを有する第２のフラ
イト部分と、樹脂原料を後方に移送する逆方向に第２の
多条フライトからそれぞれ連続して形成された第３の多
条フライトを有する第３のフライト部分と、第３のフラ
イト部分の前方に設けられた１条のフライトを有するス
クリュ部分とから構成すると共に、第１，２及び３の多
条フライトによって形成されるスクリュみぞの深さをス
クリュ径の６％〜１２％としたので、樹脂原料を早い段
階から効率良く溶融させることができると共に十分且つ
均一な混練・分散作用を与えることができ高品質の製品
を得ることができるようになる。
従って、スクリュ回転を速くしても、従来のように未溶
融樹脂の妨筈作用は現われず、単位時間当りの押出量を
増大することができ、単軸押出成形機の高能力化を図る
ことができる。
融樹脂の妨筈作用は現われず、単位時間当りの押出量を
増大することができ、単軸押出成形機の高能力化を図る
ことができる。
第１，２及び３図はそれぞれ従来のスクリュを示す図、
第４図は本発明によるスクリュを示す図、第５図は第４
図に示すスクリュのＶ−Ｖ線に沿う断面図、第６図は第
４図に示すスクリュによる樹脂溶融状態を示す断面図、
第７図は第１図に示すスクＩＪュによる樹脂溶融状態を
示す断面図、第８図は第４図に示すスクリュのＶ−Ｖ線
に沿う断面部分における樹脂溶融状態を示す図である。 １０…スクリユ、１１，１２，１３，１１′，１２′，
１３′，１１″，１２″，１３″，１４・・・フライト
、１５・・・シリンダ、１６・・・固体相、１７・・・
溶融相、１８…溶融樹脂プール。第１図 第２図 第３図 第４図 第５図 第６図 第７図 第８図
第４図は本発明によるスクリュを示す図、第５図は第４
図に示すスクリュのＶ−Ｖ線に沿う断面図、第６図は第
４図に示すスクリュによる樹脂溶融状態を示す断面図、
第７図は第１図に示すスクＩＪュによる樹脂溶融状態を
示す断面図、第８図は第４図に示すスクリュのＶ−Ｖ線
に沿う断面部分における樹脂溶融状態を示す図である。 １０…スクリユ、１１，１２，１３，１１′，１２′，
１３′，１１″，１２″，１３″，１４・・・フライト
、１５・・・シリンダ、１６・・・固体相、１７・・・
溶融相、１８…溶融樹脂プール。第１図 第２図 第３図 第４図 第５図 第６図 第７図 第８図
Claims (1)
- １ 樹脂原料を前方に移送する順方向に形成された第１
の多条フライトを有する第１のフライト部分と、第１の
多条フライトからそれぞれ連続して順方向に形成された
第２の多条フライトを有する第２のフライト部分と、樹
脂原料を後方に移送する逆方向に第２の多条フライトか
らそれぞれ連続して形成された第３の多条フライトを有
する第３のフライト部分と、第３のフライト部分の前方
に設けられた１条のフライトを有するスクリユ部分とか
ら成ると共に、第１，２及び３の多条フライトによって
形成されるスクリユみぞの深さがスクリユ径の６％〜１
２％であることを特徴とする単軸押出成形機用スクリユ
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56054956A JPS602174B2 (ja) | 1981-04-14 | 1981-04-14 | 単軸押出成形機用スクリユ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56054956A JPS602174B2 (ja) | 1981-04-14 | 1981-04-14 | 単軸押出成形機用スクリユ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS57169337A JPS57169337A (en) | 1982-10-19 |
| JPS602174B2 true JPS602174B2 (ja) | 1985-01-19 |
Family
ID=12985114
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56054956A Expired JPS602174B2 (ja) | 1981-04-14 | 1981-04-14 | 単軸押出成形機用スクリユ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS602174B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1988001227A1 (en) * | 1986-08-19 | 1988-02-25 | Alzner Bernard G | Plasticising extruder screw |
| US4964730A (en) * | 1986-08-19 | 1990-10-23 | Alzner Bernard G | Plasticating extruder screw |
| JP4616134B2 (ja) * | 2005-09-16 | 2011-01-19 | 株式会社日本触媒 | 耐熱アクリル樹脂の可塑化方法 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5317181A (en) * | 1976-08-02 | 1978-02-16 | Yoshiaki Chinzei | Apparatus for cutting cattle hoofs |
-
1981
- 1981-04-14 JP JP56054956A patent/JPS602174B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS57169337A (en) | 1982-10-19 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4000884A (en) | Extruder screw | |
| US3445890A (en) | Two-stage extruder | |
| US4173417A (en) | Extrusion apparatus and method | |
| US4733970A (en) | Extruder screw | |
| US4015832A (en) | Extruder screws | |
| US5219590A (en) | Triple channel wave screw | |
| US3123860A (en) | Extruder screw | |
| US3411179A (en) | Extruder screw mixing section | |
| JPS602174B2 (ja) | 単軸押出成形機用スクリユ | |
| US4642041A (en) | Extruder screw for minimizing the opposing pressure flow | |
| JPS58108118A (ja) | 単軸押出成形機用スクリユ | |
| CA1284414C (en) | An extruder screw having core portion of polygonal cross section | |
| GB2111397A (en) | Extrusion screw for extrusion of polymeric materials | |
| US4152076A (en) | Extruder and method for uniformly fluxing and blending thermoplastic materials | |
| JP3659685B2 (ja) | 熱可塑性樹脂混練押出機 | |
| JPS59202835A (ja) | 高混練スクリユ | |
| JP2002355879A (ja) | コニカル形二軸押出機用スクリュおよびそれを用いた押出成形方法 | |
| JPH05228920A (ja) | スクリュー式混練機 | |
| JP2001523590A (ja) | チョッパミキシングスクリュー | |
| JPS5889342A (ja) | 単軸押出成形機用スクリユ | |
| JP3104850B2 (ja) | 射出スクリュ | |
| JPS6017304Y2 (ja) | 単軸押出機スクリュ− | |
| JPH0550488A (ja) | 成形機用スクリユー | |
| JPS5832915Y2 (ja) | プラスチツク押出機におけるスクリユ | |
| JPH08156071A (ja) | 押出スクリュ |