JPS60215109A - 安全機構を有する回転流体圧シリンダ - Google Patents
安全機構を有する回転流体圧シリンダInfo
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- JPS60215109A JPS60215109A JP60034969A JP3496985A JPS60215109A JP S60215109 A JPS60215109 A JP S60215109A JP 60034969 A JP60034969 A JP 60034969A JP 3496985 A JP3496985 A JP 3496985A JP S60215109 A JPS60215109 A JP S60215109A
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- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23B—TURNING; BORING
- B23B31/00—Chucks; Expansion mandrels; Adaptations thereof for remote control
- B23B31/02—Chucks
- B23B31/24—Chucks characterised by features relating primarily to remote control of the gripping means
- B23B31/30—Chucks characterised by features relating primarily to remote control of the gripping means using fluid-pressure means in the chuck
- B23B31/302—Hydraulic equipment, e.g. pistons, valves, rotary joints
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23B—TURNING; BORING
- B23B2231/00—Details of chucks, toolholder shanks or tool shanks
- B23B2231/24—Cooling or lubrication means
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Gripping On Spindles (AREA)
- Actuator (AREA)
- Fluid-Pressure Circuits (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は工作機械の主軸に装置される安全機構を有する
回転流体圧シリンダに係る。
回転流体圧シリンダに係る。
近年、工作機械主軸の高速回転化が進み、切削時間の短
縮化が図られるようになってはきているが、反面では該
高速回転に伴い回転シリンダの発熱エネルギも増大し、
所望高速回転に達するまで速度アップすることによる作
動流体温度の増加と、これが冷却した時点の温度との温
度差の増大を考慮した安全機構の要求が出てきた。
縮化が図られるようになってはきているが、反面では該
高速回転に伴い回転シリンダの発熱エネルギも増大し、
所望高速回転に達するまで速度アップすることによる作
動流体温度の増加と、これが冷却した時点の温度との温
度差の増大を考慮した安全機構の要求が出てきた。
一般にワークをチャックの爪が把握した状態での加工作
業は、毎日相当回転・反復されるのが通例であるけれど
も、ワークによっては加工時間を要し、−日の作業では
終了しえないことがある。この場合は、ワークを把握せ
しめた状態のままでの途中停止を翌朝まで継続させてお
いてその段取り作業を省き、前日の取付状態のままにて
当日の作業を開始する。ロック機構を内蔵する回転流体
圧シリンダは、係る作業のできる稼動効率のよい装置で
あるけれども、寒冷地に代表される雰囲気温度の低い所
での作業では、該温度差に伴う作動流体の温度差も大と
なることから次のような欠陥が生ずるのである。前日の
作業終了時点に比べ、著しく温度が降下することによる
流体の体積減少分は、作業開始時点に充分補足され、且
つ作業の進行につれて上昇する作動流体温度によっても
作業流体は体積膨張を起こし、ロック機構により密封さ
れている密封容器周囲部の弱い箇所をこの膨張力にて破
壊する。このような傾向は回転流体圧シリンダを軽量小
型化するための薄肉化、或いは組立精度向上による作動
流体漏洩防止策によっても、さらに一層増加してきた。
業は、毎日相当回転・反復されるのが通例であるけれど
も、ワークによっては加工時間を要し、−日の作業では
終了しえないことがある。この場合は、ワークを把握せ
しめた状態のままでの途中停止を翌朝まで継続させてお
いてその段取り作業を省き、前日の取付状態のままにて
当日の作業を開始する。ロック機構を内蔵する回転流体
圧シリンダは、係る作業のできる稼動効率のよい装置で
あるけれども、寒冷地に代表される雰囲気温度の低い所
での作業では、該温度差に伴う作動流体の温度差も大と
なることから次のような欠陥が生ずるのである。前日の
作業終了時点に比べ、著しく温度が降下することによる
流体の体積減少分は、作業開始時点に充分補足され、且
つ作業の進行につれて上昇する作動流体温度によっても
作業流体は体積膨張を起こし、ロック機構により密封さ
れている密封容器周囲部の弱い箇所をこの膨張力にて破
壊する。このような傾向は回転流体圧シリンダを軽量小
型化するための薄肉化、或いは組立精度向上による作動
流体漏洩防止策によっても、さらに一層増加してきた。
係る作動流体の前記体積膨張を漸減させ、部品の破壊を
この膨張力から守る目的にリリーフ機構がある。
この膨張力から守る目的にリリーフ機構がある。
本発明は、ロック機構にさらにリリーフ機構を加えた安
全機構となすことによって簡単な構造で、しかも前述要
求を解決することのできる優れた装置である。
全機構となすことによって簡単な構造で、しかも前述要
求を解決することのできる優れた装置である。
以下実施の一例を図面にもとづいて説明する。
第１図から“第３図に示す実施例は旋盤用チャックに用
いる安全機構付の中空回転油圧シリンダである。係る回
転シリンダを高速度回転（７，０００〜ｇ、０（！ＯＲ
，Ｐ、Ｍ、）させると回転軸承部の発熱により装置温度
が上昇する。かかる温度上昇を防止するための従来技術
は、（１）油清容量を増大せしめ作動油の全体量を増し
て冷却する（２）発熱部及びその他の放熱性を良くする
ために、適宜部品へフィン（Ｆ’ｉｎ）を多数設けて放
熱冷却する等の手段が用いられていた。或いは作動油回
路途中にクーラーを配置することも考えられるが高価で
あり、装置を複雑化することに問題がある。本発明は強
制冷却用ファンを回転体に固設し、該回転体の回転力を
利用して冷却する装置であるから特別に動力源を必要と
せす、従来部品の一部改造で済む単純構造ではあるが、
その冷却効果は後述する如き非常に優秀なものである。
いる安全機構付の中空回転油圧シリンダである。係る回
転シリンダを高速度回転（７，０００〜ｇ、０（！ＯＲ
，Ｐ、Ｍ、）させると回転軸承部の発熱により装置温度
が上昇する。かかる温度上昇を防止するための従来技術
は、（１）油清容量を増大せしめ作動油の全体量を増し
て冷却する（２）発熱部及びその他の放熱性を良くする
ために、適宜部品へフィン（Ｆ’ｉｎ）を多数設けて放
熱冷却する等の手段が用いられていた。或いは作動油回
路途中にクーラーを配置することも考えられるが高価で
あり、装置を複雑化することに問題がある。本発明は強
制冷却用ファンを回転体に固設し、該回転体の回転力を
利用して冷却する装置であるから特別に動力源を必要と
せす、従来部品の一部改造で済む単純構造ではあるが、
その冷却効果は後述する如き非常に優秀なものである。
第１図は、本実施例装置の縦断面図を、第２図は第１図
のロック機構Ａ、Ａ’の詳述拡大図を示す。■はピスト
ンであり、回転バルブ２のインロウ部に嵌込んでボルト
３にて接合されたシリンダ４内部空洞に往復移動自在と
なし、且つ回転バルー／２の案内部とシリンダ４の案内
部に案内されるようなして組込まれている。５と６及び
７は両者間の気密性を保つシール要素であり本例はＯリ
ングを用いる。８はピストンに固設されたガイドピンで
該ガイドピン８両端のいずれか片端は常に回転バルブ２
又はシリンダ４に設けたガイドピン用穴に案内されてい
て、ピストン］の回動を制止せしめている。ピストン１
の片端（図の下側）は図示しないドロバアを介在させて
チャックの爪を移動せしめる。９はスリーブボディで内
部にスリーブ１０を以下のようになして固設する。即ち
スリーブ１０の両端に嵌込んだベアリング１１の一方は
直接にスリーブ１０の内側壁へ当接せしめ、他方のベア
リング１１はスリーブ１０にその一部を嵌合させボルト
１２にて接合されたスリーブカバア１３の内偵ｊ壁へ当
接せしめてスリーブカバア→ベアリング→スリーブ→ベ
アリング→スリーブボディの配置となしボルト１２の締
付力で固設する。しかして回転バルブ２を回動自在に構
成させている。
のロック機構Ａ、Ａ’の詳述拡大図を示す。■はピスト
ンであり、回転バルブ２のインロウ部に嵌込んでボルト
３にて接合されたシリンダ４内部空洞に往復移動自在と
なし、且つ回転バルー／２の案内部とシリンダ４の案内
部に案内されるようなして組込まれている。５と６及び
７は両者間の気密性を保つシール要素であり本例はＯリ
ングを用いる。８はピストンに固設されたガイドピンで
該ガイドピン８両端のいずれか片端は常に回転バルブ２
又はシリンダ４に設けたガイドピン用穴に案内されてい
て、ピストン］の回動を制止せしめている。ピストン１
の片端（図の下側）は図示しないドロバアを介在させて
チャックの爪を移動せしめる。９はスリーブボディで内
部にスリーブ１０を以下のようになして固設する。即ち
スリーブ１０の両端に嵌込んだベアリング１１の一方は
直接にスリーブ１０の内側壁へ当接せしめ、他方のベア
リング１１はスリーブ１０にその一部を嵌合させボルト
１２にて接合されたスリーブカバア１３の内偵ｊ壁へ当
接せしめてスリーブカバア→ベアリング→スリーブ→ベ
アリング→スリーブボディの配置となしボルト１２の締
付力で固設する。しかして回転バルブ２を回動自在に構
成させている。
回転バルブ２に案内されてボルト接合されているストッ
パ１４の外周部とスリーブカバア１３の内側は共に凹凸
に形成せしめたラビリンスシール構造となし、外部から
浸入する切削油等は排油溝イから排出し、内部から漏洩
してくる作動油は排油溝口を経てスリーブボディ９内の
ドレン溜め２０に回収される。さらに、空気抜き１５に
よって外部大気と連通している夫々のラビリンスシール
構造は、ストッパ１４の回転に伴う空気流れの起生によ
り、その回転中であっても外部から浸入する切削油等と
内部から漏洩してくる作動油を確実に分離、区別するの
であり、ストッパ１４の回転停止時においても、各排油
穴イ、口を介して確実に分離、区別する機能を備えてい
る。該排出及び回収の分離、区別を容易確実とするため
に空気抜き１５を設け、前述両者間空室と大気を連通構
造になさしめである。
パ１４の外周部とスリーブカバア１３の内側は共に凹凸
に形成せしめたラビリンスシール構造となし、外部から
浸入する切削油等は排油溝イから排出し、内部から漏洩
してくる作動油は排油溝口を経てスリーブボディ９内の
ドレン溜め２０に回収される。さらに、空気抜き１５に
よって外部大気と連通している夫々のラビリンスシール
構造は、ストッパ１４の回転に伴う空気流れの起生によ
り、その回転中であっても外部から浸入する切削油等と
内部から漏洩してくる作動油を確実に分離、区別するの
であり、ストッパ１４の回転停止時においても、各排油
穴イ、口を介して確実に分離、区別する機能を備えてい
る。該排出及び回収の分離、区別を容易確実とするため
に空気抜き１５を設け、前述両者間空室と大気を連通構
造になさしめである。
次にシリンダ４内でのピストン］の作動を説明すれば以
下のように行われる。図示しない外部供給装置からの作
動油は注油口１６を介し油路ｊ７を通り後述するロック
機構Ａを経て油路１８、油室１９へと導かれピストン１
を第１図の下から上方向へ抑圧移動させる。該ピストン
１の移動に伴って押出される油室１９′の排油は後述す
るロック機構Ａ′を経て油路１７′を通り、排油口１６
′から前述の外部供給装置へ回収される。ピストン１の
往工程が完了して復工程に移るときは、前述の排辿口１
６′が注油口に他方の注油口１６が排油口となるよう切
換弁を切換えることにより変更され、同様の逆経路回路
にて復工程が行われる。
下のように行われる。図示しない外部供給装置からの作
動油は注油口１６を介し油路ｊ７を通り後述するロック
機構Ａを経て油路１８、油室１９へと導かれピストン１
を第１図の下から上方向へ抑圧移動させる。該ピストン
１の移動に伴って押出される油室１９′の排油は後述す
るロック機構Ａ′を経て油路１７′を通り、排油口１６
′から前述の外部供給装置へ回収される。ピストン１の
往工程が完了して復工程に移るときは、前述の排辿口１
６′が注油口に他方の注油口１６が排油口となるよう切
換弁を切換えることにより変更され、同様の逆経路回路
にて復工程が行われる。
尚作動油の微量は回転バルブ２とスリーブ１０の隙間ハ
、ハ′を通って両側ベアリング１１へ供給され、該ベア
リング１１を潤滑せしめた後にドレン溜め２０を経て前
述の外部供給装置へ回収される。
、ハ′を通って両側ベアリング１１へ供給され、該ベア
リング１１を潤滑せしめた後にドレン溜め２０を経て前
述の外部供給装置へ回収される。
前述したロック機構Ａの構造詳細は次の通りである。回
転バルブ２の孔に挿入される略同外径寸法のハウジング
３１と同様外径寸法のパット３２の両者は開孔外方に位
置する溝へ設けたトメワ３３にて挿入指向方向の移動が
制限されると共にシール要素である０リング３４．３５
で摺動面の気密性を保ち各Ｏリングの２組間に油路３６
と油路３７が穿設されている。パット３２に着座するコ
イルバネ３８を圧縮せしめて内包するチェックバルブ３
９は先端を円錐になすと共に前記コイルバネ３８の挿入
孔と放射状に連通する複数の油水４０をもち前述ハウジ
ング３１に設けた孔に挿入され摺動自在の構成になされ
ており、ハウジング３１の円穴４１とチェックバルブ３
９の円錐部はコイルバネ３８の押圧作用によって弁構造
に形成されている。該チェックバルブ３９の円錐部先端
に接触する突起を有したパイロットスプール４２はチェ
ックバルブ３９と対向する位置に設けたハウジング３１
の孔に挿入され、該孔の深さに対し間隙二の移動代をも
って往復動自在になすと共にハ密性を保っている。本実
施例では回転バルブ２の中空部を挾むようになして、２
組に構成されたロック機構となさしめたが、先に出願人
の提案した同様目的の装置は２組を対向せしめ、パイロ
ットスプールを個別にせず一体化して連動するようなし
た点を相違するのみでその作用は同一である。
転バルブ２の孔に挿入される略同外径寸法のハウジング
３１と同様外径寸法のパット３２の両者は開孔外方に位
置する溝へ設けたトメワ３３にて挿入指向方向の移動が
制限されると共にシール要素である０リング３４．３５
で摺動面の気密性を保ち各Ｏリングの２組間に油路３６
と油路３７が穿設されている。パット３２に着座するコ
イルバネ３８を圧縮せしめて内包するチェックバルブ３
９は先端を円錐になすと共に前記コイルバネ３８の挿入
孔と放射状に連通する複数の油水４０をもち前述ハウジ
ング３１に設けた孔に挿入され摺動自在の構成になされ
ており、ハウジング３１の円穴４１とチェックバルブ３
９の円錐部はコイルバネ３８の押圧作用によって弁構造
に形成されている。該チェックバルブ３９の円錐部先端
に接触する突起を有したパイロットスプール４２はチェ
ックバルブ３９と対向する位置に設けたハウジング３１
の孔に挿入され、該孔の深さに対し間隙二の移動代をも
って往復動自在になすと共にハ密性を保っている。本実
施例では回転バルブ２の中空部を挾むようになして、２
組に構成されたロック機構となさしめたが、先に出願人
の提案した同様目的の装置は２組を対向せしめ、パイロ
ットスプールを個別にせず一体化して連動するようなし
た点を相違するのみでその作用は同一である。
以下にロック機構Ａ、Ａ’の作用を説明する。
前述したピストン１の作用同様に外部より供給された作
動油は油路１７、油路３６を経て円穴４１に集められパ
イロットスプール４２を押圧し先行工程で貯められてい
る隙間二内油室の作動油を油路４３を介して外部の作動
油供給装置へ回収すると共にコイルバネ３８の押圧力に
抗して弁構造をなすチェックバルブ３９を開放する。該
開放により作動油は油路３７を経て前述した油路１８、
油室１９に導かれピストン１を押圧する。他方油室１９
′の排油はパット３２′に穿設された油水４４、油水４
０′を通って弁構造内油室に集められるが、前述油路１
７の作動油の一部は油路４−６に分流導入されており、
該作動油の押圧力によってパイロットスプール４２′の
突起を介しチェックバルブ３９′を開放する。該開放に
より排油は円穴４１′を経て油路３６′、油路１７′を
通り外部の作動油供給装置へ回収される。省略した説明
箇所は前述ピストン１の作用説明と同様である。
動油は油路１７、油路３６を経て円穴４１に集められパ
イロットスプール４２を押圧し先行工程で貯められてい
る隙間二内油室の作動油を油路４３を介して外部の作動
油供給装置へ回収すると共にコイルバネ３８の押圧力に
抗して弁構造をなすチェックバルブ３９を開放する。該
開放により作動油は油路３７を経て前述した油路１８、
油室１９に導かれピストン１を押圧する。他方油室１９
′の排油はパット３２′に穿設された油水４４、油水４
０′を通って弁構造内油室に集められるが、前述油路１
７の作動油の一部は油路４−６に分流導入されており、
該作動油の押圧力によってパイロットスプール４２′の
突起を介しチェックバルブ３９′を開放する。該開放に
より排油は円穴４１′を経て油路３６′、油路１７′を
通り外部の作動油供給装置へ回収される。省略した説明
箇所は前述ピストン１の作用説明と同様である。
以上に詳述した作動油回路によって図示しないワークを
チャックの爪にて把握し該ワークの機械加工を継続する
とき回転バルブ２の高速回転に伴って高速回動するベア
リング１１の発生摩擦熱エネルギは前記作動油を加熱し
、該油温を上昇させる。
チャックの爪にて把握し該ワークの機械加工を継続する
とき回転バルブ２の高速回転に伴って高速回動するベア
リング１１の発生摩擦熱エネルギは前記作動油を加熱し
、該油温を上昇させる。
上昇した油温の冷却装置の好適例を第１図で説明する。
回転バルブ２へ直接ボルト５１で接合されるファン５２
は、スリーブボディ９の周囲に設けた多数のフィン５３
のシリンダ４側に向う端縁に対して内心方向に折曲げら
れた鍔縁を有し、筒状部はフィン５３の外径寸法と略同
内径寸法になさしめてボルトＸで取付けられたファンカ
バア５４にておおわれている。而Ｃて該ファンカバア５
４の内部断面形状は前記ファン５２の外形に一部を沿わ
せたファンカバア５４の折曲げら九た鍔縁と回転バルブ
２との間には一定距離間隙となした空気導入部に形成さ
せであるから回転バルブ２の回転に伴つて外部より導入
される冷空気は略層流になして空気導入部を経て後続す
るフィンとフィン間を通過し、スリーブボディ９の放熱
を助は作動油油温の低下を助長する。図示しない噴霧手
段からの水滴又はミストを前記多数のフィン５３及びフ
ィン周辺に噴射せしめ該水滴の気化熱と前述ファン５２
の人工風の合成作用にて有効な冷却をなすこともできる
。更にファンカバア５４を中空構造になし該中空空洞部
へ吸熱剤を封入、或いは吸熱剤として液体を用い循環可
能に充填するときは一層効果的な冷却ができる。吸熱液
体が水の時にはファンカバア５４の外壁に水滴をよぶ温
度の差で用いるのが好ましい。いずれの冷却手段を用い
るとしても回転バルブ２の回転力を利用したファン５２
の強制風の助けを借りることにはかわりなく、説明を省
いたがファン５２の形状並びにファンカバア５４の形状
、特に外部冷空気の取入口の形状及び両者間の隙間量等
は騒音とも関係するので適宜に決めるべき事項であり、
図示に限定されないのは勿論のこと、ファン５２を可変
ピッチ構造にするとか空気流れを層流とするための整風
手段を設けることも自由である。また、ファン５２を第
１図に示す如く複数のブレードになして、これをピスト
ン１の軸芯方向と同一方向で、且つ互いに並列に取付け
ることによって、正転と逆転いずれの回転方向でも送風
方向に変化がなく、効率よく同量の風量を送ることがで
きる。
は、スリーブボディ９の周囲に設けた多数のフィン５３
のシリンダ４側に向う端縁に対して内心方向に折曲げら
れた鍔縁を有し、筒状部はフィン５３の外径寸法と略同
内径寸法になさしめてボルトＸで取付けられたファンカ
バア５４にておおわれている。而Ｃて該ファンカバア５
４の内部断面形状は前記ファン５２の外形に一部を沿わ
せたファンカバア５４の折曲げら九た鍔縁と回転バルブ
２との間には一定距離間隙となした空気導入部に形成さ
せであるから回転バルブ２の回転に伴つて外部より導入
される冷空気は略層流になして空気導入部を経て後続す
るフィンとフィン間を通過し、スリーブボディ９の放熱
を助は作動油油温の低下を助長する。図示しない噴霧手
段からの水滴又はミストを前記多数のフィン５３及びフ
ィン周辺に噴射せしめ該水滴の気化熱と前述ファン５２
の人工風の合成作用にて有効な冷却をなすこともできる
。更にファンカバア５４を中空構造になし該中空空洞部
へ吸熱剤を封入、或いは吸熱剤として液体を用い循環可
能に充填するときは一層効果的な冷却ができる。吸熱液
体が水の時にはファンカバア５４の外壁に水滴をよぶ温
度の差で用いるのが好ましい。いずれの冷却手段を用い
るとしても回転バルブ２の回転力を利用したファン５２
の強制風の助けを借りることにはかわりなく、説明を省
いたがファン５２の形状並びにファンカバア５４の形状
、特に外部冷空気の取入口の形状及び両者間の隙間量等
は騒音とも関係するので適宜に決めるべき事項であり、
図示に限定されないのは勿論のこと、ファン５２を可変
ピッチ構造にするとか空気流れを層流とするための整風
手段を設けることも自由である。また、ファン５２を第
１図に示す如く複数のブレードになして、これをピスト
ン１の軸芯方向と同一方向で、且つ互いに並列に取付け
ることによって、正転と逆転いずれの回転方向でも送風
方向に変化がなく、効率よく同量の風量を送ることがで
きる。
かへる強制冷却用ファンの効果を実測してみたところ、
ファンなしで８０℃〜７０℃を示したフィン温度が最高
５０℃に保たれた。従って従来はベアリングの発熱によ
る作動油油温上限により係る工作機械の最高回転性能が
左右され決定されていたのが実状であったけれども、こ
れによって前述ベアリングの発熱エネルギの大半を吸収
するから飛躍的に回転性能を向上させることができ、冒
頭に述べた高速回転をする工作機械の回転流体圧シリン
ダには最も有効経済的な冷却手段である。
ファンなしで８０℃〜７０℃を示したフィン温度が最高
５０℃に保たれた。従って従来はベアリングの発熱によ
る作動油油温上限により係る工作機械の最高回転性能が
左右され決定されていたのが実状であったけれども、こ
れによって前述ベアリングの発熱エネルギの大半を吸収
するから飛躍的に回転性能を向上させることができ、冒
頭に述べた高速回転をする工作機械の回転流体圧シリン
ダには最も有効経済的な冷却手段である。
次にリリーフ機構Ｂについて第３図を用いて説明する。
ピストン１の貫通穴に挿入した頭付ハウジング６Ｊの片
端溝にトメワ６２を嵌入せしめてピストン１へ固設した
ハウジング６１とピストン１の両者はシール要素である
○リング６３で気密性を保つ構成になしてあり、ハウジ
ング６１の油水６４に円錐部を密着させると共に該ハウ
ジング６１の孔に挿入せしめた略同外径寸法のニードル
バルブ６５は内部にバネ６６を圧縮した状態で内包する
ほか間隙へを設けて前記バネ６６の着座するスペーサ６
７を同ハウジング６１の孔外方に位置する溝へ設けたｌ
−メワ６８にて固定しニードルバルブ６５の挿入指向方
向への移動を自在に構成せしめ、油水６４とニードルバ
ルブ６５の円錐部はバネ６６の押圧力によって弁構造に
形成されている。
端溝にトメワ６２を嵌入せしめてピストン１へ固設した
ハウジング６１とピストン１の両者はシール要素である
○リング６３で気密性を保つ構成になしてあり、ハウジ
ング６１の油水６４に円錐部を密着させると共に該ハウ
ジング６１の孔に挿入せしめた略同外径寸法のニードル
バルブ６５は内部にバネ６６を圧縮した状態で内包する
ほか間隙へを設けて前記バネ６６の着座するスペーサ６
７を同ハウジング６１の孔外方に位置する溝へ設けたｌ
−メワ６８にて固定しニードルバルブ６５の挿入指向方
向への移動を自在に構成せしめ、油水６４とニードルバ
ルブ６５の円錐部はバネ６６の押圧力によって弁構造に
形成されている。
以上の構造になされたリリーフ機構Ｂの作用を説明する
。油水６４に作用する作動油の押圧力は、バネ６６に抗
してニードルバルブ６５を開放する。
。油水６４に作用する作動油の押圧力は、バネ６６に抗
してニードルバルブ６５を開放する。
該開放により作動油はニードルバルブ６５のテーパ部に
設はバネ６６の挿入孔に連通する油水６９を経てスペー
サ６７の油水７０を通って外方へ放出される。係るリリ
ーフ機構を前記ピストン１に挿入方向を異らしめて２組
以上（第１図は２組）設けるのである。
設はバネ６６の挿入孔に連通する油水６９を経てスペー
サ６７の油水７０を通って外方へ放出される。係るリリ
ーフ機構を前記ピストン１に挿入方向を異らしめて２組
以上（第１図は２組）設けるのである。
以上のリリーフ機構は、その説明からも明らかなように
逆止弁構造であればよく、ニードルバルブ６５とバネ６
６にかえ皮製の平板弁等であってもよく、またピストン
１の自由な回動を制限するガイドピン８内に第４図の如
くなして形成したものであってもよい。
逆止弁構造であればよく、ニードルバルブ６５とバネ６
６にかえ皮製の平板弁等であってもよく、またピストン
１の自由な回動を制限するガイドピン８内に第４図の如
くなして形成したものであってもよい。
以上に詳述したチャック用回転油圧シリンダの安全機構
は、作動油を他の流体にかえて、チャック以外の用途に
用いることもできる。要するに回転流体圧シリンダの安
全機構として部品の破損を保護する点に特徴があり、シ
リンダの軽量化をはかるための薄肉化に著効を奏する有
効な発明である。
は、作動油を他の流体にかえて、チャック以外の用途に
用いることもできる。要するに回転流体圧シリンダの安
全機構として部品の破損を保護する点に特徴があり、シ
リンダの軽量化をはかるための薄肉化に著効を奏する有
効な発明である。
添付図面は本発明実施の一例を示す旋盤用チャックに用
いる安全機構を有する中空回転油圧シリンダであり、第
１図は縦断面図、第２図はロック機構Ａ、Ａ’の詳細拡
大図、第３図及び第４図はすリーフ機構Ｂの詳細拡大図
を示す。 Ａ、Ａ’ ・・・・・・ロック機構 Ｂ、Ｂ’ ・・・・・・ リリーフ機構１ ・・・・・
・・・・・・・ ピストン２ ・・・・・・・・・・・
・回転バルブ４ ・・・・・・・・・・・・シリンダ９
・・・・・・・・・・・・スリーブボディ１０・・・
・・・・・・・・・スリーブ１１ ・・・・・・・・・
・・・ベアリング１５ ・・・・・・・・・・・・空気
抜き１６．１６′ ・・・・注油口（排油口）１９．１
９′・・・・油室 ３１ ・・・・・・・・・・・・ハウジング３２・・・
・・・・・・・・・バット ３３・・・・・・・・・・・・ トメワ３８ ・・・・
・・・・・・・・コイルバネ３９ ・・・・・・・・・
・・・チェックバルブ４２・・・・・・・・・・・・パ
イロットスプール５２・・・・・・・・・・・・ファン ５３ ・・・・・・・・・・・・ フィン５４ ・・・
・・・−・・・・・ ファンカバアロ１ ・・・・・・
・・・・・・ハウジング６２．６８ ・・・・・・ ト
メワ ６５ ・・・・・・・・・・・・ニードルバルブ６６
・・・・・・・・・・・・バネ ６７・・・・・・・・・・・・スペーサ出願人 株式会
社北川鉄工所
いる安全機構を有する中空回転油圧シリンダであり、第
１図は縦断面図、第２図はロック機構Ａ、Ａ’の詳細拡
大図、第３図及び第４図はすリーフ機構Ｂの詳細拡大図
を示す。 Ａ、Ａ’ ・・・・・・ロック機構 Ｂ、Ｂ’ ・・・・・・ リリーフ機構１ ・・・・・
・・・・・・・ ピストン２ ・・・・・・・・・・・
・回転バルブ４ ・・・・・・・・・・・・シリンダ９
・・・・・・・・・・・・スリーブボディ１０・・・
・・・・・・・・・スリーブ１１ ・・・・・・・・・
・・・ベアリング１５ ・・・・・・・・・・・・空気
抜き１６．１６′ ・・・・注油口（排油口）１９．１
９′・・・・油室 ３１ ・・・・・・・・・・・・ハウジング３２・・・
・・・・・・・・・バット ３３・・・・・・・・・・・・ トメワ３８ ・・・・
・・・・・・・・コイルバネ３９ ・・・・・・・・・
・・・チェックバルブ４２・・・・・・・・・・・・パ
イロットスプール５２・・・・・・・・・・・・ファン ５３ ・・・・・・・・・・・・ フィン５４ ・・・
・・・−・・・・・ ファンカバアロ１ ・・・・・・
・・・・・・ハウジング６２．６８ ・・・・・・ ト
メワ ６５ ・・・・・・・・・・・・ニードルバルブ６６
・・・・・・・・・・・・バネ ６７・・・・・・・・・・・・スペーサ出願人 株式会
社北川鉄工所
Claims (2)
- （１） 往復動可能なピストン及び作動流体の流れ方向
を制御するロック機構を内蔵した回転体と、該回転体内
でロック機構を介して前記ピストンにより２分割される
各作動流体室の夫々に作動流体を供給する作動流体供給
路を備えた作動流体供給”体とからなる回転流体圧シリ
ンダにおいて、弾性体の押圧力によって弁を閉鎖し、作
動流体圧力によって弁を開放する弁構造になされたリリ
ーフ機構によって、ピストンで２分割された作動流体室
の夫々が結ばれていることを特徴とした安全機構を有す
る回転流体圧シリンダ。 - （２） リリーフ機構の２組がピストンの移動方向に沿
って互いに逆向きの方向に対向させて設けられているこ
とを特徴とする特許請求の範囲第１図記載の安全機構を
有する回転流体圧シリンダ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60034969A JPS60215109A (ja) | 1985-02-22 | 1985-02-22 | 安全機構を有する回転流体圧シリンダ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60034969A JPS60215109A (ja) | 1985-02-22 | 1985-02-22 | 安全機構を有する回転流体圧シリンダ |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5229979A Division JPS55144949A (en) | 1979-04-26 | 1979-04-26 | Cooling mechanism for rotary fluid pressure cylinder |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60215109A true JPS60215109A (ja) | 1985-10-28 |
Family
ID=12428968
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60034969A Pending JPS60215109A (ja) | 1985-02-22 | 1985-02-22 | 安全機構を有する回転流体圧シリンダ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60215109A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0967039A2 (en) * | 1998-06-24 | 1999-12-29 | Sandvik Aktiebolag | Cutting tool holder |
| EP1614907A1 (en) * | 2004-07-06 | 2006-01-11 | Samchully Machinery Co., Ltd. | Hydraulic cylinder |
| EP1947372A1 (en) * | 2007-01-18 | 2008-07-23 | Kongsberg Automotive AS | A gear shift system with a power assistance system |
-
1985
- 1985-02-22 JP JP60034969A patent/JPS60215109A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0967039A2 (en) * | 1998-06-24 | 1999-12-29 | Sandvik Aktiebolag | Cutting tool holder |
| EP0967039A3 (en) * | 1998-06-24 | 2002-11-13 | Sandvik Aktiebolag | Cutting tool holder |
| EP1614907A1 (en) * | 2004-07-06 | 2006-01-11 | Samchully Machinery Co., Ltd. | Hydraulic cylinder |
| CN100334361C (zh) * | 2004-07-06 | 2007-08-29 | 株式会社三千里机械 | 液压缸 |
| EP1947372A1 (en) * | 2007-01-18 | 2008-07-23 | Kongsberg Automotive AS | A gear shift system with a power assistance system |
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