JPS602073A - 交流変換装置及び方法 - Google Patents
交流変換装置及び方法Info
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- JPS602073A JPS602073A JP59066849A JP6684984A JPS602073A JP S602073 A JPS602073 A JP S602073A JP 59066849 A JP59066849 A JP 59066849A JP 6684984 A JP6684984 A JP 6684984A JP S602073 A JPS602073 A JP S602073A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は多相入力電圧システムを、周波数、振幅位相角
または位相ずれのようなすくなくとも１つの特性が上記
入力電圧システムと異なるような交流出力電圧システム
へ変換するだめの直接交流電源変換器に関するものであ
る。
または位相ずれのようなすくなくとも１つの特性が上記
入力電圧システムと異なるような交流出力電圧システム
へ変換するだめの直接交流電源変換器に関するものであ
る。
直接交流変換器に関する同時係属英国出順第８０．０６
６３６号は、直接交流変換器に関するものであって、そ
こにおいては、個々に各入力釦を特定のまたは各々の出
力相へつないでいる双方向性スイッチの配列が各々、入
力電圧システム中の相数と同数のパルスを順次含んだ互
に隣接する幅変調パルスのくりかえしシーケンスによっ
て制御されて、それらスイッチが入力電圧ンヌテムの各
相を順次特定のまたは各々の出力電圧システムの相へつ
なぐように閉じられるようになっており、任意の時点に
おいては、特定のまたは各々の出力導体へつながれたス
イッチのうちの１個のみが閉じているようになっている
。実際には、このスイッチの動作は、入力電圧システム
の異なる相をサンプリングすることによって出力電圧シ
ステムの波形を合成することである。入力システムから
出力システムへの電力の転送にはスイッチしか関与しな
いため、この変換器のインピーダンスは非常に低い。し
かしこのことによって欠点も生じてくる。すなわち入力
電圧システムと出力電圧システムとの間の関係がおそら
くランダムなものとなるため一出力電圧のピーク振幅は
入力端子システムの最小瞬時電圧に制限される。６相入
力電圧シヌテムの場合には、最小瞬時電圧はピーク電圧
の半分であり、その結果ピーク出力電圧はピーク入力電
圧の半分となり、与えられた負荷に対して最大の出力電
力は入力電圧シヌテムで得られるそれの４分の１となる
。
６３６号は、直接交流変換器に関するものであって、そ
こにおいては、個々に各入力釦を特定のまたは各々の出
力相へつないでいる双方向性スイッチの配列が各々、入
力電圧システム中の相数と同数のパルスを順次含んだ互
に隣接する幅変調パルスのくりかえしシーケンスによっ
て制御されて、それらスイッチが入力電圧ンヌテムの各
相を順次特定のまたは各々の出力電圧システムの相へつ
なぐように閉じられるようになっており、任意の時点に
おいては、特定のまたは各々の出力導体へつながれたス
イッチのうちの１個のみが閉じているようになっている
。実際には、このスイッチの動作は、入力電圧システム
の異なる相をサンプリングすることによって出力電圧シ
ステムの波形を合成することである。入力システムから
出力システムへの電力の転送にはスイッチしか関与しな
いため、この変換器のインピーダンスは非常に低い。し
かしこのことによって欠点も生じてくる。すなわち入力
電圧システムと出力電圧システムとの間の関係がおそら
くランダムなものとなるため一出力電圧のピーク振幅は
入力端子システムの最小瞬時電圧に制限される。６相入
力電圧シヌテムの場合には、最小瞬時電圧はピーク電圧
の半分であり、その結果ピーク出力電圧はピーク入力電
圧の半分となり、与えられた負荷に対して最大の出力電
力は入力電圧シヌテムで得られるそれの４分の１となる
。
本発明の目的は、上述の種類の改良された直接交流変換
器であって、入力電圧の最小瞬時電圧よりもより大きい
振幅をもつ出力電圧システムを得ることのできる直接交
流変換器を得ることである。
器であって、入力電圧の最小瞬時電圧よりもより大きい
振幅をもつ出力電圧システムを得ることのできる直接交
流変換器を得ることである。
本発明の一面に従えば、Ｎ相交流入力電圧システム用の
Ｎ個の入力導体（ここでＮは２よりも大きい奇数）を含
み、周波数、振幅、位相角または位相ずれのようなすく
なくとも１つの特性において入力電圧システムと異なる
交流出力電圧システムの各相を伝える１個または複数個
の出力導体、個個に各入力導体を特定のまたは各々の出
力導体へ接続する複数個の双方向性スイッチを含み更に
、特定のまたは各々の出力導体用に各々入力電圧システ
ムの相に割当てられたＮ個のパルスを順次含んだ互に隣
接する幅変調パルスのくりかえしシーケンスを発生する
タイミング手段を含む制御システムであって、上記スイ
ッチへつながれて、上記パルスによってスイッチが入力
電圧システムの各相を順次特定のまたは各々の出力電圧
システムの相へつなぐようにし、また任意の瞬間に特定
のまたは各々の出力導体へつながれたスイッチのうちの
１つのみが閉じているようにする制御システム、を含む
直接交流変換器が得られる。ここでパルスの幅変調は入
力電圧周波数のＮ次の高調波成分を含んでおり、それの
位相と振幅とは、出力電圧システムの振幅の方が入力電
圧システムの最小瞬時電圧よりも大きくなるような値と
なっている。
Ｎ個の入力導体（ここでＮは２よりも大きい奇数）を含
み、周波数、振幅、位相角または位相ずれのようなすく
なくとも１つの特性において入力電圧システムと異なる
交流出力電圧システムの各相を伝える１個または複数個
の出力導体、個個に各入力導体を特定のまたは各々の出
力導体へ接続する複数個の双方向性スイッチを含み更に
、特定のまたは各々の出力導体用に各々入力電圧システ
ムの相に割当てられたＮ個のパルスを順次含んだ互に隣
接する幅変調パルスのくりかえしシーケンスを発生する
タイミング手段を含む制御システムであって、上記スイ
ッチへつながれて、上記パルスによってスイッチが入力
電圧システムの各相を順次特定のまたは各々の出力電圧
システムの相へつなぐようにし、また任意の瞬間に特定
のまたは各々の出力導体へつながれたスイッチのうちの
１つのみが閉じているようにする制御システム、を含む
直接交流変換器が得られる。ここでパルスの幅変調は入
力電圧周波数のＮ次の高調波成分を含んでおり、それの
位相と振幅とは、出力電圧システムの振幅の方が入力電
圧システムの最小瞬時電圧よりも大きくなるような値と
なっている。
本発明の第２の面に従えば、直接交流変換器が得られ、
それは、Ｎ相交流入力電圧システム用のＮ個の入力導体
を含み、周波数、振幅、位相角または位相ずれのような
すくなくとも１つの特性において入力端子システムと異
なる多相交流出力電圧システムの各相を伝えるＰ個の出
力導体（ここでＰは２よりも大きい奇数）、各々の入力
導体を各出力導体へそれぞれつないでいる複数個の双方
向性スイッチを含み更に、各出力導体に対して入力電圧
システムの相にそれぞれ割当てられたＮ個のパルスを含
む互に隣接する幅変調パルスのくりかえしシーケンスを
発生するタイミング手段を含む制御システムであって、
上記スイッチへつながれて上記パルスが、入力電圧シス
テムの各相を出力電圧システムの各相へ順次接続し、任
意の時点では、各出力導体へつながれた上記スイッチの
うちの１個のみが閉じているようにスイッチを駆動する
ようになった制御システム、を含んでいる。
それは、Ｎ相交流入力電圧システム用のＮ個の入力導体
を含み、周波数、振幅、位相角または位相ずれのような
すくなくとも１つの特性において入力端子システムと異
なる多相交流出力電圧システムの各相を伝えるＰ個の出
力導体（ここでＰは２よりも大きい奇数）、各々の入力
導体を各出力導体へそれぞれつないでいる複数個の双方
向性スイッチを含み更に、各出力導体に対して入力電圧
システムの相にそれぞれ割当てられたＮ個のパルスを含
む互に隣接する幅変調パルスのくりかえしシーケンスを
発生するタイミング手段を含む制御システムであって、
上記スイッチへつながれて上記パルスが、入力電圧シス
テムの各相を出力電圧システムの各相へ順次接続し、任
意の時点では、各出力導体へつながれた上記スイッチの
うちの１個のみが閉じているようにスイッチを駆動する
ようになった制御システム、を含んでいる。
ここでパルスの幅変調は出力電圧周波数のＰ次の高調波
成分を含み、それの振幅と位相は出力電圧システムの振
幅が入力電圧システムの最小瞬時電圧よりも大きくなる
ようになっている。
成分を含み、それの振幅と位相は出力電圧システムの振
幅が入力電圧システムの最小瞬時電圧よりも大きくなる
ようになっている。
本発明の第６の面に従えば、直接交流変換器が得られ、
それはＮ相交流入力電圧システム用のＮ個の入力導体（
ここでＮは２よりも大きい奇数）を含み、周波数、振幅
、位相角または位相ずれのようなすくなくとも１つの特
性において、入力電圧システムと異なる多相交流出力電
圧システムの各相を伝えるＰ個の出力導体（ここでＰは
２よりも大きい奇数）、各入力導体を各出力導体へりな
ぐ複数個の双方向性スイッチを含み更に、各出力導体に
対して入力電圧システムの相に順次割当てられたＮ個の
パルスを含む互に隣接する幅変調パルスのくりかえしシ
ーケンスを発生するタイミング手段を含む制御システム
であって、上記スイッチにつながれて上記パルスが入力
電圧システムの各相を順次出力電圧システムの各相へつ
なぎ、任意の時点では各出力導体へつながれたスイッチ
のうちの１個のみがとじるように、スイッチを制御する
ための制御システムを含んでいる。ここでパルスの幅変
調は入力電圧周波数のＮ次高調波と出力電圧周波数のＰ
次高調波を含み、それらの振幅と位相とは、出力電圧シ
ステムの振幅が入力電圧システムの最小瞬時電圧よりも
大きくなるような値となっている。
それはＮ相交流入力電圧システム用のＮ個の入力導体（
ここでＮは２よりも大きい奇数）を含み、周波数、振幅
、位相角または位相ずれのようなすくなくとも１つの特
性において、入力電圧システムと異なる多相交流出力電
圧システムの各相を伝えるＰ個の出力導体（ここでＰは
２よりも大きい奇数）、各入力導体を各出力導体へりな
ぐ複数個の双方向性スイッチを含み更に、各出力導体に
対して入力電圧システムの相に順次割当てられたＮ個の
パルスを含む互に隣接する幅変調パルスのくりかえしシ
ーケンスを発生するタイミング手段を含む制御システム
であって、上記スイッチにつながれて上記パルスが入力
電圧システムの各相を順次出力電圧システムの各相へつ
なぎ、任意の時点では各出力導体へつながれたスイッチ
のうちの１個のみがとじるように、スイッチを制御する
ための制御システムを含んでいる。ここでパルスの幅変
調は入力電圧周波数のＮ次高調波と出力電圧周波数のＰ
次高調波を含み、それらの振幅と位相とは、出力電圧シ
ステムの振幅が入力電圧システムの最小瞬時電圧よりも
大きくなるような値となっている。
本発明の典型例だおいては、入力及び出力の電圧システ
ムが６相システムであり、幅変調が入力電圧周波数の第
６高調波及び／または出力電圧周波数の第３高調波を含
んでいる、入力電圧周波数の第６高調波の適当な振幅は
、入力電圧システムの振幅を■、とした場合、０．２５
Ｖ、となる。これによって出力電圧システムの振幅は、
入力電圧システムと正しく位相整合された場合０．７５
Ｖ となる。
ムが６相システムであり、幅変調が入力電圧周波数の第
６高調波及び／または出力電圧周波数の第３高調波を含
んでいる、入力電圧周波数の第６高調波の適当な振幅は
、入力電圧システムの振幅を■、とした場合、０．２５
Ｖ、となる。これによって出力電圧システムの振幅は、
入力電圧システムと正しく位相整合された場合０．７５
Ｖ となる。
もしパルスの幅変調が、入力電圧周波数の第ろ高調波を
含まず、出力電圧周波数の第６高調波を含んでいれば、
出力電圧の振幅は０，５■から０．５８ Ｖ工に増大す
る。
含まず、出力電圧周波数の第６高調波を含んでいれば、
出力電圧の振幅は０，５■から０．５８ Ｖ工に増大す
る。
本発明をより完全に理解するため、更には容易に実施す
るために、以下に図面を参照して詳細な説明を行う。
るために、以下に図面を参照して詳細な説明を行う。
第１図は、係属中の英国特許出願第８０ 、０６６３６
号に述べられている型の変換器の一例であって、本発明
に従って３相入力交流電圧システムを３相出力交流電圧
システムへ変換するように修正された変換器の回路を示
している。上述の特許出願に述べられた変換器は３より
も多い任意の数の入力交流電圧システムを含むことがで
き、任意の相数の出力交流電圧システムをつくりだすこ
とができる。第１図において、制御システム１００は、
６各６つのパルスを含む６個のパルスシーケンスの幅変
調を定義する出力を発生する。代表的には、シーケンス
中の平均パルス繰返し周波数（ＰＲＦ ）は５ないしｊ
ＯＫＨｚである。ただしこの範囲外の周波数を用いる
こともできる。回路１００からの信号はパルス発生器１
０１へ与えられ、それは６つのシーケンスで幅変調され
たパルスを発生し、それは各々パルス列修正器１０２
、１０３ 。
号に述べられている型の変換器の一例であって、本発明
に従って３相入力交流電圧システムを３相出力交流電圧
システムへ変換するように修正された変換器の回路を示
している。上述の特許出願に述べられた変換器は３より
も多い任意の数の入力交流電圧システムを含むことがで
き、任意の相数の出力交流電圧システムをつくりだすこ
とができる。第１図において、制御システム１００は、
６各６つのパルスを含む６個のパルスシーケンスの幅変
調を定義する出力を発生する。代表的には、シーケンス
中の平均パルス繰返し周波数（ＰＲＦ ）は５ないしｊ
ＯＫＨｚである。ただしこの範囲外の周波数を用いる
こともできる。回路１００からの信号はパルス発生器１
０１へ与えられ、それは６つのシーケンスで幅変調され
たパルスを発生し、それは各々パルス列修正器１０２
、１０３ 。
１０４へ与えられる。修正器１０２，１０３゜１０４は
、制御システム１００から、入カンステム周波数の＠６
高調波及び／または異なる位相位置にある出カンステム
周波数の第３高調波を表わす信号を受けとるように接続
されており、図に示したように６つ群になった双方向性
スイッチ１０６゜１０７．１０８と、１１０，１１１
．１１３と１１４．１１５，１１６へ制御パル２列を供
給する。６相入力電圧システムは導体１１７ 、１１８
゜１１９を通して与えられ、ろ相出力電圧システムは導
体１２０，１２１．１７２を辿して得られる。
、制御システム１００から、入カンステム周波数の＠６
高調波及び／または異なる位相位置にある出カンステム
周波数の第３高調波を表わす信号を受けとるように接続
されており、図に示したように６つ群になった双方向性
スイッチ１０６゜１０７．１０８と、１１０，１１１
．１１３と１１４．１１５，１１６へ制御パル２列を供
給する。６相入力電圧システムは導体１１７ 、１１８
゜１１９を通して与えられ、ろ相出力電圧システムは導
体１２０，１２１．１７２を辿して得られる。
９個の双方向性スイッチは各々入力電圧システムの１つ
から出力電圧システムの１つへつながれている。上述の
特許明細書に述べられたように、双方向性スイッチの導
通期間を決定する幅変調は、３個の出力電圧システム導
体の各々上で要求される正弦波形が入力電圧システム上
で用いることのできる入力端子からつくりあげることが
できるように行われる。第６高調波信号が以下に述べる
ように波形を変形させる。双方向性スイッチの伝導度を
制御するパルスの平均ＰＲＦは入力及び出力の電圧周波
数よりもずっと高いので、要求される正弦波形に対する
すぐれた近似が得られる。
から出力電圧システムの１つへつながれている。上述の
特許明細書に述べられたように、双方向性スイッチの導
通期間を決定する幅変調は、３個の出力電圧システム導
体の各々上で要求される正弦波形が入力電圧システム上
で用いることのできる入力端子からつくりあげることが
できるように行われる。第６高調波信号が以下に述べる
ように波形を変形させる。双方向性スイッチの伝導度を
制御するパルスの平均ＰＲＦは入力及び出力の電圧周波
数よりもずっと高いので、要求される正弦波形に対する
すぐれた近似が得られる。
次に第６図を参照すると、この図の左側は点線１５０で
入力電圧システムの６相の高い方の値を示す波形を示し
ている。入力電圧システムの振幅はＶ工であり、このレ
ベルは一点鎖線１５１゜１５２で示されている。入力電
圧システムの６つの相は位相角で１２０°ずつずれてい
るので、正弦波形の交叉点は ｖ−８１ｎ６０°＝Ｑ、５Ｖ １ １ に発生する。このレベルは破線１５３ 、１５４テ示さ
れている。出力電圧波形の６つの相は６つの正弦波１５
５，１５６．１５７で示されている。
入力電圧システムの６相の高い方の値を示す波形を示し
ている。入力電圧システムの振幅はＶ工であり、このレ
ベルは一点鎖線１５１゜１５２で示されている。入力電
圧システムの６つの相は位相角で１２０°ずつずれてい
るので、正弦波形の交叉点は ｖ−８１ｎ６０°＝Ｑ、５Ｖ １ １ に発生する。このレベルは破線１５３ 、１５４テ示さ
れている。出力電圧波形の６つの相は６つの正弦波１５
５，１５６．１５７で示されている。
出力電圧波形のタイミングは入力電圧波形と何ら関連づ
けられる必要がないので、第１図の回路が動作できる、
出力電圧波形にさしつかえない最大電圧はり、５Ｖ で
ある。７ｃれは任意の時点に、波形１５５，１５６，１
５７の各々の電圧がその時の入力電圧波形の瞬時値から
構成されるからである。
けられる必要がないので、第１図の回路が動作できる、
出力電圧波形にさしつかえない最大電圧はり、５Ｖ で
ある。７ｃれは任意の時点に、波形１５５，１５６，１
５７の各々の電圧がその時の入力電圧波形の瞬時値から
構成されるからである。
第２図において、第１図に示された変換器が破線の長方
形１６０内に９個のスイッチで図示されており、それは
ろ個の入力電圧波形導体１１７゜１１８．１１９と６個
の出力電圧波形導体１２０゜１２１．１２２を備えてい
る。入力電圧システムは、アースへつながれた電源スタ
一点１６４へつながれた二次巻線１６１．１６２，１６
３を有する６相配電変成器から得られると仮定している
。
形１６０内に９個のスイッチで図示されており、それは
ろ個の入力電圧波形導体１１７゜１１８．１１９と６個
の出力電圧波形導体１２０゜１２１．１２２を備えてい
る。入力電圧システムは、アースへつながれた電源スタ
一点１６４へつながれた二次巻線１６１．１６２，１６
３を有する６相配電変成器から得られると仮定している
。
負荷は、各々導体１７！０，１２１．１２２から負荷、
ｃタ一点１６Ｂへつながれた６つの成分１６５゜１６６
、１６７を含んでいると仮定している。負荷はこのよ
うな形で示しであるが、仮想のスタ一点の存在を仮定す
ることもできる。
ｃタ一点１６Ｂへつながれた６つの成分１６５゜１６６
、１６７を含んでいると仮定している。負荷はこのよ
うな形で示しであるが、仮想のスタ一点の存在を仮定す
ることもできる。
電源と負荷スタ一点１６４．と１６８がどちらもアース
へ接続されているため、上で第３ｔ９に関して述べた制
限が第１図に示した変換器に課せられる。しかし、もし
負荷スタ一点１６８が浮いていて、入力電圧システムの
周波数の６倍の速度で変動するようになっていれば、最
大負荷へ印加される電圧は０，５ｖから０．７５ Ｖ、
へ増大する。第６図の右側を参照すると、入力端子シス
テムの波形が実線で示されている。１７０から１７６の
直線は、１つの相の−一り値と他の２相の電圧の交点を
同時に示している。明らかなように、それら直線で示さ
れた電圧差は１，５Ｖ、であり、本発明のこの例に従え
ば、この変換器の９個の双方向性スイッチの制御が修正
されて、負荷スタ一点１６８（第２図）を浮遊させ入力
電圧周波数のろ倍で、振幅０．２５ Ｖ、で変動するこ
とを許容する。このことは第６図の波形１７７で示され
ている。明らかなように、波形１７７に相対的に任意の
時点に正にも負にもすくなくとも０．７５ Ｖ、の電圧
範囲が利用できる。
へ接続されているため、上で第３ｔ９に関して述べた制
限が第１図に示した変換器に課せられる。しかし、もし
負荷スタ一点１６８が浮いていて、入力電圧システムの
周波数の６倍の速度で変動するようになっていれば、最
大負荷へ印加される電圧は０，５ｖから０．７５ Ｖ、
へ増大する。第６図の右側を参照すると、入力端子シス
テムの波形が実線で示されている。１７０から１７６の
直線は、１つの相の−一り値と他の２相の電圧の交点を
同時に示している。明らかなように、それら直線で示さ
れた電圧差は１，５Ｖ、であり、本発明のこの例に従え
ば、この変換器の９個の双方向性スイッチの制御が修正
されて、負荷スタ一点１６８（第２図）を浮遊させ入力
電圧周波数のろ倍で、振幅０．２５ Ｖ、で変動するこ
とを許容する。このことは第６図の波形１７７で示され
ている。明らかなように、波形１７７に相対的に任意の
時点に正にも負にもすくなくとも０．７５ Ｖ、の電圧
範囲が利用できる。
第４図では、中心軸１７８が第６図の波形１７７に対応
している。波形１７７を直線１７８へ変換するために必
要な処置の結果、入力電圧システムの位相を表わす６つ
の正弦波の弧はＷ字型の波形１７９ 、１８０へ変換さ
れている。正弦波１８１゜１８２．１８３で表わされた
出力電圧波形は明らかに最大可能振幅０．７５ Ｖ、を
持つ。点線正弦波１８４は、出力電圧波形１８１，１８
２．１８３の６倍周波数であり、１８５のようなそれの
正のぎ−ク出力振幅が６つの正弦波１８１．１８２゜１
８３の各々の正のピーク振幅と時刻が一致するようにな
っており、更に他の２つの正弦波の負の交叉点と時刻が
一致している。波形１８４０機能は以下に説明される。
している。波形１７７を直線１７８へ変換するために必
要な処置の結果、入力電圧システムの位相を表わす６つ
の正弦波の弧はＷ字型の波形１７９ 、１８０へ変換さ
れている。正弦波１８１゜１８２．１８３で表わされた
出力電圧波形は明らかに最大可能振幅０．７５ Ｖ、を
持つ。点線正弦波１８４は、出力電圧波形１８１，１８
２．１８３の６倍周波数であり、１８５のようなそれの
正のぎ−ク出力振幅が６つの正弦波１８１．１８２゜１
８３の各々の正のピーク振幅と時刻が一致するようにな
っており、更に他の２つの正弦波の負の交叉点と時刻が
一致している。波形１８４０機能は以下に説明される。
Ｗ字型波形１了９と１８０の振幅は、それらが０．７５
Ｖ から０．８６６ Ｖ、の間にあるようＫなってお
り、更に波形１７９゜１８０に課せられた、第４図中の
一点個線１８８゜１８９に示された両極端値＋Ｖよと一
■ の間に波形が存在すべきであるという最大振幅に対
する制約内において、最適な振幅の正弦波１８４を加え
ることによって、出力電圧システムの最大許容振幅を増
大させることが可能である。結果の波形が第５図に示さ
れている。実際には、このことは、この変換器のパルス
幅変調が、振幅り、１９２ Ｖで出力電圧システムの周
波数の６倍周波数の成分を付加することによって更に修
正されることを意味する。ここで■。は修正なしの出力
電圧システムの最大振幅であり０．５ｖ か０，７５
Ｖ である。
Ｖ から０．８６６ Ｖ、の間にあるようＫなってお
り、更に波形１７９゜１８０に課せられた、第４図中の
一点個線１８８゜１８９に示された両極端値＋Ｖよと一
■ の間に波形が存在すべきであるという最大振幅に対
する制約内において、最適な振幅の正弦波１８４を加え
ることによって、出力電圧システムの最大許容振幅を増
大させることが可能である。結果の波形が第５図に示さ
れている。実際には、このことは、この変換器のパルス
幅変調が、振幅り、１９２ Ｖで出力電圧システムの周
波数の６倍周波数の成分を付加することによって更に修
正されることを意味する。ここで■。は修正なしの出力
電圧システムの最大振幅であり０．５ｖ か０，７５
Ｖ である。
この実施例において、負荷スタ一点は、入力電圧周波数
の３倍周波数と共に出力鍛圧周波数の６倍周波数で変動
する。
の３倍周波数と共に出力鍛圧周波数の６倍周波数で変動
する。
本発明は、６相入力電圧システムをろ相出力電圧システ
ムへ変換する場合という特定の例に関して述べられたが
、本発明は奇数個の相を有する任意の多相入力電圧シス
テムについても適用することができ、最大出力電圧の増
加は６相システムのようには大きくならないが、パルス
幅変調へ加えられる成分は入力電圧周波数の入力電圧シ
ステム中にある相の数と同数倍の周波数である。もし入
力電圧周波数の倍数の周波数成分のみが変換器のパルス
幅変調に加えられるならば、出力電圧システムに相数の
制限はない。上述のように、入力端子周波数の６倍の周
液数をもち、０．２５ Ｖ、の振幅をもつ成分を付加す
ることによって、最大出力電圧は０．５ Ｖ から０．
７５ Ｖ へ増大する。５相シ１ ステムについては、これは約０．８Ｖ、かう０．９Ｖ、
の改善となり、この改善の度合は相数の増大と共に小さ
くなる。
ムへ変換する場合という特定の例に関して述べられたが
、本発明は奇数個の相を有する任意の多相入力電圧シス
テムについても適用することができ、最大出力電圧の増
加は６相システムのようには大きくならないが、パルス
幅変調へ加えられる成分は入力電圧周波数の入力電圧シ
ステム中にある相の数と同数倍の周波数である。もし入
力電圧周波数の倍数の周波数成分のみが変換器のパルス
幅変調に加えられるならば、出力電圧システムに相数の
制限はない。上述のように、入力端子周波数の６倍の周
液数をもち、０．２５ Ｖ、の振幅をもつ成分を付加す
ることによって、最大出力電圧は０．５ Ｖ から０．
７５ Ｖ へ増大する。５相シ１ ステムについては、これは約０．８Ｖ、かう０．９Ｖ、
の改善となり、この改善の度合は相数の増大と共に小さ
くなる。
出力電圧周波数の６倍の成分を付加することによって得
られる最大出力電圧振幅の改巷はまた、奇数相数を頁す
る多相システムである出力電圧システムに制限され、ま
た可能な改善は相数が増大すると共に小さくなる。
られる最大出力電圧振幅の改巷はまた、奇数相数を頁す
る多相システムである出力電圧システムに制限され、ま
た可能な改善は相数が増大すると共に小さくなる。
負荷スタ一点の動きは出力電圧システムの異なる相に対
して、上述と同様に対称的であることを示すことができ
、この移動によってエネルギーの使用は木質的に行われ
ず、従ってこの変換器の効率は、本発明の利用によって
まったく減することはない。
して、上述と同様に対称的であることを示すことができ
、この移動によってエネルギーの使用は木質的に行われ
ず、従ってこの変換器の効率は、本発明の利用によって
まったく減することはない。
上述のよ５に、入力及び／または出力供給電圧周波数の
高調波の振幅の最大値が用いられている。
高調波の振幅の最大値が用いられている。
この最大値を用いることは必ずしも必要でなく、もし望
むならば、使用される高調波の振幅は必要な出力電圧の
振幅に合せることができ、特定のまたは各高調波の必要
なだけの振幅のもののみを用いることができる。
むならば、使用される高調波の振幅は必要な出力電圧の
振幅に合せることができ、特定のまたは各高調波の必要
なだけの振幅のもののみを用いることができる。
本発明の別の実施例において、制御システムはヨーロッ
パ特許公開第００８６８６６号明細書に示されている方
法と同様の方法で変換器へのスイッチタイミングパルス
を発生するようプログラムケ組まれたディジタルコンピ
ュータな荷する。
パ特許公開第００８６８６６号明細書に示されている方
法と同様の方法で変換器へのスイッチタイミングパルス
を発生するようプログラムケ組まれたディジタルコンピ
ュータな荷する。
三相人力／三相出力用の変換器のためのコンピュータプ
ログラムによりなされろ計算は以下の通りである。
ログラムによりなされろ計算は以下の通りである。
ｑ：入力／出力電圧比
ｍ：入力／出力 電圧／電流 位相角変換乗数ｇ工；負
荷スタ一点入力周波数の第３調波電圧／入力端子比 ｇｏ：負荷スタ一点出力周波数の第６訳波電圧／入力電
圧比 ｒ：出力／入力周波数比 Ｎ：時刻０での出力電圧位相オフセットＸｎ：ナンデリ
ングｎの時刻 Ｔｓｅｑ＝Ｘｒｌ＋、−ｘｎ：スイッチ動作期間コンピ
ュータの動作を簡単にするため１（７）Ｅつの記号が付
加される。
荷スタ一点入力周波数の第３調波電圧／入力端子比 ｇｏ：負荷スタ一点出力周波数の第６訳波電圧／入力電
圧比 ｒ：出力／入力周波数比 Ｎ：時刻０での出力電圧位相オフセットＸｎ：ナンデリ
ングｎの時刻 Ｔｓｅｑ＝Ｘｒｌ＋、−ｘｎ：スイッチ動作期間コンピ
ュータの動作を簡単にするため１（７）Ｅつの記号が付
加される。
ＡＢＳ ：絶対値
ＩＮＴ：積分部
ＭＯＤ ：係数
三角法に基づき多数の値に以下の悼に制限が与えられる
。
。
０＜ｑ＜０．８７
−１ （ｍ （＋１
ｇ工（０，２５
ｇｏ＜０．１４
０ （ｎ （１２０゜
制御システムに生じる角周波数の値に対して表現を簡単
にするため次の様にいくつかの記号が追加される。これ
ら角周波数はスイッチタイミング成分の位相周波数であ
る。
にするため次の様にいくつかの記号が追加される。これ
ら角周波数はスイッチタイミング成分の位相周波数であ
る。
負荷電圧のスイッチタイミング成分は次の様に表わされ
る。即ち、ω８−ｘｎ−Ｎとすると正の位相シーケンス
及び回転に対しては ０．８１ ＝ １＋２ｑＣｏｓ（ＩＮＴ（ＡＢＳ（ω８
＋０））ＭＯＤ ３６０）Ｑｓ２ ＝ １ ＋２ｑｃｏ
ｓ（ＩＮＴ（ＡＢＳ（ωｓ−１２０））ＭｏＤ３６０）
Ｏ８ろ＝ １ ＋ ２ｑｃｏｓ（ＩＮＴ（ＡＢＳ（ω５
−２４０））１ａｏＤ３６０）であり、ω、−Ｘｎ”Ｊ
ａ十Ｎとすると負の位相シーケンス及び回転に対しては
、 Ｑａｌ ＝ １ ＋２ ｑｃｏｓ（ＩＮＴ（、ＡＢＳ（
ωａ−［１））ＭＯＤ ３６０）Ｑａ２ ＝ １ ＋
２ｑｃｏｓ（ＩＮＴ（ＡＢＳ（ωａ−１２０））ＭＯＤ
５６０Ｑ、、３ ＝ １ ＋ ２ ｑＣＯ８（ＩＮＴ
（ＡＢＳ’（ωａ−２４０））ＭＯＤ３．ＩＳＯである
。
る。即ち、ω８−ｘｎ−Ｎとすると正の位相シーケンス
及び回転に対しては ０．８１ ＝ １＋２ｑＣｏｓ（ＩＮＴ（ＡＢＳ（ω８
＋０））ＭＯＤ ３６０）Ｑｓ２ ＝ １ ＋２ｑｃｏ
ｓ（ＩＮＴ（ＡＢＳ（ωｓ−１２０））ＭｏＤ３６０）
Ｏ８ろ＝ １ ＋ ２ｑｃｏｓ（ＩＮＴ（ＡＢＳ（ω５
−２４０））１ａｏＤ３６０）であり、ω、−Ｘｎ”Ｊ
ａ十Ｎとすると負の位相シーケンス及び回転に対しては
、 Ｑａｌ ＝ １ ＋２ ｑｃｏｓ（ＩＮＴ（、ＡＢＳ（
ωａ−［１））ＭＯＤ ３６０）Ｑａ２ ＝ １ ＋
２ｑｃｏｓ（ＩＮＴ（ＡＢＳ（ωａ−１２０））ＭＯＤ
５６０Ｑ、、３ ＝ １ ＋ ２ ｑＣＯ８（ＩＮＴ
（ＡＢＳ’（ωａ−２４０））ＭＯＤ３．ＩＳＯである
。
スタ一点電圧に対するスイッチタイミング成分は１ °
１ｓ−Ｘｎ−ＫＥ３． ω２Ｓ＝ Ｘｎ” Ｌ８＋ ３
Ｎとすると正の位相シーケンス及び回転に対しては、ｐ
ｓ□ ＝ ２ｇ１ｃｏｓ（ＩＮＴ（ＡＢＳ（ωｘｓ＋
０））ＭＯＤ ろ６０）−２ｇｏｃｏｓ （ＩＮＴ（Ａ
ＢＳ（ω２ｓ＋０ ））ＭＯＤろ６゜ＰＳ２ ＝ ２ｇ
、ｃｏｓ（ＩＮＴ（ＡＢＳ（ω、ｓ−１２０））ＭＯＤ
３６０）−２ｇｏｃｏｓ（ＩＮＴ（、八ＢＳ（ω２ｓ
−１２０））ｌｖＤＤろ６０）Ｐｓ３＝ ２８ＩＣＯ
ｓ（ＩＮＴ（ＡＢＳ（ω、ｓ−２５−２４０）） ３６
０）２ｇ ｃｏｓ（Ｉ′ＮＴ（八ＢＳ（ω２８−２４０
）２８−２４０））であり、ω□８＝Ｘｎ−Ｋａ、ω２
ａ＝ Ｘ、 ＊Ｌａ＋１５Ｎと、すると負の位相シーケ
ンス及び回転に対しては、Ｐａｘ ＝＝ ２ｇ４ｃｏ、
５（ＩＮＴ（ＡＢＳ（ω０．＋ ０））ＭＯＤ、３（Ｓ
ｏ）−２ｇｏｃｏｓ（ＩＮＴ（ＡＢＳ（ω２ｑ ＋ Ｏ
））ＭＯＤ３６０）Ｐａｚ ＝ ２ｇ１ｃｏｓ（ＩＮＴ
（ＡＢＳ（ω０．−１２０））Ｍ○Ｄ３６０）２ｇＯｃ
ｏｓ（ＩＮＴ（ＡＢＳ（Ｇ’２ａ−’２０））ＭＯＤ３
６０）Ｐ、３＝ ２ｇ、 ＣＯ８（ＩＮＴ（ＡＢＳ（ω
、ａ−２４０））ＭＯＤ３６０）−２ｇ ｃｏｓ（ＩＮ
Ｔ（ＡＢＳ（ω、、ａ−２４０））ＭＯＤ３６０）であ
る。
１ｓ−Ｘｎ−ＫＥ３． ω２Ｓ＝ Ｘｎ” Ｌ８＋ ３
Ｎとすると正の位相シーケンス及び回転に対しては、ｐ
ｓ□ ＝ ２ｇ１ｃｏｓ（ＩＮＴ（ＡＢＳ（ωｘｓ＋
０））ＭＯＤ ろ６０）−２ｇｏｃｏｓ （ＩＮＴ（Ａ
ＢＳ（ω２ｓ＋０ ））ＭＯＤろ６゜ＰＳ２ ＝ ２ｇ
、ｃｏｓ（ＩＮＴ（ＡＢＳ（ω、ｓ−１２０））ＭＯＤ
３６０）−２ｇｏｃｏｓ（ＩＮＴ（、八ＢＳ（ω２ｓ
−１２０））ｌｖＤＤろ６０）Ｐｓ３＝ ２８ＩＣＯ
ｓ（ＩＮＴ（ＡＢＳ（ω、ｓ−２５−２４０）） ３６
０）２ｇ ｃｏｓ（Ｉ′ＮＴ（八ＢＳ（ω２８−２４０
）２８−２４０））であり、ω□８＝Ｘｎ−Ｋａ、ω２
ａ＝ Ｘ、 ＊Ｌａ＋１５Ｎと、すると負の位相シーケ
ンス及び回転に対しては、Ｐａｘ ＝＝ ２ｇ４ｃｏ、
５（ＩＮＴ（ＡＢＳ（ω０．＋ ０））ＭＯＤ、３（Ｓ
ｏ）−２ｇｏｃｏｓ（ＩＮＴ（ＡＢＳ（ω２ｑ ＋ Ｏ
））ＭＯＤ３６０）Ｐａｚ ＝ ２ｇ１ｃｏｓ（ＩＮＴ
（ＡＢＳ（ω０．−１２０））Ｍ○Ｄ３６０）２ｇＯｃ
ｏｓ（ＩＮＴ（ＡＢＳ（Ｇ’２ａ−’２０））ＭＯＤ３
６０）Ｐ、３＝ ２ｇ、 ＣＯ８（ＩＮＴ（ＡＢＳ（ω
、ａ−２４０））ＭＯＤ３６０）−２ｇ ｃｏｓ（ＩＮ
Ｔ（ＡＢＳ（ω、、ａ−２４０））ＭＯＤ３６０）であ
る。
これらの式から、ｓｙｔをスイッチｙに対するタイミン
グとすると規格化されたスイッチタイミングは となる。
グとすると規格化されたスイッチタイミングは となる。
失踪のスイッチタイミングは、上記の各規格化された値
にスイッチ動作期間Ｔ８８．を乗算することにより得ら
れる。実際のタイミング値カー計算されると、英国特許
第２０４８’５８８号又は英国特許公開第２１１３４８
５号に示されて（・る様に、計算値に対応する期間を示
す信号が負荷に電力をｆｉ＋； ＆ｆ ｊる複数のスイ
ッチに与えられる。
にスイッチ動作期間Ｔ８８．を乗算することにより得ら
れる。実際のタイミング値カー計算されると、英国特許
第２０４８’５８８号又は英国特許公開第２１１３４８
５号に示されて（・る様に、計算値に対応する期間を示
す信号が負荷に電力をｆｉ＋； ＆ｆ ｊる複数のスイ
ッチに与えられる。
第６図は上記の演算を行うコンぎユータのフローチャー
トを示す。
トを示す。
第１図は、本発明に従って修正された英国特許出願第８
０．０６６３６号による変換器の一例の回路図、第２図
は、第１図の変換器の電源と負荷への接続を示す簡略化
回路図、第６図は、第１図と第２図に示した本発明の変
換器の各部の波形を示すタイムチャート、第４図は、第
１図と第２図の変換器内の波形を示すタイムチャート、
第５図は第１図と第２図の変換器内の波形を示すタイム
チャート、第６図は第１図と第２図に示す制御ンスｙ
Ａ Ｋ 、：１ンｔ ユータを用いた場合の制御システ
ムの動作を示すフローチャートである。 （参照番号） １００・・・制御システム １０１・−・パルス発生器 １０２．１０３，１０４・・・パルス列修正器１０６．
１０７．１０８，１１０，１１１．１１３，１１４゜１
１５．１１６・・・双方向性スイッチ１１７．１１８，
１１８・・・入力導体１２０．１２１．１２２・・・出
力導体１５０・・・波形 １５１．１５２・・・レベル １５３．１５４・・・レベル １５５．１５６．１５７・・・出力正弦波１６０・・・
スイッチ群 １６１．１６２，１６３・・・二次巻線（電源変成器） １６４・・・電源スタ一点 １６５．１６６．１６７・・・負荷成分１６８・・・負
荷スタ一点 １７０．１７１．１７２，１７３，１７４゜１７５ 、
１７６・・・直線 １７７・・・入力波形 １７Ｂ・・・中心軸 １７９．１８０・・・Ｗ字型波形 １８１．１８２．１８３・・・出力正弦波１８４・・・
正弦波 １８５・・・点 手続補正書（方式） 昭和５９年７月２５日 特許庁長官殿 １、事件の表示 昭和５９ 年特許願第 ６６８４９ ２、発明の名称 ３、補正をする者 事件との関係 特、：′（出願人 ４、代理人 ５、補正命令の日刊 ＋１ｆイ和 ５９年 ６月２６日 − ８、補正の内容 別紙のとおり ＩＡ血の角ｔシ （内容に変更なし）
０．０６６３６号による変換器の一例の回路図、第２図
は、第１図の変換器の電源と負荷への接続を示す簡略化
回路図、第６図は、第１図と第２図に示した本発明の変
換器の各部の波形を示すタイムチャート、第４図は、第
１図と第２図の変換器内の波形を示すタイムチャート、
第５図は第１図と第２図の変換器内の波形を示すタイム
チャート、第６図は第１図と第２図に示す制御ンスｙ
Ａ Ｋ 、：１ンｔ ユータを用いた場合の制御システ
ムの動作を示すフローチャートである。 （参照番号） １００・・・制御システム １０１・−・パルス発生器 １０２．１０３，１０４・・・パルス列修正器１０６．
１０７．１０８，１１０，１１１．１１３，１１４゜１
１５．１１６・・・双方向性スイッチ１１７．１１８，
１１８・・・入力導体１２０．１２１．１２２・・・出
力導体１５０・・・波形 １５１．１５２・・・レベル １５３．１５４・・・レベル １５５．１５６．１５７・・・出力正弦波１６０・・・
スイッチ群 １６１．１６２，１６３・・・二次巻線（電源変成器） １６４・・・電源スタ一点 １６５．１６６．１６７・・・負荷成分１６８・・・負
荷スタ一点 １７０．１７１．１７２，１７３，１７４゜１７５ 、
１７６・・・直線 １７７・・・入力波形 １７Ｂ・・・中心軸 １７９．１８０・・・Ｗ字型波形 １８１．１８２．１８３・・・出力正弦波１８４・・・
正弦波 １８５・・・点 手続補正書（方式） 昭和５９年７月２５日 特許庁長官殿 １、事件の表示 昭和５９ 年特許願第 ６６８４９ ２、発明の名称 ３、補正をする者 事件との関係 特、：′（出願人 ４、代理人 ５、補正命令の日刊 ＋１ｆイ和 ５９年 ６月２６日 − ８、補正の内容 別紙のとおり ＩＡ血の角ｔシ （内容に変更なし）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１）Ｎを２より大きい奇数としたときＮ相交流入力電
圧システム用のＮ個の入力導体と、周波数、振幅、位相
角または位相ずれ等のすくなくとも１つの特性において
異なる交流出力電圧システムの各々の相を伝えるための
１個または複数個の出力導体と、前記各入力導体を特定
のあるいは各々の前記出力導体へ個々に接続する複数個
の双方向性スイッチと、特定のまたは各々の前記出力導
体に対して互に隣接する幅変調されたパルスのくりかえ
し列を、それぞれ前記入力電圧システムの相に順次割当
られた列中にＮ個のパルスを含む形で発生するタイミン
グ手段を有する制御システムとを含む直接交流変換装置
であって、前記制御システムは、入力端子システムの各
相を出力電圧システムの特定のまたは各相へ順次接続し
、任意の時点に特定のまたは各々の出力導体へつながれ
た前記スイッチの１個のみが閉じられるように前記スイ
ッチをパルスで閉成するよう前記スイッチへ接続され、
前記パルス幅変調は出力電圧システムの振幅が入力電圧
システムの最小瞬時電圧よりも大きくなるような振幅と
位相関係を有する入力端子周波数のＮ次高調波成分を、
含んでいる、ことを特徴とする直接交流変換装置。 （２、特許請求の範囲第１項において、前記高調波成分
の位相は、そのピークが前記入力〜電圧システムのＮ個
の相の−一りと合致するような関係にされていることを
特徴とする前記変換装置。 （３）特許請求の範囲第１項または第２項において、前
記Ｎが６であり、前記高周波成分の振幅が前記入力電圧
システムの振幅の４分の１であることを特徴とする前記
変換装置。 （４）Ｎ相交流入力電圧システム用のＮ個の入力導体と
、Ｐを２より大きい奇数としたとき入力成田システムと
周波数、振幅、位相角または位相ずれ等のすくなくとも
１つの特性が異なっている多相交流出力電圧システムの
各相を伝えるＰ個の出力導体と、前記各入力導体を前記
各出力導体へそれぞれ接続する複数個の双方向性スイッ
チと、前記各出力導体に対して互に隣接する幅変調され
たパルスのくりかえし列を、前記入力電圧システムのａ
へ各々割当てられた列中にＮ個のパルスを含ム形で発生
するタイミング手段を有する制御システムとを含む直接
交流変換装置であって、前記制御システムは、前記入力
端子システムの各相を前記出力電圧システムの各相へ順
次接続し、任意の時点に各出力導体へ接続された前記ス
イッチのうちの１個のみが閉じられるように前記スイッ
チをパルスで閉成するよう前記スイッチへ接続され、前
記パルス幅変調は、前記出力電圧システムの振幅が前記
入力電圧システムの最小瞬時電圧よりも大きくなるよう
な振幅と位相関係を符する出力電圧周波数のＰ次高調波
成分を、含むことを特徴とする直接交流変換装置。 （５）特許請求の範囲第４項において、前記出力電圧周
波数の高調波の位相は、そのピークが前記出力′電圧シ
ステムのＰ個の位相のピークと一致するような関係にあ
ることを特徴とする直接交流変換装置。 （６）特許請求の範囲第４項または第５項如おいて、前
記Ｐが６であることを特徴とする直接交流変換装置。 （７）Ｎを２より大きい奇数とした時、Ｎ相交流入力電
圧システム用のＮ個の入力導体と、Ｐを２よりも大きい
奇数としだ時、前記入力電圧システムと周波数、振幅、
位相角または位相ずれ等のすくなくとも１つの特性が異
なる多相交流出力電圧システムの各相を伝えるためのＰ
個の出力導体と、前記各人力導体を前記各出力導体へ個
々に接続する複数個の双方向性スイッチと、前記各出力
導体に対し互に隣接する幅変調されたパルスのくりかえ
し列を、前記入力端子システムの相に対し各々割当てら
れた列中にＮ個のパルスを含む形で発生するためのタイ
ミング手段を有する制御システムとを含み、前記制御シ
ステムは、前記入力電圧ンヌテムの各相が前記出力電圧
システムの各相へ順次接続されるようにし、任意の時点
において前記各出力導体へつながれた前記スイッチのう
ち１個のみが閉じられるように前記スイッチをパルスで
閉成するよう前記スイッチへ接続され、前記パルス幅変
調は、入力電圧周波数のＮ次高調波と出力電圧周波数の
Ｐ次高調波を、前記出力電圧システムの振幅が前記入力
端子システムの最小瞬時電圧よりも大きくなるような振
幅及び位相関係にしていることを特徴とする直接交流変
換装置。 （８）特許請求の範囲第７項において、前記Ｎ次高調波
成分の位相は、そのピークが前記入力電圧シヌテムのＮ
次高調波の位相と一致するような関係にされていること
を特徴とする前記直接交流変換装置。 （９１％許開求の範囲第７項または第８項におし・て、
前記Ｎが６であり、前記Ｎ次高調波成分の振幅か前記入
力電圧システ２ムの振幅の４分の１であることを特徴と
する前記直接交流変換装置０（１０）特許請求の範囲第
７項、第８項、第９項のし・ずれかにおいて、前記出力
電圧周波数のＰ次高調波の位相は、その−一りが前記出
力電圧システムのＰ次高調波のピークと一致するような
関係にあることを特徴とする前記直接交流変換装置。 ■ 特許請求の範囲第７項、第８項、第９項、第１０項
いずれかにおいて、前記Ｐが６であり、前記Ｐ次高調波
成分の振幅が前記出力電圧システムの振幅の０．１９２
倍であることを特徴とする前記直接交流変換装置。 （１２１Ｎを２よりも大きい奇数としたとき、Ｎ相交流
入力電圧システムを、上記入力電圧システムと周波数、
振幅、位相角または位相ずれ等のすくなくとも１つの特
性が異なる交流出力電圧システムへ変換する方法であっ
て、前記出力システムの各電圧が、前記入力システムの
電圧から順次ナンプリングしてとり出された互に隣接す
る幅変調パルスのくりかえし列を前記人力システムから
前記出力システムへ直接供給することによって合成され
、前記すンゾリング信号の幅変調が前記出力電圧システ
ムの振幅が前記人力システムの最小瞬時電圧よりも大き
くなるような振幅と位相の関係を有する前記入力システ
ム周波数のＮ次高調波成分を、含んでいることを特徴と
する交流変換方法。 （１３）特許請求の範囲第１２項において、前記Ｐを２
より大きい奇数としたとき前記出力電圧システムがＰ個
の相を宵し、前記丈ンフ０リング信号の幅変調が前記出
力電圧システムの振幅は、前記出力シヌテム周波数のＰ
次高調波成分がない時にもつ振幅よりも大きくなるよう
な振幅と位相関係を有する前記出力システム周波数のＰ
次高調波成分を含なことを特徴とする前記交流変換方法
。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| GB8309303 | 1983-04-06 | ||
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