JPS60199553A - 金属薄帯の製造方法 - Google Patents
金属薄帯の製造方法Info
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- JPS60199553A JPS60199553A JP5445484A JP5445484A JPS60199553A JP S60199553 A JPS60199553 A JP S60199553A JP 5445484 A JP5445484 A JP 5445484A JP 5445484 A JP5445484 A JP 5445484A JP S60199553 A JPS60199553 A JP S60199553A
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- JP
- Japan
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- molten metal
- paddle
- ribbon
- cooling
- nozzle
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- Pending
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
- B22D11/0637—Accessories therefor
- B22D11/064—Accessories therefor for supplying molten metal
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は金属（合金を含む以下同じ）の溶湯を移動する
冷却基板の表面で急冷凝固させ連続的に非晶質金属（合
金）薄帯あるいは結晶質金属（合金）薄帯を製造する方
法に関するものである。
冷却基板の表面で急冷凝固させ連続的に非晶質金属（合
金）薄帯あるいは結晶質金属（合金）薄帯を製造する方
法に関するものである。
（従来技術）
溶融金属から連続的に薄帯を製造する方法（連続溶湯急
冷法）は従来より種々の手段が開示されているが、今日
量産方式として主に採用されているのは溶解した金属を
所定の形状の開口部を有するノズルから所定の圧力の下
でノズル開口部に面した冷却基板の上に衝突凝固させ連
続薄帯とする方法である。この方法は広い幅の薄帯が容
易につくれる、冷却基板の損傷が少ない、製造・ぐラメ
ータの制御が比較的容易、などの工業化に有利な特徴を
有している反面、つくられた薄帯の表面性状が余シよく
ない、冷却能が小さいなどの欠点があった。また単ロー
ル法など片面冷却法で作製される薄帯の表面は、自由面
（ロールに接触しない面）には高さ１〜５μｍで、周期
１００〜２００μｍ程度の起伏があり、−カロール面に
は深さ１〜５μｍ、長さ５０〜１００μｍ程度の細長い
窪みが多数存在する。壕だその他にも、しばしば長手方
向の板厚の周期的変動を示す縞状模様（蛇腹模様、フィ
シュスケールなどとも呼ばれる。）が現われる。これら
の欠陥の成因は凝固速度の場所的不均一性、ロール面に
吸着した空気の巻き込み、湯溜り部（以下／４’ドルと
いう。）の振動などによるものであると推測されている
。そしてこれらの欠陥はいずれも薄帯を積層したときの
占積率を低下させる原因となる。
冷法）は従来より種々の手段が開示されているが、今日
量産方式として主に採用されているのは溶解した金属を
所定の形状の開口部を有するノズルから所定の圧力の下
でノズル開口部に面した冷却基板の上に衝突凝固させ連
続薄帯とする方法である。この方法は広い幅の薄帯が容
易につくれる、冷却基板の損傷が少ない、製造・ぐラメ
ータの制御が比較的容易、などの工業化に有利な特徴を
有している反面、つくられた薄帯の表面性状が余シよく
ない、冷却能が小さいなどの欠点があった。また単ロー
ル法など片面冷却法で作製される薄帯の表面は、自由面
（ロールに接触しない面）には高さ１〜５μｍで、周期
１００〜２００μｍ程度の起伏があり、−カロール面に
は深さ１〜５μｍ、長さ５０〜１００μｍ程度の細長い
窪みが多数存在する。壕だその他にも、しばしば長手方
向の板厚の周期的変動を示す縞状模様（蛇腹模様、フィ
シュスケールなどとも呼ばれる。）が現われる。これら
の欠陥の成因は凝固速度の場所的不均一性、ロール面に
吸着した空気の巻き込み、湯溜り部（以下／４’ドルと
いう。）の振動などによるものであると推測されている
。そしてこれらの欠陥はいずれも薄帯を積層したときの
占積率を低下させる原因となる。
また冷却能が小さい理由は、片面冷却であること、／４
’ ）”ルは比較的小さな力で冷却基板と接触している
こと、さらに薄帯のロール側の面には前記のように多級
の窪みがあシ、この窪みが熱的接触を低下きせている等
々が考えられる。
’ ）”ルは比較的小さな力で冷却基板と接触している
こと、さらに薄帯のロール側の面には前記のように多級
の窪みがあシ、この窪みが熱的接触を低下きせている等
々が考えられる。
このような片面冷却による薄帯製造による欠陥を除くた
めに従来よシ種々の方法〃５提案はｎできた。例えば薄
帯のロール面側のくほみ（エアポケット）を減らす方法
として気流を遮断して空気の巻き込みを防ぐ特開昭５４
−７６４３２号公報などに記載の方法や真空中あるいは
Ｈｅガス中で鋳造する方法（特開昭５８−３２５５０号
公報）が提案されている。また縞状模様の低減圧は冷却
ロールの表面を粗仕上けとするＨｕａｎｇらの方法（Ｍ
ｅｔａｌ ｌｕｒｇｉｃａｌＴｒａｎｓａａｔｌｏｎｓ
Ａ １２Ａ （１９８１） ｐＨ０７）がある。以上
の方法は結果として冷却速度の向上にも寄与することが
述べられている。
めに従来よシ種々の方法〃５提案はｎできた。例えば薄
帯のロール面側のくほみ（エアポケット）を減らす方法
として気流を遮断して空気の巻き込みを防ぐ特開昭５４
−７６４３２号公報などに記載の方法や真空中あるいは
Ｈｅガス中で鋳造する方法（特開昭５８−３２５５０号
公報）が提案されている。また縞状模様の低減圧は冷却
ロールの表面を粗仕上けとするＨｕａｎｇらの方法（Ｍ
ｅｔａｌ ｌｕｒｇｉｃａｌＴｒａｎｓａａｔｌｏｎｓ
Ａ １２Ａ （１９８１） ｐＨ０７）がある。以上
の方法は結果として冷却速度の向上にも寄与することが
述べられている。
しかしながらこれらの方法は次に述べる理由でそれぞれ
不充分な点を有している。ロール面のエアポケットを減
らすための上記の気流連断法は実質的に効果がなく、真
空中あるいはＨｅガス中で鋳造することは効果Ｖｉある
が量産性、経済性の観点から工業的には採用がむずかし
い。
不充分な点を有している。ロール面のエアポケットを減
らすための上記の気流連断法は実質的に効果がなく、真
空中あるいはＨｅガス中で鋳造することは効果Ｖｉある
が量産性、経済性の観点から工業的には採用がむずかし
い。
また粗仕上げロールを用いる縞状模様の低減法は巻き込
む気泡の分布を分散させるだけで、エアポケットの総量
は減らないことが示きれている。
む気泡の分布を分散させるだけで、エアポケットの総量
は減らないことが示きれている。
冷却能を高める方法としては薄帯の出側でその自由面に
ガスを吹き付ける方法、補助ロールや°ベルトを押し付
ける方法（米国特許第３８６２６５８号明細書、％開閉
５４−７６４３５号、および特開昭５４−２３０３０号
公報）など多数の方法が提案されている。しかしながら
、これらの方法はいずれも合金が凝固を完了した後に適
用されるもので効果が小さいかあるいは経済性、量産性
の観点から工業的には採用できないものであった。
ガスを吹き付ける方法、補助ロールや°ベルトを押し付
ける方法（米国特許第３８６２６５８号明細書、％開閉
５４−７６４３５号、および特開昭５４−２３０３０号
公報）など多数の方法が提案されている。しかしながら
、これらの方法はいずれも合金が凝固を完了した後に適
用されるもので効果が小さいかあるいは経済性、量産性
の観点から工業的には採用できないものであった。
単ロール法など移動する冷却基板の表面に金属（合金）
の溶湯を噴出し、急冷凝固させることによって連続的に
薄帯をつくる場合、噴出された溶湯は一旦基板上に湯溜
り（パドル）を形成する。
の溶湯を噴出し、急冷凝固させることによって連続的に
薄帯をつくる場合、噴出された溶湯は一旦基板上に湯溜
り（パドル）を形成する。
・！ドルは基板に熱を奪われ、基板に接する部分から凝
固が進行する。凝固した層はそれに接する粘性の高い未
凝固層とともＫ ｉ４ドルから引き出されて薄帯となる
。薄帯の表面性状を支配するのはまＩＫこの・ヂドルお
よびその近傍の溶湯の挙動および冷却ｉ４程の如何によ
ることは周知である。すなわちロール面に形成される多
数の細長い＜ｔケみは、・やドルの後方（薄帯の出側の
反対）からパドルと基板の間に巻き込む空気によるもの
であシ、縞模様はこのエアポケットの分布が周期的に変
動したものである。そしてこれら表面欠陥の形成要因と
していずれも・９ドルと基板のぬれ性不良やパドルの不
安定性が関与していることが報告されている。
固が進行する。凝固した層はそれに接する粘性の高い未
凝固層とともＫ ｉ４ドルから引き出されて薄帯となる
。薄帯の表面性状を支配するのはまＩＫこの・ヂドルお
よびその近傍の溶湯の挙動および冷却ｉ４程の如何によ
ることは周知である。すなわちロール面に形成される多
数の細長い＜ｔケみは、・やドルの後方（薄帯の出側の
反対）からパドルと基板の間に巻き込む空気によるもの
であシ、縞模様はこのエアポケットの分布が周期的に変
動したものである。そしてこれら表面欠陥の形成要因と
していずれも・９ドルと基板のぬれ性不良やパドルの不
安定性が関与していることが報告されている。
このような表面欠陥の形成過程に関する考察を通して、
薄帯の表面性状を改善するために採られている従来法は
既に説明したように基板の表面を粗仕上げすることＫよ
ってエアポケットを一様江分散することであった。しか
しながらこの方法は縞模様の低減には有効であるがエア
ポケットの総量を低減するものではなく抜本的表改善策
にはなっていない。
薄帯の表面性状を改善するために採られている従来法は
既に説明したように基板の表面を粗仕上げすることＫよ
ってエアポケットを一様江分散することであった。しか
しながらこの方法は縞模様の低減には有効であるがエア
ポケットの総量を低減するものではなく抜本的表改善策
にはなっていない。
（発明の目的）
本発明は、上記のような従来の片面冷却法による薄帯製
造の欠点である薄帯の表面性状の不良および冷却能の不
足を抜本的に改良しようとするもので、従来技術では達
成できなかった空気巻き込みによる欠陥や板厚の周期的
変動の少い金属薄帯の製造を目的とするものである。
造の欠点である薄帯の表面性状の不良および冷却能の不
足を抜本的に改良しようとするもので、従来技術では達
成できなかった空気巻き込みによる欠陥や板厚の周期的
変動の少い金属薄帯の製造を目的とするものである。
（発明の構成、作用）
本発明は、溶融金属を、移動する冷却基板の表面Ｋｌ’
ｊｔ出させて急冷し、連続的に金属薄帯全製造するにあ
たシ、溶融金属をノズルの複数の開口部から噴出はせ、
噴出した溶融金属が冷却基板上で形成するパドルが重な
夛合い一体となるようにすることを％徴とするものであ
るＯ 以下図面によシ本発明について説明する。第１図は本発
明の実施態様の一例を模式的に示すもので１はノズル本
体、２はその開口部、３は該開口部２から噴出する溶湯
流である。４はノズル底面、５Ｆｉ溶湯流３によって形
成されるパドル、６はロール等の冷却基板、７はパドル
５から引き出された薄帯である。
ｊｔ出させて急冷し、連続的に金属薄帯全製造するにあ
たシ、溶融金属をノズルの複数の開口部から噴出はせ、
噴出した溶融金属が冷却基板上で形成するパドルが重な
夛合い一体となるようにすることを％徴とするものであ
るＯ 以下図面によシ本発明について説明する。第１図は本発
明の実施態様の一例を模式的に示すもので１はノズル本
体、２はその開口部、３は該開口部２から噴出する溶湯
流である。４はノズル底面、５Ｆｉ溶湯流３によって形
成されるパドル、６はロール等の冷却基板、７はパドル
５から引き出された薄帯である。
本発明によ多金属薄帯を製造するには、公知の片面冷却
法の場合と同様に移動する冷却基板６上にノズル１の開
口部２から溶湯流３を噴出させ、冷却基板６上Ｊ／（）
９ドル５ｔｌ−形成させ、パドル５と冷却基板６との接
触により金属決１帯７を形成式せるのであるが、本発明
においては開口部２，２・・・を冷却基板６の移動方向
に沿って複数列設け、ｉ４ドル５を複数の個所で抑えつ
けるので、第２図に示す従来法の単一ノズルの場合に比
べてノｅドル５の安定化を図ることができる。すなわち
第１図においてＡ？ドル５は、複数の溶湯流３による圧
力と、冷却基板６、ノズル底面４からの反作用および溶
湯の表面張力によって支えられる。このようにノやドル
５に加えられる圧力および拘束力が分散すると７９ドル
は安定性を増す。また一定量の溶湯を噴出するために要
する圧力が大きくなル、その結果・やドル鉱強い力で抑
え込まれパドルの安定性はさらに高められる。すなわち
ノ苧ドル蝶振動を起こしにくくなる・たとえ振動しても
振幅は単一開口部の場合に比べてずっと小さくなる。パ
ドルが基板に押し付けられる圧力の増大はロール面に巻
き込む空気の総量を低減はせると同時に１大きな振幅の
振動が起シにくいため、縞模様として表われる板厚の変
動も生じにくくなる。空気の巻き込み量の低減と押し圧
の増大は必然的に基板への熱伝達を向上はせ冷却速度は
高められる。この結果板厚の大きな薄帯の作製が容易に
なる。
法の場合と同様に移動する冷却基板６上にノズル１の開
口部２から溶湯流３を噴出させ、冷却基板６上Ｊ／（）
９ドル５ｔｌ−形成させ、パドル５と冷却基板６との接
触により金属決１帯７を形成式せるのであるが、本発明
においては開口部２，２・・・を冷却基板６の移動方向
に沿って複数列設け、ｉ４ドル５を複数の個所で抑えつ
けるので、第２図に示す従来法の単一ノズルの場合に比
べてノｅドル５の安定化を図ることができる。すなわち
第１図においてＡ？ドル５は、複数の溶湯流３による圧
力と、冷却基板６、ノズル底面４からの反作用および溶
湯の表面張力によって支えられる。このようにノやドル
５に加えられる圧力および拘束力が分散すると７９ドル
は安定性を増す。また一定量の溶湯を噴出するために要
する圧力が大きくなル、その結果・やドル鉱強い力で抑
え込まれパドルの安定性はさらに高められる。すなわち
ノ苧ドル蝶振動を起こしにくくなる・たとえ振動しても
振幅は単一開口部の場合に比べてずっと小さくなる。パ
ドルが基板に押し付けられる圧力の増大はロール面に巻
き込む空気の総量を低減はせると同時に１大きな振幅の
振動が起シにくいため、縞模様として表われる板厚の変
動も生じにくくなる。空気の巻き込み量の低減と押し圧
の増大は必然的に基板への熱伝達を向上はせ冷却速度は
高められる。この結果板厚の大きな薄帯の作製が容易に
なる。
また本発明において使用するノズルは、冷却基板６に面
する底面に第３図に示すような矩形断面を有する（スロ
ット類）複数の開口部２，２・・・を有するものを用い
る。その寸法および間隔は製造条件など他の畳因にも依
存するが通常下記の範囲が適当である。
する底面に第３図に示すような矩形断面を有する（スロ
ット類）複数の開口部２，２・・・を有するものを用い
る。その寸法および間隔は製造条件など他の畳因にも依
存するが通常下記の範囲が適当である。
開口部の長さく４：所定の薄帯の幅とほぼ同じ開口部の
幅←）：最大０．６鰭、最小０．１ ｍ開口部間の距離
（ｄ）：最大３朋、最小０．２龍上記の範囲がよい理由
は、開口部の幅が、０．６１以上の場合、噴出圧を充分
高めることができないため、エアボケ、トの低減および
冷却速度の向上に対する効果が小さいこと、また０、
１．１以下にするためには加工が困難であるためである
。開口部間の距離は、パドルの合体が可能な距離以下で
なければならない。実験によれば開口部の間隔が３ ｊ
ｌ１以上離れるとツヤドルの一体化が困難であった。
幅←）：最大０．６鰭、最小０．１ ｍ開口部間の距離
（ｄ）：最大３朋、最小０．２龍上記の範囲がよい理由
は、開口部の幅が、０．６１以上の場合、噴出圧を充分
高めることができないため、エアボケ、トの低減および
冷却速度の向上に対する効果が小さいこと、また０、
１．１以下にするためには加工が困難であるためである
。開口部間の距離は、パドルの合体が可能な距離以下で
なければならない。実験によれば開口部の間隔が３ ｊ
ｌ１以上離れるとツヤドルの一体化が困難であった。
また最小の間隔はノズルの強度および摩耗の観点から０
．２１程度とした。ここで各開口部の寸法、間隔は上記
の適正範囲であれば互いに同じである必要はない。
．２１程度とした。ここで各開口部の寸法、間隔は上記
の適正範囲であれば互いに同じである必要はない。
上記＋７）Ｊ：うな多量スロットのノズルヲ用いテ／９
ドルを一体化させる方法により薄帯を製造するためＫは
、ノズルの構造や寸法に応じて製造条件を選定する必要
がある。スロットの断面積の合計が互いに等しいものに
ついて製造条件を比較してみると、同一ノズル・ロール
距１１１に対して複合ノズルは従来の単一ノズルに比べ
て噴出圧力はかなり高目、基板移動速度はやや太き目が
よかった。
ドルを一体化させる方法により薄帯を製造するためＫは
、ノズルの構造や寸法に応じて製造条件を選定する必要
がある。スロットの断面積の合計が互いに等しいものに
ついて製造条件を比較してみると、同一ノズル・ロール
距１１１に対して複合ノズルは従来の単一ノズルに比べ
て噴出圧力はかなり高目、基板移動速度はやや太き目が
よかった。
本発明の方法を非晶質合金薄帯の製造に適用すると表面
性状がよく板厚が大きくて均一な非晶質薄帯が得られる
。組成Ｆｅ８０，５Ｓ１６．５Ｂ１２０１ Ｆ）非（＆
５１．合金薄帯について表面粗さを従来法（単一スロッ
ト法）Ｋよるものと比べる中心線表面粗さくＲａ ）は
１／２程度に小さくなる。また、ロール面に形成てれる
深さ３μｍ以上の大きなエアポケットの分布密度は１／
１０以下と著るしく減少する・また縞模様として表われ
る板厚の周期的変動についても発生頻度が従来法に比べ
て１／１０以下に激減する。
性状がよく板厚が大きくて均一な非晶質薄帯が得られる
。組成Ｆｅ８０，５Ｓ１６．５Ｂ１２０１ Ｆ）非（＆
５１．合金薄帯について表面粗さを従来法（単一スロッ
ト法）Ｋよるものと比べる中心線表面粗さくＲａ ）は
１／２程度に小さくなる。また、ロール面に形成てれる
深さ３μｍ以上の大きなエアポケットの分布密度は１／
１０以下と著るしく減少する・また縞模様として表われ
る板厚の周期的変動についても発生頻度が従来法に比べ
て１／１０以下に激減する。
（実施例）
次に本発明の実施例を示す。
実施例】
Ｃｕ製の単一ロールを用いて組成”８０．５”’６．５
Ｂ＋２ＣＩ（ａｔ％）の合金を＠２５朋の薄帯に鋳造し
た。用いたノズルはその底面が第４図に示すような同一
間隔、同一寸法の３重スロットであった。また鋳造条件
は噴出圧力０．３５ ｋｌｌ／ｌｒｉ ％ ’−ル周速
２６ ｍ／ｓｅｅ ％ ノズル面とロール面の間隔は０
．２０朋であった。鋳造中のパドルをｎ４面から拡大し
て親類すると第１図のように一体化されて見えた。
Ｂ＋２ＣＩ（ａｔ％）の合金を＠２５朋の薄帯に鋳造し
た。用いたノズルはその底面が第４図に示すような同一
間隔、同一寸法の３重スロットであった。また鋳造条件
は噴出圧力０．３５ ｋｌｌ／ｌｒｉ ％ ’−ル周速
２６ ｍ／ｓｅｅ ％ ノズル面とロール面の間隔は０
．２０朋であった。鋳造中のパドルをｎ４面から拡大し
て親類すると第１図のように一体化されて見えた。
得られた薄帯の板厚は平均６２μｍで、Ｊ工５Ｂ０６０
１法で測定した表面粗さＲａは力、トオフ値０、８ ｍ
ｍ ％測定長さ８ ｍｍ （幅方向）に対してロール面
側０．２８μｍ１自由面側０．３５μｍであった。また
ロール面側のエアポケットの深さが測定長さく８ｍｍ）
の範囲で３μｍ以上の大きなものは皆無であった・なお
との薄帯はＸ線回折で非晶質であることが確認された。
１法で測定した表面粗さＲａは力、トオフ値０、８ ｍ
ｍ ％測定長さ８ ｍｍ （幅方向）に対してロール面
側０．２８μｍ１自由面側０．３５μｍであった。また
ロール面側のエアポケットの深さが測定長さく８ｍｍ）
の範囲で３μｍ以上の大きなものは皆無であった・なお
との薄帯はＸ線回折で非晶質であることが確認された。
比較のために単一スロットのノズル（０，７騙Ｘ２５朋
）を用い、製造条件（噴出圧力０．２０ ｋｇ／ｃＪ。
）を用い、製造条件（噴出圧力０．２０ ｋｇ／ｃＪ。
ロール周速２２ ｍｉｓθｃ１ノズル面とロールの間隔
０、１５ ｍｍ ）の従来法で作製された同一組成の薄
帯の板厚は、平均３１μｍで、その表面粗さは同一条件
の下でロール面側０．６８μｍ１自由面（Ｉｎ０．５５
μｍであった。またこの薄帯のロール面には深さ３μｍ
以上の大きなエアポケットが測定長８１１１に対して約
１０個存在した。
０、１５ ｍｍ ）の従来法で作製された同一組成の薄
帯の板厚は、平均３１μｍで、その表面粗さは同一条件
の下でロール面側０．６８μｍ１自由面（Ｉｎ０．５５
μｍであった。またこの薄帯のロール面には深さ３μｍ
以上の大きなエアポケットが測定長８１１１に対して約
１０個存在した。
両者の比較から本発明の方法で作製された薄帯の表面性
状のすぐれていることは明らかである。
状のすぐれていることは明らかである。
実施例２
第５図に示される同一間隔、同一寸法の４Ｍスロットノ
ズルを用いて”８０．５”６．５０１２Ｃ１合金の薄帯
を鋳造した。鋳造条件は噴出圧力０．４０ ｋ１２／ｄ
、ロール周速２８ ｒｒＶ′ｓｅｃ 、ノズル面とロ
ール面の１Ｍ］隔０．２０鰭であった。鋳造中の・９ド
ルを側面から拡大して観察すると一体化されて見えた。
ズルを用いて”８０．５”６．５０１２Ｃ１合金の薄帯
を鋳造した。鋳造条件は噴出圧力０．４０ ｋ１２／ｄ
、ロール周速２８ ｒｒＶ′ｓｅｃ 、ノズル面とロ
ール面の１Ｍ］隔０．２０鰭であった。鋳造中の・９ド
ルを側面から拡大して観察すると一体化されて見えた。
得られた薄帯の板厚は平均６８μｍで、Ｘ１１ｉ！回折
により非晶質であることが確認された。実施例１と同じ
方法で測定した表面粗さＲａはロール面側０２５μｍ１
自由面側０．３１μｍであった。またロール面（ｔｉｌ
＋に存在する深さ３μｍ以上の大きなエアポケットは皆
無であった。従来法に比較して、本発明の方法で作製さ
れた薄帯の表面性状がきわめてすぐれていることが分る
。
により非晶質であることが確認された。実施例１と同じ
方法で測定した表面粗さＲａはロール面側０２５μｍ１
自由面側０．３１μｍであった。またロール面（ｔｉｌ
＋に存在する深さ３μｍ以上の大きなエアポケットは皆
無であった。従来法に比較して、本発明の方法で作製さ
れた薄帯の表面性状がきわめてすぐれていることが分る
。
（発明の効果）
以上説明したように本発明の方法は複数のノズル口から
噴出された金属の溶湯流が冷却基板上に衝突した後、単
一のノやドルを形成せしめるようにする。このようにす
ることによシ・９ドル鉱安定化し、つくられる薄帯は縞
模様やエアチケットなどの表面欠陥の少ないすぐれた性
状のものＫなる。
噴出された金属の溶湯流が冷却基板上に衝突した後、単
一のノやドルを形成せしめるようにする。このようにす
ることによシ・９ドル鉱安定化し、つくられる薄帯は縞
模様やエアチケットなどの表面欠陥の少ないすぐれた性
状のものＫなる。
また基板との熱的コンタクトが向上し、厚い板厚の非晶
質金属薄帯が製造できる。
質金属薄帯が製造できる。
第１図は本発明の方法の実施態様におけるパドル近傍概
念図、第２図は従来法の・やドル近傍概念図、第３図は
本発明に用いるノズルの底面図、第４図および第５図は
それぞれ実施例１および実施例２の実験に用いたノズル
を説明する底面図である０ １：ノズル本体、２：開口部、３：溶湯流、４：ノズル
底面、５：ノ平ドル、６：冷却基板、７：ＮＶｉ。 ８ノ目 第２図 第３し１ ８４図 θ４ ０δ 第５図 θ・３
念図、第２図は従来法の・やドル近傍概念図、第３図は
本発明に用いるノズルの底面図、第４図および第５図は
それぞれ実施例１および実施例２の実験に用いたノズル
を説明する底面図である０ １：ノズル本体、２：開口部、３：溶湯流、４：ノズル
底面、５：ノ平ドル、６：冷却基板、７：ＮＶｉ。 ８ノ目 第２図 第３し１ ８４図 θ４ ０δ 第５図 θ・３
Claims (1)
- 溶融金ＦＡを、移動する冷却基板の表面に噴出させて急
冷し、連続的に金属薄帯を製造するにあた）、溶融金属
をノズルの複数の開口部から噴出させ、噴出した溶融金
属が冷却基板上で形成する湯溜シ部が重なシ合い一体と
なるようにすることを特徴とする金属薄帯の製造方法
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5445484A JPS60199553A (ja) | 1984-03-23 | 1984-03-23 | 金属薄帯の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5445484A JPS60199553A (ja) | 1984-03-23 | 1984-03-23 | 金属薄帯の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60199553A true JPS60199553A (ja) | 1985-10-09 |
Family
ID=12971125
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5445484A Pending JPS60199553A (ja) | 1984-03-23 | 1984-03-23 | 金属薄帯の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60199553A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6163346A (ja) * | 1984-09-06 | 1986-04-01 | Nippon Steel Corp | 板厚の大きな非晶質金属薄帯の製造方法 |
| JPH05329587A (ja) * | 1992-04-10 | 1993-12-14 | Nippon Steel Corp | 板厚の大きな非晶質合金薄帯の製造方法 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5518582A (en) * | 1978-07-26 | 1980-02-08 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Manufacture of amorphous metal |
| JPS57177860A (en) * | 1981-04-24 | 1982-11-01 | Toshiba Corp | Producing device for multilayered thin metallic body |
| JPS5924556A (ja) * | 1982-07-15 | 1984-02-08 | シエル・インターナシヨナル・リサーチ・マートスハツペイ・ベー・ヴエー | アモルフアス金属の連続ストリツプ成形方法 |
-
1984
- 1984-03-23 JP JP5445484A patent/JPS60199553A/ja active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5518582A (en) * | 1978-07-26 | 1980-02-08 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Manufacture of amorphous metal |
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| JPS5924556A (ja) * | 1982-07-15 | 1984-02-08 | シエル・インターナシヨナル・リサーチ・マートスハツペイ・ベー・ヴエー | アモルフアス金属の連続ストリツプ成形方法 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6163346A (ja) * | 1984-09-06 | 1986-04-01 | Nippon Steel Corp | 板厚の大きな非晶質金属薄帯の製造方法 |
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