JPS60186597A - 有害成分の抑制方法 - Google Patents
有害成分の抑制方法Info
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- JPS60186597A JPS60186597A JP25931884A JP25931884A JPS60186597A JP S60186597 A JPS60186597 A JP S60186597A JP 25931884 A JP25931884 A JP 25931884A JP 25931884 A JP25931884 A JP 25931884A JP S60186597 A JPS60186597 A JP S60186597A
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- Japan
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- parts
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- aqueous solution
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- Pending
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10L—FUELS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; NATURAL GAS; SYNTHETIC NATURAL GAS OBTAINED BY PROCESSES NOT COVERED BY SUBCLASSES C10G, C10K; LIQUEFIED PETROLEUM GAS; ADDING MATERIALS TO FUELS OR FIRES TO REDUCE SMOKE OR UNDESIRABLE DEPOSITS OR TO FACILITATE SOOT REMOVAL; FIRELIGHTERS
- C10L10/00—Use of additives to fuels or fires for particular purposes
- C10L10/02—Use of additives to fuels or fires for particular purposes for reducing smoke development
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B1/00—Engines characterised by fuel-air mixture compression
- F02B1/02—Engines characterised by fuel-air mixture compression with positive ignition
- F02B1/04—Engines characterised by fuel-air mixture compression with positive ignition with fuel-air mixture admission into cylinder
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は工業用加熱炉、ボイラ、ディーゼルエンジン、
ガソリンエンジン、その他の燃焼装置において、燃料の
燃焼によって発生する排気ガスに含、°有する成分のう
ち、特に窒素酸化物を処理する有害成分の抑制方法に関
するものである。
ガソリンエンジン、その他の燃焼装置において、燃料の
燃焼によって発生する排気ガスに含、°有する成分のう
ち、特に窒素酸化物を処理する有害成分の抑制方法に関
するものである。
周知のように炭化水素系燃料を燃焼すると、燃料の種類
や成分或いは燃焼条件によって異なるが、窒素酸化物、
硫黄酸化物、煤煙などの公害源が発生する。例えば重油
等の残渣油で硫黄成分が含有する燃料を燃焼すると上記
各公害源が発生し、例えばガソリンや灯油等の軟質燃料
で硫黄成分の含有しない燃料を適正条件で燃焼すると硫
黄酸化物と煤煙の発生を抑制できるが、窒素酸化物が発
生する。
や成分或いは燃焼条件によって異なるが、窒素酸化物、
硫黄酸化物、煤煙などの公害源が発生する。例えば重油
等の残渣油で硫黄成分が含有する燃料を燃焼すると上記
各公害源が発生し、例えばガソリンや灯油等の軟質燃料
で硫黄成分の含有しない燃料を適正条件で燃焼すると硫
黄酸化物と煤煙の発生を抑制できるが、窒素酸化物が発
生する。
これらの公害源の発生は燃焼に際して同一の発生状態を
示すものではない。即ち硫黄酸化物は燃料の硫黄成分含
有量、燃焼時の空気量に関係し、硫黄成分の含有量と空
気量が増える程発生量も増大する。一方、窒素酸化物は
燃料に窒素化合物が存在すると含有量に比例し、て増大
す −る。しかし窒素化合物を含まない燃料を燃焼した
としても燃焼条件によって空気中の窒素と酸素とが反応
するので発生し、発生量は空気量が増大する程、及び火
炎温度が高くなる程多くなる。
示すものではない。即ち硫黄酸化物は燃料の硫黄成分含
有量、燃焼時の空気量に関係し、硫黄成分の含有量と空
気量が増える程発生量も増大する。一方、窒素酸化物は
燃料に窒素化合物が存在すると含有量に比例し、て増大
す −る。しかし窒素化合物を含まない燃料を燃焼した
としても燃焼条件によって空気中の窒素と酸素とが反応
するので発生し、発生量は空気量が増大する程、及び火
炎温度が高くなる程多くなる。
これらの公害源のうち、防止策が重要視されながら適当
な経済的処理法が見い出されないのがＮＯｒ＋といわれ
ている窒素酸化物の抑制方法である。
な経済的処理法が見い出されないのがＮＯｒ＋といわれ
ている窒素酸化物の抑制方法である。
従来からの燃焼による窒素酸化物の抑制法には大別する
と二種に分類できる。
と二種に分類できる。
その−としては生成した窒素酸化物を何等かの方法で除
去したり無害化させる第１方法で、他の−としては燃焼
時に窒素酸化物の生成をできるだけ抑制する第２方法で
ある。
去したり無害化させる第１方法で、他の−としては燃焼
時に窒素酸化物の生成をできるだけ抑制する第２方法で
ある。
上記した第１方法としては一般に排煙脱硝法として知ら
れており、乾式方法と湿式方法とに区別される。
れており、乾式方法と湿式方法とに区別される。
乾式方法の代表例としては接触還元法といわれているも
ので、アンモニア、硫化水素を還元剤として用いて排ガ
ス中のＮ０ｙａを選択的に無害なＮ２に還元するもので
ある。一方、湿式方法の代表例としては多種の吸収剤を
含有する吸収液に排ガスを通過させ、ＮＯｅを洗浄吸収
して除去するのである。いずれの方法も比較的良好に窒
素酸化物を抑制できるが、非常に大乏４な欠点が有る。
ので、アンモニア、硫化水素を還元剤として用いて排ガ
ス中のＮ０ｙａを選択的に無害なＮ２に還元するもので
ある。一方、湿式方法の代表例としては多種の吸収剤を
含有する吸収液に排ガスを通過させ、ＮＯｅを洗浄吸収
して除去するのである。いずれの方法も比較的良好に窒
素酸化物を抑制できるが、非常に大乏４な欠点が有る。
それはいずれの方法であっても脱硝装置や付属装置の設
置に著しい制限を受け、ご ような燃焼装置にでも適応
できるものではない。
置に著しい制限を受け、ご ような燃焼装置にでも適応
できるものではない。
また、還元剤や吸収液の交換、その他の維持哲理に大き
な手間と、膨大なる費用を要する。
な手間と、膨大なる費用を要する。
又、前記した第２方法は実質的に燃焼法の改良であって
、その例としては （１）低ＮＯｚバーナによる燃焼法 （２）排ガスを再循環させ、二段燃焼による方法（３）
水や低級アルコールなどを燃料に乳化させた乳化燃料の
燃焼による方法 などが提案されている。
、その例としては （１）低ＮＯｚバーナによる燃焼法 （２）排ガスを再循環させ、二段燃焼による方法（３）
水や低級アルコールなどを燃料に乳化させた乳化燃料の
燃焼による方法 などが提案されている。
しかしいずれの方法も各々技術的に未解決であったり、
或いは設備費が高価になるなど゛多くの問題を含み、実
用性として遠いものである。
或いは設備費が高価になるなど゛多くの問題を含み、実
用性として遠いものである。
本発明は燃料の燃焼に際して発生する公害源、特に窒素
酸化物の生成を抑制するものであって、現在稼動中であ
る工業用加熱炉、ボイラ、ディーゼルエンジン、ガソリ
ンエンジンなどの燃焼装置に付属装置などとして別の装
置を付設したり燃焼装置の内部構造を変えることなく適
用することができ、しかも安価に、簡単に窒素酸化物の
生成を抑制するのである。
酸化物の生成を抑制するものであって、現在稼動中であ
る工業用加熱炉、ボイラ、ディーゼルエンジン、ガソリ
ンエンジンなどの燃焼装置に付属装置などとして別の装
置を付設したり燃焼装置の内部構造を変えることなく適
用することができ、しかも安価に、簡単に窒素酸化物の
生成を抑制するのである。
本発明は金属化合物の水溶液を燃料に混入させて燃焼し
たり、或いは燃料とは別にして直接燃焼装置に投入し、
燃料とともに燃焼させるのである。したがって本発明に
よれば、燃焼後における有害物質の発生を抑制できるば
かりでなく、燃焼効率を著しく高めることもできるので
ある。
たり、或いは燃料とは別にして直接燃焼装置に投入し、
燃料とともに燃焼させるのである。したがって本発明に
よれば、燃焼後における有害物質の発生を抑制できるば
かりでなく、燃焼効率を著しく高めることもできるので
ある。
本発明で使用できる金属化合物としてはリチウム、ナト
リウム、マグネシウム、銅、アルミニウム、シリコン、
カリウム、カルシウム、チタン、マンガン、鉄、コバル
ト、ニッケル等の電気陰性度が２１以下であり、しかも
原子番号が３０以下のものである。
リウム、マグネシウム、銅、アルミニウム、シリコン、
カリウム、カルシウム、チタン、マンガン、鉄、コバル
ト、ニッケル等の電気陰性度が２１以下であり、しかも
原子番号が３０以下のものである。
そしてこれら例としては、酢酸ナトリウム、酢酸カリウ
ム、酢酸カルシウム、酢酸マグネシウム、酢酸リチウム
、酢酸マンガン、酢酸ニッケル、酢酸コバルト、酢酸鉄
、酢酸銅などの水溶性酢酸塩、更には塩化す） ＩＪウ
ム、塩化カリウム、塩化リチウム、塩化カルシウム、塩
化アルミニウム、塩化コバルト、［化マンガン、塩化鉄
、塩化ニッケル、塩化マグネシウム、塩化銅などの塩化
物や、硫酸す） ＩＪウム、硫酸カリウム、硫酸リチウ
ム、硫酸マグネシウム、硫酸銅、硫酸アルミニウム、硫
酸コバルト、硫酸マンガン、硫酸鉄、硫酸ニッケル等の
硫酸塩も使用することができる。
ム、酢酸カルシウム、酢酸マグネシウム、酢酸リチウム
、酢酸マンガン、酢酸ニッケル、酢酸コバルト、酢酸鉄
、酢酸銅などの水溶性酢酸塩、更には塩化す） ＩＪウ
ム、塩化カリウム、塩化リチウム、塩化カルシウム、塩
化アルミニウム、塩化コバルト、［化マンガン、塩化鉄
、塩化ニッケル、塩化マグネシウム、塩化銅などの塩化
物や、硫酸す） ＩＪウム、硫酸カリウム、硫酸リチウ
ム、硫酸マグネシウム、硫酸銅、硫酸アルミニウム、硫
酸コバルト、硫酸マンガン、硫酸鉄、硫酸ニッケル等の
硫酸塩も使用することができる。
本発明で使用される金属化合物は、上記した各側で示す
ように酸素との結合力が強いものであればよい。そして
酸素との反応を考慮すると、原子番号の大きい金属元素
は原子番号の小さい金属元素に較べて、原子量が相対的
に大きいので同一重量であれば燃焼室の内部において反
応する酸素の量が少くなる。また原子番号の大きい金属
゛元素は存在量が少なくて高価格のものが多いので、経
済的にも使用し難い。更には原子番号の大きい金属元素
は、同族の元素であれば原子番号の小さい金属元素より
反応性が小さい。
ように酸素との結合力が強いものであればよい。そして
酸素との反応を考慮すると、原子番号の大きい金属元素
は原子番号の小さい金属元素に較べて、原子量が相対的
に大きいので同一重量であれば燃焼室の内部において反
応する酸素の量が少くなる。また原子番号の大きい金属
゛元素は存在量が少なくて高価格のものが多いので、経
済的にも使用し難い。更には原子番号の大きい金属元素
は、同族の元素であれば原子番号の小さい金属元素より
反応性が小さい。
以上の各理由により、本発明で使用される金属元素とし
ては比較的安価で多量に産し、しかも燃焼室内において
単位重量当りの反応酸素量が多い原子番号３０以下のも
のが有効である。
ては比較的安価で多量に産し、しかも燃焼室内において
単位重量当りの反応酸素量が多い原子番号３０以下のも
のが有効である。
又、金属元素の電気陰性度を２１以下としたのは次の様
な理由による。即ち酸素の電気陰性度が３．５であり、
高温において原子状酸素と充分に反応し得る電気陰性度
は、酸素の電気陰性度（３，５）から最も電気陰性度の
小さいフランシウムの０．７の値を減算し、その値の半
分値に０７を加えた値（２１）が最も適切だからである
。この値以上の電気陰性度の金属元素は原子状酸素と反
応性が弱くなる。また電気陰性度が２１以下の金属元素
は一般に酸素とイオン結合するので、燃焼室内の火炎中
において酸化されやすい。しかし電気陰性度が２１以上
の金属元素は一般に犠素と共有結合するため、上記した
作用を生じない。
な理由による。即ち酸素の電気陰性度が３．５であり、
高温において原子状酸素と充分に反応し得る電気陰性度
は、酸素の電気陰性度（３，５）から最も電気陰性度の
小さいフランシウムの０．７の値を減算し、その値の半
分値に０７を加えた値（２１）が最も適切だからである
。この値以上の電気陰性度の金属元素は原子状酸素と反
応性が弱くなる。また電気陰性度が２１以下の金属元素
は一般に酸素とイオン結合するので、燃焼室内の火炎中
において酸化されやすい。しかし電気陰性度が２１以上
の金属元素は一般に犠素と共有結合するため、上記した
作用を生じない。
したがって本発明に使用する金属元素は電気陰性度が２
１以下のものが最も効果が高い。
１以下のものが最も効果が高い。
本発明の金属化合物の水溶性の無機塩は、無機塩の高濃
度水溶液を直接火炎に供給したり、或いは界面活性剤を
使用して燃料配管から供給しながら燃料に乳化させ、エ
マルジョンとして燃焼装置に供給してもよい。
度水溶液を直接火炎に供給したり、或いは界面活性剤を
使用して燃料配管から供給しながら燃料に乳化させ、エ
マルジョンとして燃焼装置に供給してもよい。
水溶性金属塩と共に使用される界面活性剤を例示すると
、アニオン界面活性剤と［７てアルキルアリルスルフォ
ン酸塩、オレイン酸ナトリウムのような脂肪酸ナトリウ
ム石けん、ジアルキルスルフオサクシネートなどが有効
であり、非イオン界面活性剤としてはポリオキシエチレ
ンアルキルフェノールエーテル、ポリオキシエチレンア
ルキルエーテル、ポリオキシエチレン脂肪酸エステル、
ポリオキシエチレンソルビタン脂肪酸エステル、ポリオ
キシエチレンアル°キルリン酸エステル塩などがあり、
これ等の併用などもより効果的である。
、アニオン界面活性剤と［７てアルキルアリルスルフォ
ン酸塩、オレイン酸ナトリウムのような脂肪酸ナトリウ
ム石けん、ジアルキルスルフオサクシネートなどが有効
であり、非イオン界面活性剤としてはポリオキシエチレ
ンアルキルフェノールエーテル、ポリオキシエチレンア
ルキルエーテル、ポリオキシエチレン脂肪酸エステル、
ポリオキシエチレンソルビタン脂肪酸エステル、ポリオ
キシエチレンアル°キルリン酸エステル塩などがあり、
これ等の併用などもより効果的である。
特に、水に溶解しているので火炎中に添加されると水は
完全に蒸気となり、含有されていた水溶性塩は超微細粒
子となって火炎中に存在し、上記反応が非常に効率的に
行われる。また燃焼火炎中で微細粒子は一部が熱分解を
生じ、熱分解によって金属の生成する無機化合物が微細
粒子と同様の作用をもたらせるので窒素酸化物の生成を
抑制するのである。
完全に蒸気となり、含有されていた水溶性塩は超微細粒
子となって火炎中に存在し、上記反応が非常に効率的に
行われる。また燃焼火炎中で微細粒子は一部が熱分解を
生じ、熱分解によって金属の生成する無機化合物が微細
粒子と同様の作用をもたらせるので窒素酸化物の生成を
抑制するのである。
更に添加された微細粒子と活性酸素との酸化物は触媒作
用により燃焼を促進して煤煙の発生を抑制するとともに
、火炎中に微細な固体として存在するので火炎の輻射能
を向上させ、燃焼効率を高めるものである。
用により燃焼を促進して煤煙の発生を抑制するとともに
、火炎中に微細な固体として存在するので火炎の輻射能
を向上させ、燃焼効率を高めるものである。
したがって本発明によれば排ガス中に含有する窒素酸化
物を著しく軽減することができ、しかも技術的、経済的
に容易に実施することができて効果の高いものとなる。
物を著しく軽減することができ、しかも技術的、経済的
に容易に実施することができて効果の高いものとなる。
以下に本発明の実施例を記載する。
実施例１
（Ａ） 塩化マグネシウム３０部、オレイン酸す′トリ
ウム５部を水道水３５部に溶解させ、均一な水溶液とし
た。
ウム５部を水道水３５部に溶解させ、均一な水溶液とし
た。
（Ｂ） 酢酸鉄を１０重量５７部、酢酸す） ＩＪウム
を１０重量部、酢酸カルシウムを１０重量部、水道水を
５８重量部、イソプロピルアルコールを７重量部、ポリ
オキシエチレンノニルフェノールエーテル（ＨＬＢ １
４ ）を５重量部にして混合攪拌し、均一な水溶液とし
た。
を１０重量部、酢酸カルシウムを１０重量部、水道水を
５８重量部、イソプロピルアルコールを７重量部、ポリ
オキシエチレンノニルフェノールエーテル（ＨＬＢ １
４ ）を５重量部にして混合攪拌し、均一な水溶液とし
た。
（０）＠化マグネシウム７重量部、酢酸２１重量部、水
６７重量部を加え混合攪拌反応させ、酢酸マグネシウム
水溶液を作成しこれにジェタノールアミン３重量部、ポ
リオキシエチレンノちルフェノールエーテル（ＨＬＢ
１３ ） ２重量部を加え均一な水溶−を得る。
６７重量部を加え混合攪拌反応させ、酢酸マグネシウム
水溶液を作成しこれにジェタノールアミン３重量部、ポ
リオキシエチレンノちルフェノールエーテル（ＨＬＢ
１３ ） ２重量部を加え均一な水溶−を得る。
上記した各（（転）ｌ （Ｂ） 、 （０）をプランジ
ャーポンプによって燃料の１０００分の１の割合でボイ
ラの燃料配管に強制的に混入し、燃料とともにボイラの
火炎中に噴射させ、ボイラのエアーヒー′夕出口で発生
する窒素酸化物、ＳＯ，、煤塵の量を測定し、エコノマ
イザ−出口でＳＯ８の量を測定して無添加の場合と比較
した。その結果は下記の様である。なお実施例１，２．
３において測定値は全てｐｐｍである。
ャーポンプによって燃料の１０００分の１の割合でボイ
ラの燃料配管に強制的に混入し、燃料とともにボイラの
火炎中に噴射させ、ボイラのエアーヒー′夕出口で発生
する窒素酸化物、ＳＯ，、煤塵の量を測定し、エコノマ
イザ−出口でＳＯ８の量を測定して無添加の場合と比較
した。その結果は下記の様である。なお実施例１，２．
３において測定値は全てｐｐｍである。
測定結果は（Ａ）、 （Ｂ） ＋ （ｏ）を各々２回測
定したときの平均値で、抑制率は下記の式によってめた
。
定したときの平均値で、抑制率は下記の式によってめた
。
なお使用したボイラは三菱ＯＦｉ自然循環型で、最大連
続蒸気量が３５０ ＶＨ，最大使用圧力がｔ ２５ Ｋ
ｇ／ｄｉ、最大使用温度が５４０℃、燃料使用量が２１
．３ Ｋｆ／Ｈである。
続蒸気量が３５０ ＶＨ，最大使用圧力がｔ ２５ Ｋ
ｇ／ｄｉ、最大使用温度が５４０℃、燃料使用量が２１
．３ Ｋｆ／Ｈである。
実施例２
（（転）酢酸カルシウム１０重量部、酢酸マグネシウム
１０重量部、ホリオキシエチレンノニルフェノールエー
テル（ＨＬＢ ９．０ ） ３重量部、ドデシルベンゼ
ンスルフオン酸ナトリウム２重量部、水５０部を混合攪
拌し、均一な溶液を作成した。
１０重量部、ホリオキシエチレンノニルフェノールエー
テル（ＨＬＢ ９．０ ） ３重量部、ドデシルベンゼ
ンスルフオン酸ナトリウム２重量部、水５０部を混合攪
拌し、均一な溶液を作成した。
次に、Ａ重油〔日本石油■製〕１００重量部を攪拌させ
ながら上記水溶液を３０分間で添加、攪拌させて成句型
エマルジョンを作成した。
ながら上記水溶液を３０分間で添加、攪拌させて成句型
エマルジョンを作成した。
（Ｂ） 塩化マグネシウム２０重量部、ポリオキシエチ
レンオレイルエーテル（ＨＬＢ ｓ、ｏ ） ３重量部
、ポリオキシエチレンアルキルリン酸エステルナ） Ｉ
Ｊウム塩塩型重量部水２５重量部を混合攪拌して均一な
溶液を作成した。この水溶液と３重泊〔日本石油■製〕
をディスパーで２０分間攪拌させ、馳エマルジョンを作
成した。
レンオレイルエーテル（ＨＬＢ ｓ、ｏ ） ３重量部
、ポリオキシエチレンアルキルリン酸エステルナ） Ｉ
Ｊウム塩塩型重量部水２５重量部を混合攪拌して均一な
溶液を作成した。この水溶液と３重泊〔日本石油■製〕
をディスパーで２０分間攪拌させ、馳エマルジョンを作
成した。
上記した（Ａ） 、 （Ｂｌの各溶液をボイラ燃料の配
管途中のサービスタンクに、０重泊に対して２０００分
の１の容量率で添加して０重泊に溶解させ、微細粒子を
均一に分散させた０重泊の燃焼における窒素酸化物、Ｓ
Ｏ，、煤塵の発生量をボイラのエアーヒータ出口で、Ｓ
Ｏ，の発生量をエコノマイザ−出口で測定し、無添加の
場合と比較した。その結果は下記の様である。
管途中のサービスタンクに、０重泊に対して２０００分
の１の容量率で添加して０重泊に溶解させ、微細粒子を
均一に分散させた０重泊の燃焼における窒素酸化物、Ｓ
Ｏ，、煤塵の発生量をボイラのエアーヒータ出口で、Ｓ
Ｏ，の発生量をエコノマイザ−出口で測定し、無添加の
場合と比較した。その結果は下記の様である。
測定結果は（Ａ） 、 （Ｂ）を各々２回測定したとき
の平均値で、抑制率は実施例１と同様である。
の平均値で、抑制率は実施例１と同様である。
なおボイラは三菱ＯＦｔ単胴放射型で、最大連続蒸発量
が２６０Ｔ／）ｌ、最大使用圧力が１２０ Ｋｆｌｃｌ
、最高使用温度が５４１℃、通風方式が加圧型、エコノ
マイザ−型式がヒレ付鋼管ループ型、エアーヒータ型式
がユングストローム型である。
が２６０Ｔ／）ｌ、最大使用圧力が１２０ Ｋｆｌｃｌ
、最高使用温度が５４１℃、通風方式が加圧型、エコノ
マイザ−型式がヒレ付鋼管ループ型、エアーヒータ型式
がユングストローム型である。
実施例３
囚 酢酸鉄（Ｆｇ （０１ｋｌＢＯ１’）＠ ・４ｎ、
ｏ ） １５重量部、硫酸鉄（Ｆｅ２Ｏ２・７ＨｔＯ）
ｔ５重量部、塩化コバルト（０ｏ０４ ＠ ６Ｈ，Ｏ
） ｔｏ重量部、水道水６０重量部を混合し、均一に溶
解して水溶液とした。
ｏ ） １５重量部、硫酸鉄（Ｆｅ２Ｏ２・７ＨｔＯ）
ｔ５重量部、塩化コバルト（０ｏ０４ ＠ ６Ｈ，Ｏ
） ｔｏ重量部、水道水６０重量部を混合し、均一に溶
解して水溶液とした。
上記した（Ａ）を燃料配管とは別の注入口からボイラ（
蒸発量１５ Ｔ／Ｈ）に吹き込み、窒素酸化物、ＳＯ！
、煤塵の発生量をエアーヒータ出口で測定し、ＳＯ８の
発生量をエコノマイザ−出口で測定し、無添加の場合と
比較した。
蒸発量１５ Ｔ／Ｈ）に吹き込み、窒素酸化物、ＳＯ！
、煤塵の発生量をエアーヒータ出口で測定し、ＳＯ８の
発生量をエコノマイザ−出口で測定し、無添加の場合と
比較した。
なおボイラへの注入量は２ ｔ／ｋｌである。
Claims (3)
- （１） リチウム、ナトリウム、カルシウム、カリウム
、チタン、マグネシウム、銅、アルミニウム、シリコン
、マンガン、鉄、コバルト、ニッケルで表わされる電気
陰性度が２０以下で、原子番号が３０以下の金属の水溶
性塩を水に稀釈させ、燃料とともに燃焼させるようにし
たことを特徴とする有害成分の抑制方法。 - （２）水溶液は燃料に添加混合する特許請求の範囲第（
１）項記載の有害成分の抑制方法。 - （３）水溶液は界面活性剤により燃料に乳化させる特許
請求の範囲第（２）項記載の有害成分の抑制方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25931884A JPS60186597A (ja) | 1984-12-10 | 1984-12-10 | 有害成分の抑制方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25931884A JPS60186597A (ja) | 1984-12-10 | 1984-12-10 | 有害成分の抑制方法 |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP51118462A Division JPS5828319B2 (ja) | 1976-10-03 | 1976-10-03 | 有害成分の抑制方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60186597A true JPS60186597A (ja) | 1985-09-24 |
Family
ID=17332411
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25931884A Pending JPS60186597A (ja) | 1984-12-10 | 1984-12-10 | 有害成分の抑制方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60186597A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63268796A (ja) * | 1987-04-27 | 1988-11-07 | Nippon Mining Co Ltd | コ−ク状炭化水素物質の燃焼用助燃剤 |
| GB2438262A (en) * | 2006-05-13 | 2007-11-21 | John William Carson | Reagent for surface calcination of minerals and ashes |
| CN107189801A (zh) * | 2017-06-09 | 2017-09-22 | 太原理工大学 | 一种洁净焦炭生产和使用过程中脱硝的方法 |
-
1984
- 1984-12-10 JP JP25931884A patent/JPS60186597A/ja active Pending
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