JPS60181224A - ステンレス鋼の焼鈍方法 - Google Patents
ステンレス鋼の焼鈍方法Info
- Publication number
- JPS60181224A JPS60181224A JP3649884A JP3649884A JPS60181224A JP S60181224 A JPS60181224 A JP S60181224A JP 3649884 A JP3649884 A JP 3649884A JP 3649884 A JP3649884 A JP 3649884A JP S60181224 A JPS60181224 A JP S60181224A
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- JP
- Japan
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- stainless steel
- gaseous atmosphere
- cooling chamber
- chamber
- gas
- Prior art date
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/74—Methods of treatment in inert gas, controlled atmosphere, vacuum or pulverulent material
- C21D1/76—Adjusting the composition of the atmosphere
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/002—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、ステンレス鋼の焼鈍方法に関するものであ
る。
る。
クロムを１０％以上も含むようなオースティナイト糸ス
テンレス鋼に対して、引抜き２曲げ、鍛圧のような加工
工程を加えると、上記ステンレス鋼が硬化して内部応力
が発生するとともに組織内部にクロム炭化物やシグマ相
が生成する。したがって、これをオースティナイト素地
に固溶させ、加工組織を軟化させるために、一般に、１
０００ 〜１１５０′Ｃで焼鈍して製品化することが行
われている。クロムは、極めて酸化しやすい元素である
ため、焼鈍作業はこれを最小限に押さえるような雰囲気
下で行われる。クロムの酸化が進むと、ステンレス鋼が
黒色や黄味を帯びるようになって光輝製が悪化し、商品
価値が失われるのである。通常、上記の雰囲気としては
、純水素ガスやアンモニア分解ガスなど、強力な還元ガ
スであるＨ２を高濃度に含む雰囲気ガスが使用されてい
る。酸化・（２） 還元電位によれば、クロムは１０００〜１１５０℃の焼
鈍温度領域では、Ｈ２を含む通常の雰囲気下において充
分還元範囲にあるが、略９００℃以下の温度では逆に酸
化範囲に転する。したがって、一般には、焼鈍温度から
急速に冷却することによって、酸化温度領域に滞留する
時間を最小限に押さえ、酸化を抑制する方法が採られて
いる。このような急速冷却はクロム炭化物や窒化物の析
出を押さえて耐食感度の増大を防くうえからも必要とさ
れている。この具体例について説明すると、最も代表的
なオースティナイト系ステンレス鋼である３００系鋼種
に属するような、管、線材、各種パーツ類等比較的小物
の連続焼鈍は一般に第１図に示すような炉を用いて行わ
れている。第１図において、■は加熱室、２はそれに隣
接する冷却室、３は小物製品４搬送用のへルトコンベヤ
、５は冷却室２の外周部に設けられている水冷ジャケッ
ト、６はアンモニア分解炉、７はアンモニア分解ガス用
パイプ、８ば冷却室２に設けられたアンモニア分解ガス
吹込管である。すなわち、上記小物製品４は（３） ヘルドコンベヤ３により連続的に加熱室１に送り込まれ
て加熱され、続いて冷却室２に送り込まれてアンモニア
分解ガスの作用により急速に冷却される。
テンレス鋼に対して、引抜き２曲げ、鍛圧のような加工
工程を加えると、上記ステンレス鋼が硬化して内部応力
が発生するとともに組織内部にクロム炭化物やシグマ相
が生成する。したがって、これをオースティナイト素地
に固溶させ、加工組織を軟化させるために、一般に、１
０００ 〜１１５０′Ｃで焼鈍して製品化することが行
われている。クロムは、極めて酸化しやすい元素である
ため、焼鈍作業はこれを最小限に押さえるような雰囲気
下で行われる。クロムの酸化が進むと、ステンレス鋼が
黒色や黄味を帯びるようになって光輝製が悪化し、商品
価値が失われるのである。通常、上記の雰囲気としては
、純水素ガスやアンモニア分解ガスなど、強力な還元ガ
スであるＨ２を高濃度に含む雰囲気ガスが使用されてい
る。酸化・（２） 還元電位によれば、クロムは１０００〜１１５０℃の焼
鈍温度領域では、Ｈ２を含む通常の雰囲気下において充
分還元範囲にあるが、略９００℃以下の温度では逆に酸
化範囲に転する。したがって、一般には、焼鈍温度から
急速に冷却することによって、酸化温度領域に滞留する
時間を最小限に押さえ、酸化を抑制する方法が採られて
いる。このような急速冷却はクロム炭化物や窒化物の析
出を押さえて耐食感度の増大を防くうえからも必要とさ
れている。この具体例について説明すると、最も代表的
なオースティナイト系ステンレス鋼である３００系鋼種
に属するような、管、線材、各種パーツ類等比較的小物
の連続焼鈍は一般に第１図に示すような炉を用いて行わ
れている。第１図において、■は加熱室、２はそれに隣
接する冷却室、３は小物製品４搬送用のへルトコンベヤ
、５は冷却室２の外周部に設けられている水冷ジャケッ
ト、６はアンモニア分解炉、７はアンモニア分解ガス用
パイプ、８ば冷却室２に設けられたアンモニア分解ガス
吹込管である。すなわち、上記小物製品４は（３） ヘルドコンベヤ３により連続的に加熱室１に送り込まれ
て加熱され、続いて冷却室２に送り込まれてアンモニア
分解ガスの作用により急速に冷却される。
ところで、上記アンモニア分解ガスは、Ｎ２７５％、Ｎ
２２５％（Ｖｏ１％、以下同じ）の組成を有し簡易に還
元性雰囲気を形成しうるものであるが、アンモニヤ公害
の問題や分解炉を必要とするためコストが高いという難
点を有している。そこで、最近は、分解ガスを深冷分離
方式によるＮ２ガスで希釈したり、もしくは吸着方式で
得られた安価なＮ２ガスをＨ２と混合したりして、Ｉ（
２４度を大幅に下げたＮ２ベースの雰囲気ガスをつくり
、これを使用することが行われている。このように■１
□濃度を大幅に下げることにより （但し、Ｈ２ａ度は
焼鈍温度において還元性を保つうえで必要な量には設定
されている）、雰囲気ガスのコストの低減は実現できる
。しかしながら、この雰囲気ガスは、Ｎ２に比べて約７
倍の熱伝導度を有するＩ■２の濃度が小さいため、伝熱
性能が低くな（４） つており、ステンレス鋼焼鈍品を急速に冷却しえない。
２２５％（Ｖｏ１％、以下同じ）の組成を有し簡易に還
元性雰囲気を形成しうるものであるが、アンモニヤ公害
の問題や分解炉を必要とするためコストが高いという難
点を有している。そこで、最近は、分解ガスを深冷分離
方式によるＮ２ガスで希釈したり、もしくは吸着方式で
得られた安価なＮ２ガスをＨ２と混合したりして、Ｉ（
２４度を大幅に下げたＮ２ベースの雰囲気ガスをつくり
、これを使用することが行われている。このように■１
□濃度を大幅に下げることにより （但し、Ｈ２ａ度は
焼鈍温度において還元性を保つうえで必要な量には設定
されている）、雰囲気ガスのコストの低減は実現できる
。しかしながら、この雰囲気ガスは、Ｎ２に比べて約７
倍の熱伝導度を有するＩ■２の濃度が小さいため、伝熱
性能が低くな（４） つており、ステンレス鋼焼鈍品を急速に冷却しえない。
そのため、ステンレス鋼中のクロムが酸化温度領域に長
く滞留することとなり、ステンレス鋼製品の光輝度が悪
くなって商品価値の低下を生じる等の問題が発生する。
く滞留することとなり、ステンレス鋼製品の光輝度が悪
くなって商品価値の低下を生じる等の問題が発生する。
このような問題を解決するために処理速度を遅くするこ
と等がなされているが、充分な効果が得られていないの
が実情である。
と等がなされているが、充分な効果が得られていないの
が実情である。
この発明者は、このような問題を解決するため、雰囲気
ガスの吹込方法、その吹込圧力等について一連の研究を
重ねた。その結果、雰囲気ガスを、これまでのように単
に冷却室に送り込むというのではなく、先端に絞り部を
有するノズルを用い、絞りを利かして冷却室に噴射しス
テンレス鋼に直接吹付けるようにすることが有効である
ことを発見した。そして、さらに研究を重ねた結果、ノ
ズルからの雰囲気ガスの噴射を０．５ｋｇ／ｃｎ＋Ｇ以
−にの圧力で行うと一層優れた効果が得られるようにな
ることを見いだし、この発明を完成した。
ガスの吹込方法、その吹込圧力等について一連の研究を
重ねた。その結果、雰囲気ガスを、これまでのように単
に冷却室に送り込むというのではなく、先端に絞り部を
有するノズルを用い、絞りを利かして冷却室に噴射しス
テンレス鋼に直接吹付けるようにすることが有効である
ことを発見した。そして、さらに研究を重ねた結果、ノ
ズルからの雰囲気ガスの噴射を０．５ｋｇ／ｃｎ＋Ｇ以
−にの圧力で行うと一層優れた効果が得られるようにな
ることを見いだし、この発明を完成した。
すなわち、この発明は、加熱室およびこれに隣（５）
接する冷却室を備えた連続焼鈍炉を準備し、ステンレス
鋼をこの連続焼鈍炉の加熱室に連続的に送り込んで焼鈍
し、続いて冷却室に入れ、水素を含む雰囲気ガスを冷却
室に送入して冷却を行うステンレス鋼の焼鈍方法であっ
て、先端に絞り部を有するノズルを用い、上記雰囲気ガ
スを、圧力０．５ｋｇ ／ ｃＪ ０以上の高圧で絞り
を利かして噴射しステンレス鋼に直接吹付けるようにし
たことを特徴とするステンレス鋼の焼鈍方法をその要旨
とするものである。
鋼をこの連続焼鈍炉の加熱室に連続的に送り込んで焼鈍
し、続いて冷却室に入れ、水素を含む雰囲気ガスを冷却
室に送入して冷却を行うステンレス鋼の焼鈍方法であっ
て、先端に絞り部を有するノズルを用い、上記雰囲気ガ
スを、圧力０．５ｋｇ ／ ｃＪ ０以上の高圧で絞り
を利かして噴射しステンレス鋼に直接吹付けるようにし
たことを特徴とするステンレス鋼の焼鈍方法をその要旨
とするものである。
つぎに、この発明の詳細な説明する。
この発明は、冷却室の雰囲気ガスを、上記のように先端
に絞り部を有するノズルを用い、絞りを利かして冷却室
内に噴射してステンレス鋼に直接吹付けるものである。
に絞り部を有するノズルを用い、絞りを利かして冷却室
内に噴射してステンレス鋼に直接吹付けるものである。
このようにすると、これまでのように単に雰囲気ガスを
殆ど無圧で送り込むような場合と異なり、雰囲気ガスが
絞られた状態でステンレス鋼を高圧高速で直撃するよう
になるため、極めて大きな伝熱効果が得られるようにな
り、かつそれに加えてその直撃による強制対流伝（６） 熱効果も得られるようになる。しかも、吹込部での雰囲
気ガスの運動量が増大して雰囲気ガスと冷却室の壁面（
通常水冷ジャケットにより冷やされている）との間の熱
交換が促進されるようになり、この効果と上記の効果と
が相乗的に作用し全体の伝熱量が飛躍的に向上するよう
になる。特に、このような効果は、雰囲気ガスを圧力０
．５ ｋｇ ／ ｃｎ！Ｇ以上の高圧で噴射することに
より最大限に発揮されるようになる。すなわち、雰囲気
ガスをこのように圧力０．５ ｋｇ ／ ｃ＋Ｊ Ｇ以
上の高圧で噴射すると、ガスの速度が亜音速以上（圧力
的０．９ｋｇ／ｃｆＧで音速）となるため全体の伝熱量
の大幅な向上が実現されるようになるものと考えられる
。その結果、Ｈ２濃度を大幅に下げたＮ２ベースの雰囲
気ガス（例えばＮ２２５％、Ｎ２７５％の組成）を用い
、処理速度を下げる等の措置をとることなく、ステンレ
ス鋼の焼鈍を、商品価値の低下を招くことなく極めて良
好に行いうるようになる。
殆ど無圧で送り込むような場合と異なり、雰囲気ガスが
絞られた状態でステンレス鋼を高圧高速で直撃するよう
になるため、極めて大きな伝熱効果が得られるようにな
り、かつそれに加えてその直撃による強制対流伝（６） 熱効果も得られるようになる。しかも、吹込部での雰囲
気ガスの運動量が増大して雰囲気ガスと冷却室の壁面（
通常水冷ジャケットにより冷やされている）との間の熱
交換が促進されるようになり、この効果と上記の効果と
が相乗的に作用し全体の伝熱量が飛躍的に向上するよう
になる。特に、このような効果は、雰囲気ガスを圧力０
．５ ｋｇ ／ ｃｎ！Ｇ以上の高圧で噴射することに
より最大限に発揮されるようになる。すなわち、雰囲気
ガスをこのように圧力０．５ ｋｇ ／ ｃ＋Ｊ Ｇ以
上の高圧で噴射すると、ガスの速度が亜音速以上（圧力
的０．９ｋｇ／ｃｆＧで音速）となるため全体の伝熱量
の大幅な向上が実現されるようになるものと考えられる
。その結果、Ｈ２濃度を大幅に下げたＮ２ベースの雰囲
気ガス（例えばＮ２２５％、Ｎ２７５％の組成）を用い
、処理速度を下げる等の措置をとることなく、ステンレ
ス鋼の焼鈍を、商品価値の低下を招くことなく極めて良
好に行いうるようになる。
つぎに、実施例について説明する。
第２図はこの発明の一実施例の構成図である。
（７）
図において、９は内部に多数のＮ２ガスボンへ２４を収
容するＨ２供給装置、１０ばその供給パイプ、１１は液
化Ｎ２タンク、１２はその蒸発器、１３は気化した液化
Ｎ２を送るＮ２パイプである。１４は２個１組の吸着筒
で、内部に０２吸着剤（モレキュラーシーブス）が充填
されており、送風機１５によって送り込まれる大気から
、０２を除去してＮ２ガス化する作用をする。この場合
、上記吸着筒１４は交互に使用され、１基が作動してい
る間に他の基の吸着剤の再生がなされる。Ｎ２供給方式
としては、液化窒素方式か吸着方式かのいずれかが選択
されるので図では吸着方式の方を鎖線で囲んでいる。こ
のＮ２パイプ１３中のＮ２ガスは、Ｈ２供給パイプ１０
のＮ２ガスと合わされＮ２ベースの雰囲気ガスとなる。
容するＨ２供給装置、１０ばその供給パイプ、１１は液
化Ｎ２タンク、１２はその蒸発器、１３は気化した液化
Ｎ２を送るＮ２パイプである。１４は２個１組の吸着筒
で、内部に０２吸着剤（モレキュラーシーブス）が充填
されており、送風機１５によって送り込まれる大気から
、０２を除去してＮ２ガス化する作用をする。この場合
、上記吸着筒１４は交互に使用され、１基が作動してい
る間に他の基の吸着剤の再生がなされる。Ｎ２供給方式
としては、液化窒素方式か吸着方式かのいずれかが選択
されるので図では吸着方式の方を鎖線で囲んでいる。こ
のＮ２パイプ１３中のＮ２ガスは、Ｈ２供給パイプ１０
のＮ２ガスと合わされＮ２ベースの雰囲気ガスとなる。
１６は連続焼鈍炉、１７はその搬送用ベルトコンベヤ、
１８はステンレス鋼製品、１９は加熱室、２０は外周面
に水冷ジャケット２１をもつ冷却室である。この冷却室
２０の最も加熱室１９例の部分には、第３図に示すよう
に、先端に絞り部を有するノズル２２が設（８） けられ、上記Ｎ２ヘースの雰囲気ガスを圧力０．５ｋｇ
／ ｃＪ Ｇ以上の高圧で絞りを利かしてステンレス
鋼製品１８に直接吹付ける。２３はノズル２２のスカー
ト部である。この場合、Ｎ、ベースの雰囲気ガスの噴射
圧力は、Ｈ２供給装置９のＮ２ガスボンベ２４の圧力、
液化Ｎ２タンク１１の圧力および吸着筒１４に付随する
送風機１５の送風圧力により確保される。
１８はステンレス鋼製品、１９は加熱室、２０は外周面
に水冷ジャケット２１をもつ冷却室である。この冷却室
２０の最も加熱室１９例の部分には、第３図に示すよう
に、先端に絞り部を有するノズル２２が設（８） けられ、上記Ｎ２ヘースの雰囲気ガスを圧力０．５ｋｇ
／ ｃＪ Ｇ以上の高圧で絞りを利かしてステンレス
鋼製品１８に直接吹付ける。２３はノズル２２のスカー
ト部である。この場合、Ｎ、ベースの雰囲気ガスの噴射
圧力は、Ｈ２供給装置９のＮ２ガスボンベ２４の圧力、
液化Ｎ２タンク１１の圧力および吸着筒１４に付随する
送風機１５の送風圧力により確保される。
このように、雰囲気ガスがノズル２２から圧力０、５
ｋｇ ／ ｃＴＡＧ以上の高圧で、絞られた状態でステ
ンレス鋼製品１８に直接吹付けられるため、Ｈ２濃度の
低い雰囲気ガスを用いても、通常の処理速度を維持した
まま、製品に光輝性の悪化等を殆ど生じさせることなく
良好な焼鈍をなしうるようになる。特に、上記のように
、ノズル２２を最も加熱室１９側の冷却室２０の部分に
位置決めすると、加熱室１９から出たステンレス鋼製品
１８に対して、時間をおかず直ちに雰囲気ガスが吹付け
られるため、急速冷却が実現され、効果の一層の向上が
みられるようになる。
ｋｇ ／ ｃＴＡＧ以上の高圧で、絞られた状態でステ
ンレス鋼製品１８に直接吹付けられるため、Ｈ２濃度の
低い雰囲気ガスを用いても、通常の処理速度を維持した
まま、製品に光輝性の悪化等を殆ど生じさせることなく
良好な焼鈍をなしうるようになる。特に、上記のように
、ノズル２２を最も加熱室１９側の冷却室２０の部分に
位置決めすると、加熱室１９から出たステンレス鋼製品
１８に対して、時間をおかず直ちに雰囲気ガスが吹付け
られるため、急速冷却が実現され、効果の一層の向上が
みられるようになる。
（９）
第４図は他の実施例の構成図である。この実施例は、第
２図のＨ２供給装置９に代えて、アンモニア分解炉２５
を用い、そこから得られる分解ガスを、Ｎ２ガス系とは
別個に冷却室２０に送り込むようになっている。すなわ
ち、この実施例は、第５図に示すように、ノズル２２を
二重構造にし、Ｎ２ガスを内側のノズルから圧力０．５
ｋｇ／ｃＪ Ｇ以上の高圧で噴出させ、分解ガスを外
側のノズルから送り出しＮ２ガスに帯同させうるように
している。それ以外の部分は第２図と同じであるから説
明を省略する。
２図のＨ２供給装置９に代えて、アンモニア分解炉２５
を用い、そこから得られる分解ガスを、Ｎ２ガス系とは
別個に冷却室２０に送り込むようになっている。すなわ
ち、この実施例は、第５図に示すように、ノズル２２を
二重構造にし、Ｎ２ガスを内側のノズルから圧力０．５
ｋｇ／ｃＪ Ｇ以上の高圧で噴出させ、分解ガスを外
側のノズルから送り出しＮ２ガスに帯同させうるように
している。それ以外の部分は第２図と同じであるから説
明を省略する。
なお、上記の実施例は雰囲気ガスとしてＮ２ベースのも
のを用いているが、この発明はそれに限定されるもので
はない。
のを用いているが、この発明はそれに限定されるもので
はない。
以上のように、この発明は、先端に絞り部を有するノズ
ルを用い、雰囲気ガスを、圧力０．５ｋｇ／ｃ＋ａＧ以
上の高圧で絞りを利かして噴射し、ステンレス鋼に直接
吹付けるため、雰囲気ガスがステンレス鋼を高圧高速で
直撃することによる大きな伝熱効果およびそれに起因す
る強制対流効果ならび（１０） に雰囲気ガスと冷却室壁面との熱交換促進効果が得られ
、それらが相乗して現れるようになる。そのため、伝熱
性能の悪いＮ２ベースの雰囲気ガスを用いても、クロム
の酸化等に起因する光輝性の悪化等を招くことなく、し
かも通常の処理速度を維持したままステンレス鋼の焼鈍
をなしうるようになるのである。
ルを用い、雰囲気ガスを、圧力０．５ｋｇ／ｃ＋ａＧ以
上の高圧で絞りを利かして噴射し、ステンレス鋼に直接
吹付けるため、雰囲気ガスがステンレス鋼を高圧高速で
直撃することによる大きな伝熱効果およびそれに起因す
る強制対流効果ならび（１０） に雰囲気ガスと冷却室壁面との熱交換促進効果が得られ
、それらが相乗して現れるようになる。そのため、伝熱
性能の悪いＮ２ベースの雰囲気ガスを用いても、クロム
の酸化等に起因する光輝性の悪化等を招くことなく、し
かも通常の処理速度を維持したままステンレス鋼の焼鈍
をなしうるようになるのである。
第１図は従来例の説明図、第２図はこの発明の一実施例
の構成図、第３図はそのノズル部の拡大図、第４図は他
の実施例の構成図、第５図はそのノズル部の拡大図であ
る。 １６・・・焼鈍炉 １８・・・ステンレス鋼製品 １９
・・・加熱室 ２０・・・冷却室 ２２・・・ノズル特
許出願人 大同酸素株式会社 代理人 弁理士 西 藤 征 彦 （１１）
の構成図、第３図はそのノズル部の拡大図、第４図は他
の実施例の構成図、第５図はそのノズル部の拡大図であ
る。 １６・・・焼鈍炉 １８・・・ステンレス鋼製品 １９
・・・加熱室 ２０・・・冷却室 ２２・・・ノズル特
許出願人 大同酸素株式会社 代理人 弁理士 西 藤 征 彦 （１１）
Claims (3)
- （１）加熱室およびこれに隣接する冷却室を備えた連続
焼鈍炉を準備し、ステンレス鋼をこの連続焼鈍炉の加熱
室に連続的に送り込んで焼鈍し、続いて冷却室に入れ、
水素を含む雰囲気ガスを冷却室に送入し７て冷却を行う
ステンレス鋼の焼鈍方法であって、先端に絞り部を有す
るノズルを用い、上記雰囲気ガスを、圧力０．５ｋｇ／
ｃａＧ以」−の高圧で絞りを利かして噴射しステンレス
鋼に直接吹付けるようにしたことを特徴とするステンレ
ス鋼の焼鈍方法。 - （２）雰囲気ガスの噴射位置が、加熱室に最も接近した
冷却室の部分に設定されている特許請求の範囲第１項記
載のステンレス鋼の焼鈍方法。 - （３）雰囲気ガスがＨ２２５％、Ｎ２７５％の組成を有
するＮ２ヘースの雰囲気ガスである特許請求の範囲第１
項または第２項記載のステンレス鋼（１） の焼鈍方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3649884A JPS60181224A (ja) | 1984-02-27 | 1984-02-27 | ステンレス鋼の焼鈍方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3649884A JPS60181224A (ja) | 1984-02-27 | 1984-02-27 | ステンレス鋼の焼鈍方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60181224A true JPS60181224A (ja) | 1985-09-14 |
Family
ID=12471485
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3649884A Pending JPS60181224A (ja) | 1984-02-27 | 1984-02-27 | ステンレス鋼の焼鈍方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60181224A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5064173A (en) * | 1988-03-16 | 1991-11-12 | L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude | Process and device for the annealing treatment of metal strips |
-
1984
- 1984-02-27 JP JP3649884A patent/JPS60181224A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5064173A (en) * | 1988-03-16 | 1991-11-12 | L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude | Process and device for the annealing treatment of metal strips |
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