JPS60177951A - ガス吹込機能を有するスライディングノズル装置 - Google Patents
ガス吹込機能を有するスライディングノズル装置Info
- Publication number
- JPS60177951A JPS60177951A JP3477684A JP3477684A JPS60177951A JP S60177951 A JPS60177951 A JP S60177951A JP 3477684 A JP3477684 A JP 3477684A JP 3477684 A JP3477684 A JP 3477684A JP S60177951 A JPS60177951 A JP S60177951A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- nozzle device
- gas
- sliding
- sliding nozzle
- gas blowing
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D41/00—Casting melt-holding vessels, e.g. ladles, tundishes, cups or the like
- B22D41/14—Closures
- B22D41/22—Closures sliding-gate type, i.e. having a fixed plate and a movable plate in sliding contact with each other for selective registry of their openings
- B22D41/42—Features relating to gas injection
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Casting Support Devices, Ladles, And Melt Control Thereby (AREA)
- Furnace Charging Or Discharging (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、装置全閉時の溶鋼の凝固を防止することがで
きる取鍋、タンディ・ノシュ等の溶鋼用容器のスライデ
ィングノズル装置に関する。
きる取鍋、タンディ・ノシュ等の溶鋼用容器のスライデ
ィングノズル装置に関する。
現在、溶鋼の鋳込みにおいて、スライディングノズル装
置を備えた溶鋼用容器が、一般に使用されており、鋳造
途中において、浸漬ノズルを交換する場合には、摺動プ
レートをスライドさせ、溶鋼の流れをストップして行っ
ている。しかし、交換作業中に溶鋼流通孔内の溶鋼が凝
固してしまい、2− 浸漬ノズル交換終了後に摺動プレートをスライドさせて
再開孔しても溶鋼排出が出来なくなる事故が発生してい
た。
置を備えた溶鋼用容器が、一般に使用されており、鋳造
途中において、浸漬ノズルを交換する場合には、摺動プ
レートをスライドさせ、溶鋼の流れをストップして行っ
ている。しかし、交換作業中に溶鋼流通孔内の溶鋼が凝
固してしまい、2− 浸漬ノズル交換終了後に摺動プレートをスライドさせて
再開孔しても溶鋼排出が出来なくなる事故が発生してい
た。
この事故防止対策として、不活性ガスをスライディング
ノズル装置の固定プレートの内部溶鋼流通孔内に吹込む
方法が採られている。
ノズル装置の固定プレートの内部溶鋼流通孔内に吹込む
方法が採られている。
第1図に、この方法の構成を示す。
第1図において、(1)は溶鋼容器の底(2)に設けら
れた上部ノズル、(3)は上部ノズル(1)の下部に固
定された上部ノズル(1)と合致する溶鋼流通孔(4)
を有する固定プレート、(5)は固定プレート(3)の
下部に摺動自在に取り付けられ固定プレート(3)の溶
鋼流通孔(4)と合致する溶鋼流通孔(6)を有する摺
動プレート、(7)は摺動プレート(5)の溶鋼流通孔
(6)の下部に固定された下部ノズルである。
れた上部ノズル、(3)は上部ノズル(1)の下部に固
定された上部ノズル(1)と合致する溶鋼流通孔(4)
を有する固定プレート、(5)は固定プレート(3)の
下部に摺動自在に取り付けられ固定プレート(3)の溶
鋼流通孔(4)と合致する溶鋼流通孔(6)を有する摺
動プレート、(7)は摺動プレート(5)の溶鋼流通孔
(6)の下部に固定された下部ノズルである。
固定プレート(3)の溶鋼流通孔(4)の内周部には、
ガス吹込リング(8)が目地(9)を介して嵌め込まれ
ており、外部に通じるガス導入孔00)を通して導入さ
れたアルゴンガス等の不活性ガスを固定プレート(3)
の溶鋼流通孔内(4)に吹き込むことによって上部3− ノズル(1)内及び固定プレー1− (31の溶鋼流通
孔(4)内の溶鋼を攪拌し、溶鋼の凝固による閉塞を防
止していた。
ガス吹込リング(8)が目地(9)を介して嵌め込まれ
ており、外部に通じるガス導入孔00)を通して導入さ
れたアルゴンガス等の不活性ガスを固定プレート(3)
の溶鋼流通孔内(4)に吹き込むことによって上部3− ノズル(1)内及び固定プレー1− (31の溶鋼流通
孔(4)内の溶鋼を攪拌し、溶鋼の凝固による閉塞を防
止していた。
発明者等はガス吹き込めによる攪拌効果を生かすために
はガス吹込リングの耐用性、信頼性を向上させることが
最も重要であると考え、種々検削の結−果、高耐火性、
高耐食性繊維状耐火物を利用したガス吹込リングの開発
に成功した。以下順に説明する。
はガス吹込リングの耐用性、信頼性を向上させることが
最も重要であると考え、種々検削の結−果、高耐火性、
高耐食性繊維状耐火物を利用したガス吹込リングの開発
に成功した。以下順に説明する。
ガス吹込リングについては従来から次の二つのタイプが
用いられている。
用いられている。
(al 通気性の良い多孔質耐火物のリング。
(bl 貫通細孔を複数個有する耐火物のリング。
しかし、いずれも大きな欠点を持っている。即ち、+a
lは粒度構成により通気性の良い組織を得るため、微粉
の少ない中粒配合とし、且つ気孔率は通常耐火物の3倍
〜5倍と高く、低強度である。したがってガス吹込によ
る溶融金属の流動摩耗に弱く、耐用性が悪い。また平均
気孔径は小粒径を選択することで小さくすることができ
るが、通気性確保4− の面から制約があり、中粒構成(多くの場合2〜0.5
I1m)とすることを余儀なくすることから比較的大き
な気孔(例えば40μ以上が30%以上)が存在する。
lは粒度構成により通気性の良い組織を得るため、微粉
の少ない中粒配合とし、且つ気孔率は通常耐火物の3倍
〜5倍と高く、低強度である。したがってガス吹込によ
る溶融金属の流動摩耗に弱く、耐用性が悪い。また平均
気孔径は小粒径を選択することで小さくすることができ
るが、通気性確保4− の面から制約があり、中粒構成(多くの場合2〜0.5
I1m)とすることを余儀なくすることから比較的大き
な気孔(例えば40μ以上が30%以上)が存在する。
したがって、このような気孔には溶融金属が容易に侵入
し凝固するため、ノズル孔状に溶融金属がある時はガス
吹込を中断することはできない。中断すれば気孔に侵入
し、凝固した金属によって必要な時の再度のガス吹き込
みは確保できなくなる。
し凝固するため、ノズル孔状に溶融金属がある時はガス
吹込を中断することはできない。中断すれば気孔に侵入
し、凝固した金属によって必要な時の再度のガス吹き込
みは確保できなくなる。
次に前記(blの耐火物リングは通常の耐火物と同様に
緻密組織を有するれんがから成ることから、高強度であ
り、且つ材質の選択とあいまって耐食性は優れたものが
得られる。しかし細孔は、ガスの吹込みを中断すると溶
融金属が容易に通過できる大きなものであるため、前記
(alの耐大物と同様に、ノズル孔内に溶融金属がある
時のガス吹込中断は不可能である。このため、スライデ
ィングノズルプレート使用中は無意味なガス吹込みも続
ける必要があり、高価なガスの場合の経済的不利や耐用
面でのマイナスなどが生ずる。
緻密組織を有するれんがから成ることから、高強度であ
り、且つ材質の選択とあいまって耐食性は優れたものが
得られる。しかし細孔は、ガスの吹込みを中断すると溶
融金属が容易に通過できる大きなものであるため、前記
(alの耐大物と同様に、ノズル孔内に溶融金属がある
時のガス吹込中断は不可能である。このため、スライデ
ィングノズルプレート使用中は無意味なガス吹込みも続
ける必要があり、高価なガスの場合の経済的不利や耐用
面でのマイナスなどが生ずる。
5−
溶融金属特に溶銑・溶鋼は1500°C〜1650°C
程度で処理されることが多いが、これらの耐火物細孔へ
の侵入はCantorの法則によると、浴深と侵入限界
気孔径の関係はほぼ第3図に示す通りで、1m程度の浴
深では細孔々径が40μm以下であれば生じないと考え
られるが、この様な細孔を製造時あるいは加工によって
多数設けたことは技術的にきわめて困難であり、且つ経
済的でない。図中aは溶融メタル侵入のない領域を示し
ている。
程度で処理されることが多いが、これらの耐火物細孔へ
の侵入はCantorの法則によると、浴深と侵入限界
気孔径の関係はほぼ第3図に示す通りで、1m程度の浴
深では細孔々径が40μm以下であれば生じないと考え
られるが、この様な細孔を製造時あるいは加工によって
多数設けたことは技術的にきわめて困難であり、且つ経
済的でない。図中aは溶融メタル侵入のない領域を示し
ている。
本発明はかかるガス吹込プロセスにおいて、溶融金属の
気孔への侵入を完全に防止し、ガス吹込の断続作業を可
能にし、かつ高耐用性のガス吹込可能なスライディング
ノズル装置を提供することを目的とする。
気孔への侵入を完全に防止し、ガス吹込の断続作業を可
能にし、かつ高耐用性のガス吹込可能なスライディング
ノズル装置を提供することを目的とする。
本発明は溶融金属用容器の流出口に設けた上部ノズルと
、その下に設けた固定プレートと、この固定プレートと
密着して協働する摺動プレートとを有するスライディン
グノズル装置において、同6− 固定プレーI・に内部に溶鋼流通孔を形成する環状の緻
密質耐火物基体を設け、同緻密質耐火物基体に、一端を
溶融金属接触面に臨ませるとともに、他端を吹込みガス
供給系に連通してなる孔を3ヶ以上設け、開孔に耐火性
ファイバー収束体を介挿したことを特徴とするガス吹込
機能を有するスライディングノズル装置に係るものであ
る。
、その下に設けた固定プレートと、この固定プレートと
密着して協働する摺動プレートとを有するスライディン
グノズル装置において、同6− 固定プレーI・に内部に溶鋼流通孔を形成する環状の緻
密質耐火物基体を設け、同緻密質耐火物基体に、一端を
溶融金属接触面に臨ませるとともに、他端を吹込みガス
供給系に連通してなる孔を3ヶ以上設け、開孔に耐火性
ファイバー収束体を介挿したことを特徴とするガス吹込
機能を有するスライディングノズル装置に係るものであ
る。
上記固定プレート構造における耐火性ファイバー収束体
は、例えば炭素(無定形でも黒鉛でも)質、炭珪質、炭
化硼素質、炭化タングステン質。
は、例えば炭素(無定形でも黒鉛でも)質、炭珪質、炭
化硼素質、炭化タングステン質。
炭化モリブデン質などの炭化物、窒化硼素質、窒化珪素
質などの窒化物、あるいは金属質、更には有機質ファイ
バー、例えばノボラックタイプのフェノール樹脂より得
たもの等の非酸化物系ファイバー、アルミナ質5アルミ
ナ−シリカ質5ジルコニア質、特殊ガラス質繊維等酸化
物系ファイバー、更にこれらを混合あるいは結合させた
複合ファイバーなどを、前記孔(細孔)に単位通気断面
径を100μ以下、好ましくは40μ以下となるよう充
填することによって構成する。
質などの窒化物、あるいは金属質、更には有機質ファイ
バー、例えばノボラックタイプのフェノール樹脂より得
たもの等の非酸化物系ファイバー、アルミナ質5アルミ
ナ−シリカ質5ジルコニア質、特殊ガラス質繊維等酸化
物系ファイバー、更にこれらを混合あるいは結合させた
複合ファイバーなどを、前記孔(細孔)に単位通気断面
径を100μ以下、好ましくは40μ以下となるよう充
填することによって構成する。
充填する耐火性ファイバーの材質は使用条件によって1
種又は2種以上の組合せとすることも可能である。溶鋼
の場合は高温で且つスラグの侵食も考慮する必要がある
ため、炭素質5炭珪質などの非酸化物系ファイバーとか
純アルミナ質、ジルコニア質などの高融点、高耐食性酸
化物系ファイバーを使用しなければ耐用性を得てないこ
とが多いが、溶銑ではシリカ−アルミナ質やガラス繊維
質などでも十分耐用し得ることが判明している。
種又は2種以上の組合せとすることも可能である。溶鋼
の場合は高温で且つスラグの侵食も考慮する必要がある
ため、炭素質5炭珪質などの非酸化物系ファイバーとか
純アルミナ質、ジルコニア質などの高融点、高耐食性酸
化物系ファイバーを使用しなければ耐用性を得てないこ
とが多いが、溶銑ではシリカ−アルミナ質やガラス繊維
質などでも十分耐用し得ることが判明している。
細孔又は空隙への耐火性ファイバーの充填方法は、ガス
吹込リングの本体を構成する耐火物(焼成、不焼成れん
が又は不定形耐火ブロックが使用出来、その材質は酸化
物系、非酸化物系、カーボン系耐火物)をガス供給側か
らガス吐出側まで連続的で通気性が保持されるように、
該耐火性ファイバーの束が存在する様に整形又は装入す
る。
吹込リングの本体を構成する耐火物(焼成、不焼成れん
が又は不定形耐火ブロックが使用出来、その材質は酸化
物系、非酸化物系、カーボン系耐火物)をガス供給側か
らガス吐出側まで連続的で通気性が保持されるように、
該耐火性ファイバーの束が存在する様に整形又は装入す
る。
前記耐火性ファイバーはガスの流れ方向に、その長平方
向を一致させることが望ましいが、加工したものを用い
る場合、例えば織布、ひも、フェルト等も使用できるが
、そのような場合も本発明に含まれる。
向を一致させることが望ましいが、加工したものを用い
る場合、例えば織布、ひも、フェルト等も使用できるが
、そのような場合も本発明に含まれる。
又、耐火性ファイバーの束を予め本体とは別の耐火性管
の中にセットしたもの、あるいは同種または異種の耐火
性ファイバーで被覆したもの等を、本体耐火物に予め設
けられた所定の細孔にはめ込む方法をとっても差支えな
く、これも本発明に含まれる。
の中にセットしたもの、あるいは同種または異種の耐火
性ファイバーで被覆したもの等を、本体耐火物に予め設
けられた所定の細孔にはめ込む方法をとっても差支えな
く、これも本発明に含まれる。
本発明に使用する耐火性ファイバーの材質は一般に市販
されているものでも一向に差支えないが、溶融金属との
濡れ性が小さいものほど好ましい。
されているものでも一向に差支えないが、溶融金属との
濡れ性が小さいものほど好ましい。
5esjle drop法で接触角が90°より大であ
ることが絶対条件であるが、好ましくは150°以上で
ある。
ることが絶対条件であるが、好ましくは150°以上で
ある。
第4図において式r−−2γe cosθ/7!・ρは
次の値を与えられる。
次の値を与えられる。
γe = 1.733 (g / c+J)ρ−7,6
(g/cJ) θ−150゜ 第1表(市販耐火性ファイバーの品質特性)にそのよう
な要件を満たす材質の1例を示す。
(g/cJ) θ−150゜ 第1表(市販耐火性ファイバーの品質特性)にそのよう
な要件を満たす材質の1例を示す。
9−
ガス吹込孔を3111i1以上としであるのはスライデ
ィングノズル孔全周に均一にガス吹き込む為である。1
〜2個では均一に吹き込むことができない。
ィングノズル孔全周に均一にガス吹き込む為である。1
〜2個では均一に吹き込むことができない。
ガス吹込孔はもちろん数が多い方が良いが製造上複雑と
なりコストアンプになるので実用上は3〜8個で充分で
ある。
なりコストアンプになるので実用上は3〜8個で充分で
ある。
個々のガス吹込み孔の大きさを規定しているのはガス吹
込リングの製造時の取扱い及び使用時の強度不足を防止
する為である。
込リングの製造時の取扱い及び使用時の強度不足を防止
する為である。
ガス吹込孔のノズル孔開孔部分の全面積が39 m+i
”〜1500mm2と規定したのは、30H2より少
なければガス流量を確保できなくなり、1500mm2
を超す形にしても目的としたスライディングノズル全閉
時の溶融金属凝固防止に必要なガス流量をオーバーする
だけで意味がない。
”〜1500mm2と規定したのは、30H2より少
なければガス流量を確保できなくなり、1500mm2
を超す形にしても目的としたスライディングノズル全閉
時の溶融金属凝固防止に必要なガス流量をオーバーする
だけで意味がない。
本発明のガス吹込リングを使用したスライディングノズ
ルプレートからのガス吹込は断続的にも継続でも多段階
に使用可能であり、継続的に使用した時はスライディン
グノズル摺動プレートあるいはスライディングノズル下
部ノズルのノズル孔11− 内壁にAQ203が付着して起こるノズル孔閉塞の防止
にも効果があった。
ルプレートからのガス吹込は断続的にも継続でも多段階
に使用可能であり、継続的に使用した時はスライディン
グノズル摺動プレートあるいはスライディングノズル下
部ノズルのノズル孔11− 内壁にAQ203が付着して起こるノズル孔閉塞の防止
にも効果があった。
〔実施例1〕
第2図に本発明に係るスライディングノズル装置が示さ
れている。同装置は実質的に第1図に示す従来装置と同
様な構成を有しており、各構成要素は第1図における符
号に′をつけて示す。ただし、ガス溜りは(9′)とし
て示している。上記構成において、ガス吹込リング(8
′)は、まず気孔率8%、Ma 03=70%のTD/
スライディングノズルプレート材と同一材質のリング(
20)を製造しく第5図、第6図、第7図)、その後に
本発明品1 (第6図、第7図)では直径71u11の
孔(21)を3個ドリリングし、比較例1 (第8図。
れている。同装置は実質的に第1図に示す従来装置と同
様な構成を有しており、各構成要素は第1図における符
号に′をつけて示す。ただし、ガス溜りは(9′)とし
て示している。上記構成において、ガス吹込リング(8
′)は、まず気孔率8%、Ma 03=70%のTD/
スライディングノズルプレート材と同一材質のリング(
20)を製造しく第5図、第6図、第7図)、その後に
本発明品1 (第6図、第7図)では直径71u11の
孔(21)を3個ドリリングし、比較例1 (第8図。
第9図)では直径101111の孔(22)を3個ドリ
リングし、この孔(22)に5000本/l冒Zのファ
イバー密度を有するカーボンファイバー(50μmφ/
本)の束を装入することによって構成した。そしてこの
リング(20)をセットしたスライディングノズル固定
プレート(3)を実炉に各10個供した。本発12− 明品1では4チヤージ連鋳l&浸漬ノズル交換を行うた
め全閉にし、さらに4チヤージ連鋳を実施した。10セ
ントすべて全閉後ガスバブリングを実施するのめで?l
?Rノノズ交換後の再開孔ができた。
リングし、この孔(22)に5000本/l冒Zのファ
イバー密度を有するカーボンファイバー(50μmφ/
本)の束を装入することによって構成した。そしてこの
リング(20)をセットしたスライディングノズル固定
プレート(3)を実炉に各10個供した。本発12− 明品1では4チヤージ連鋳l&浸漬ノズル交換を行うた
め全閉にし、さらに4チヤージ連鋳を実施した。10セ
ントすべて全閉後ガスバブリングを実施するのめで?l
?Rノノズ交換後の再開孔ができた。
従来品では密にガスバブリングを実施しないと浸漬ノズ
ル交換後開孔ができなかった。すなわち、比較例1では
10セソ1−中2セントにおいて、使用中にリング(2
0)に亀裂が入り、その為溶融金属の侵入が起こりガス
が出す、浸漬ノズルの交換に失敗した。
ル交換後開孔ができなかった。すなわち、比較例1では
10セソ1−中2セントにおいて、使用中にリング(2
0)に亀裂が入り、その為溶融金属の侵入が起こりガス
が出す、浸漬ノズルの交換に失敗した。
〔実施例2〕
気孔率6%、M20a =85%のカーボン含有不焼成
材質の母材(30)と厚み0.5mmx中25籠のファ
イバーテープ(3I)を第10図、第11図に示す如く
、同時成形した(本発明品2〜4)。また厚み0.5×
中15++++のファイバーテープを同時成形した(比
較例2〜4)。
材質の母材(30)と厚み0.5mmx中25籠のファ
イバーテープ(3I)を第10図、第11図に示す如く
、同時成形した(本発明品2〜4)。また厚み0.5×
中15++++のファイバーテープを同時成形した(比
較例2〜4)。
本発明品2、比較例2はカーボンファイバー(20μm
φ/本)のテープを使用、本発明品−3゜比較例−3は
SiCファイバー(10μmφ/本)のテープを使用、
本発明品−4,比較例−4はアルミナファイバー(10
μmφ/本)のテープを使用した。
φ/本)のテープを使用、本発明品−3゜比較例−3は
SiCファイバー(10μmφ/本)のテープを使用、
本発明品−4,比較例−4はアルミナファイバー(10
μmφ/本)のテープを使用した。
本発明品2〜4では実施例1の本発明品1と同一条件で
20セント使用したが全て成功した。この白木発明品2
については5セソ1−ガスバブリングを最初から実施し
た所、従来からのガス吹込リング使用品では3チヤ一ジ
位から閉塞傾向にあった鋼種において8チヤージでまっ
た<AQ20aの付着がなかった。
20セント使用したが全て成功した。この白木発明品2
については5セソ1−ガスバブリングを最初から実施し
た所、従来からのガス吹込リング使用品では3チヤ一ジ
位から閉塞傾向にあった鋼種において8チヤージでまっ
た<AQ20aの付着がなかった。
比較例2〜4で実施例1の本発明品1と同一条件で20
セント使用したが、4,3.4七ソ1−ずつ途中交換に
失敗した。
セント使用したが、4,3.4七ソ1−ずつ途中交換に
失敗した。
本発明品4ではポーラスな耐火物(気孔率32%、AQ
20a =90%のガス吹込リングを使用したのでは4
チヤージしかリングの溶損で耐用できなかった鋼種に対
して5セント使用した所全て8チヤージ耐用できた。
20a =90%のガス吹込リングを使用したのでは4
チヤージしかリングの溶損で耐用できなかった鋼種に対
して5セント使用した所全て8チヤージ耐用できた。
第1図は従来の固定プレートを有するSN装置の正面断
面図、第2図は本発明にかかる固定プレートを有するス
ライディングノズル装置の正面断面図、第3図は浴深と
侵入限界気孔径の関係を示すグラフ、第4図は耐火性フ
ァイバーの溶融金属に対する濡れ性を示す説明図、第5
図は本発明に係るガス吹込めリングの斜視図、第6図は
同平面図、第7図は第6図1−I線による断面図、第8
図は変容例の平面図、第9図は第8図n−n線による断
面図、第10図は他の変容例の平面図、第11図は第1
0図■−■線による断面図である。 図中、 (+l、(] ’) :上部ノズル F2)、(2’) :底 +31. (3’) :固定プレート (41,(4’) :/8湯流通孔 (Fl+、(5’) :摺動プレート (61,(6’) :溶湯流通孔 (7)皿上部ノズル +81. (8’) :ガス吹込リング(9)二目地 15− (9’):ガス溜り (101,(10’) :ガス導入孔 (20) :リング (21) 、(22) ;孔 (30) :母材 (31):ファイバーテープ 特許出願人 新日本製鐵株式會社(ほか1名)代理人
小堀 益(ほか1名) 16− 第10図 第11図 −りQ7−
面図、第2図は本発明にかかる固定プレートを有するス
ライディングノズル装置の正面断面図、第3図は浴深と
侵入限界気孔径の関係を示すグラフ、第4図は耐火性フ
ァイバーの溶融金属に対する濡れ性を示す説明図、第5
図は本発明に係るガス吹込めリングの斜視図、第6図は
同平面図、第7図は第6図1−I線による断面図、第8
図は変容例の平面図、第9図は第8図n−n線による断
面図、第10図は他の変容例の平面図、第11図は第1
0図■−■線による断面図である。 図中、 (+l、(] ’) :上部ノズル F2)、(2’) :底 +31. (3’) :固定プレート (41,(4’) :/8湯流通孔 (Fl+、(5’) :摺動プレート (61,(6’) :溶湯流通孔 (7)皿上部ノズル +81. (8’) :ガス吹込リング(9)二目地 15− (9’):ガス溜り (101,(10’) :ガス導入孔 (20) :リング (21) 、(22) ;孔 (30) :母材 (31):ファイバーテープ 特許出願人 新日本製鐵株式會社(ほか1名)代理人
小堀 益(ほか1名) 16− 第10図 第11図 −りQ7−
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、 溶融金属用容器の流出口に設けた上部ノズルと、
その下に設けた固定プレートと、この固定プレートと密
着して協働する摺動プレートとを有するスライディング
ノズル装置において、同固定プレートに内部に溶鋼流通
孔を形成する環状の緻密質耐火物基体を設け、同緻密質
耐火物基体に、一端を溶融金属接触面に臨ませるさとも
に、他端を吹込みガス供給系に連通してなる孔を3個以
上設け、開孔に耐火性ファイバー収束体を介挿したこと
を特徴とするガス吹込機能を有するスライディングノズ
ル装置。 2、耐火性ファイバー収束体は、単位通気断面が100
μ以下の耐温性耐火ファイバーであることを特徴とする
特許請求の範囲第1項記載のガス吹込機能を有するスラ
イディングノズル装置。 3、溶湯流通孔の軸線方向に垂直に切断した面1− において、1間の孔の占める断面積が、全断面積の11
5以下で、かつ軸線方向に平行に切断した面において、
その断面積が全断面積の1/3以下であり、かつまた孔
部のノズル孔開孔部分の全面積が39m++2〜150
0i+a2であることを特徴とする特許請求の範囲第1
又は第2項記載のガス吹込機能を有するスライディング
ノズル装置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3477684A JPS60177951A (ja) | 1984-02-24 | 1984-02-24 | ガス吹込機能を有するスライディングノズル装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3477684A JPS60177951A (ja) | 1984-02-24 | 1984-02-24 | ガス吹込機能を有するスライディングノズル装置 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS60177951A true JPS60177951A (ja) | 1985-09-11 |
JPH0457430B2 JPH0457430B2 (ja) | 1992-09-11 |
Family
ID=12423693
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP3477684A Granted JPS60177951A (ja) | 1984-02-24 | 1984-02-24 | ガス吹込機能を有するスライディングノズル装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS60177951A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2010167477A (ja) * | 2009-01-26 | 2010-08-05 | Tokyo Yogyo Co Ltd | 溶鋼貯留容器用ノズル |
JP6870127B1 (ja) * | 2020-01-24 | 2021-05-12 | 黒崎播磨株式会社 | 不焼成れんがの膨張代の形成方法 |
JP2021116964A (ja) * | 2020-01-24 | 2021-08-10 | 黒崎播磨株式会社 | 不焼成れんが |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5823481U (ja) * | 1981-06-22 | 1983-02-14 | 山水電気株式会社 | スピ−カシステム |
-
1984
- 1984-02-24 JP JP3477684A patent/JPS60177951A/ja active Granted
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5823481U (ja) * | 1981-06-22 | 1983-02-14 | 山水電気株式会社 | スピ−カシステム |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2010167477A (ja) * | 2009-01-26 | 2010-08-05 | Tokyo Yogyo Co Ltd | 溶鋼貯留容器用ノズル |
JP6870127B1 (ja) * | 2020-01-24 | 2021-05-12 | 黒崎播磨株式会社 | 不焼成れんがの膨張代の形成方法 |
JP2021116964A (ja) * | 2020-01-24 | 2021-08-10 | 黒崎播磨株式会社 | 不焼成れんが |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0457430B2 (ja) | 1992-09-11 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4791978A (en) | Gas permeable stopper rod | |
US3801083A (en) | Wear-resistant spouts for metallurgical vessels | |
US5370370A (en) | Liner for submerged entry nozzle | |
JPH02502706A (ja) | 冶金用容器のための浸漬形注湯ノズル | |
CN107127332B (zh) | 一种防止絮流浸入式水口的制作方法 | |
US4870037A (en) | Prevention of Al2 O3 formation in pouring nozzles and the like | |
US5681499A (en) | Method and compositions for making refractory shapes having dense, carbon free surfaces and shapes made therefrom | |
WO1989010811A1 (en) | Ladle shroud with co-pressed gas permeable ring | |
US4091971A (en) | Molten metal nozzle having capillary gas feed | |
JPS63157747A (ja) | 連続鋳造用浸漬ノズル | |
JPS60177951A (ja) | ガス吹込機能を有するスライディングノズル装置 | |
US4660808A (en) | Heat-insulating casting tube for a metallurgical vessel | |
CA2502311A1 (en) | Permeable refractory material for a gas purged nozzle | |
US6637629B2 (en) | Immersion nozzle | |
JP4118058B2 (ja) | 鋳造用浸漬ノズル | |
JPS6159373B2 (ja) | ||
US20060071041A1 (en) | Gas purged nozzle | |
JP4284206B2 (ja) | 鋼の連続鋳造用浸漬ノズル | |
JPH0617268B2 (ja) | 連続鋳造用耐火物 | |
AU732774B2 (en) | Ceramic compositions | |
US20010036894A1 (en) | Ceramic compositions | |
JPH02121759A (ja) | ガス吹込み用ポーラス耐火物およびその製造方法 | |
RU2070474C1 (ru) | Газопроницаемое сопло для разливки металла (варианты) и способ его получения | |
US6283341B1 (en) | Continuous casting nozzle for molten steel | |
JP3164342B2 (ja) | 連続鋳造用ノズル |