JPS6017695A - 復水器脱気蒸気系統の制御装置 - Google Patents
復水器脱気蒸気系統の制御装置Info
- Publication number
- JPS6017695A JPS6017695A JP12336383A JP12336383A JPS6017695A JP S6017695 A JPS6017695 A JP S6017695A JP 12336383 A JP12336383 A JP 12336383A JP 12336383 A JP12336383 A JP 12336383A JP S6017695 A JPS6017695 A JP S6017695A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steam
- condenser
- deaeration
- load
- control device
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28B—STEAM OR VAPOUR CONDENSERS
- F28B11/00—Controlling arrangements with features specially adapted for condensers
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/16—Combined cycle power plant [CCPP], or combined cycle gas turbine [CCGT]
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は、復水の過冷却対等に係シ、特に、起動停止の
頻度が激しく、復水溶存酸素濃度基進が厳しく、かつ、
補給水量の多い発電プラントに好適な復水器脱気蒸気系
統の制御装置に関する。
頻度が激しく、復水溶存酸素濃度基進が厳しく、かつ、
補給水量の多い発電プラントに好適な復水器脱気蒸気系
統の制御装置に関する。
従来、復水器脱気蒸気系統は、特に、原子力のＢＷＲ，
プラントのみに採用されており、その制御方法は、夏期
と冬期で海水温度により脱気蒸気を投入するプラント負
荷を手動設定するものであった。これは、原子カプラン
トでは給水量が多く、脱気器が巨大な構造物となシ、経
済性、耐震性、放射線遮蔽上の制限等より、脱気器非設
置のサイクルをもっためである。
プラントのみに採用されており、その制御方法は、夏期
と冬期で海水温度により脱気蒸気を投入するプラント負
荷を手動設定するものであった。これは、原子カプラン
トでは給水量が多く、脱気器が巨大な構造物となシ、経
済性、耐震性、放射線遮蔽上の制限等より、脱気器非設
置のサイクルをもっためである。
また、ＢＷＲ，プラントでＩ′ｉ後水中水中存酸素量を
約１／４負荷以上で７ｐｐｂ以下とするよう設計される
が、特に、低負荷の場合、復水の過冷却に注意する必要
があった。
約１／４負荷以上で７ｐｐｂ以下とするよう設計される
が、特に、低負荷の場合、復水の過冷却に注意する必要
があった。
すなわち、復水器性能は、復水器熱負荷の減少する部分
負荷及び海水温度の低いほど良くなるが、高真空になる
場合空気抽出器の性能等にも制限され、理論的にまる復
水器真空度が得られない場合があり、このとき復水は過
冷却状態となり復水中の溶存酸素が増加する。
負荷及び海水温度の低いほど良くなるが、高真空になる
場合空気抽出器の性能等にも制限され、理論的にまる復
水器真空度が得られない場合があり、このとき復水は過
冷却状態となり復水中の溶存酸素が増加する。
この場合、復水中の溶存酸素を減少させる為に、部分負
荷時、補助蒸気等の脱気蒸気を用いて、過冷却復水を復
水器真空度の飽和温度まで加温する復水器脱気蒸気系統
の設置が必要となった。
荷時、補助蒸気等の脱気蒸気を用いて、過冷却復水を復
水器真空度の飽和温度まで加温する復水器脱気蒸気系統
の設置が必要となった。
しかし、原子力発電プラントは、ベースロードでプラン
ト負荷６０〜１００％で運用され、復水過冷却対策とし
ての復水器脱気蒸気系統の運用も夏期と冬期の海水温度
により運転員が蒸免投入の上限負荷を手動で設定すると
いう簡単なものとなっており、脱気蒸気量も冬期、夏期
のそれぞれの最大骨が投入されていた。
ト負荷６０〜１００％で運用され、復水過冷却対策とし
ての復水器脱気蒸気系統の運用も夏期と冬期の海水温度
により運転員が蒸免投入の上限負荷を手動で設定すると
いう簡単なものとなっており、脱気蒸気量も冬期、夏期
のそれぞれの最大骨が投入されていた。
ところが、脱気器を非設置とするコンバインド発電プラ
ントのように、毎日起動停止を行なう場合、原子カプラ
ントのような簡単な制御では過大な脱気蒸気量を消費す
るという問題が生じてきた。
ントのように、毎日起動停止を行なう場合、原子カプラ
ントのような簡単な制御では過大な脱気蒸気量を消費す
るという問題が生じてきた。
〔発明の目的〕
本発明の目的は、脱気器を非設置とする発電プラントに
おいて、起動停止の頻度が高く、起動時及び部分負荷時
の復水溶存酸素基準が厳しく、補給水母の多い場合に、
投入する脱気蒸気量を海水温度及びプラント負荷等の信
号で最適量を算出して経済性を高める復水器脱気蒸気系
統の制御装置を提供するにある。
おいて、起動停止の頻度が高く、起動時及び部分負荷時
の復水溶存酸素基準が厳しく、補給水母の多い場合に、
投入する脱気蒸気量を海水温度及びプラント負荷等の信
号で最適量を算出して経済性を高める復水器脱気蒸気系
統の制御装置を提供するにある。
脱気蒸気量の算出にあたっては、復水の過冷部分を復水
器の実真空度の飽和温度まで加温するに必要な蒸気量を
めることが必要である。
器の実真空度の飽和温度まで加温するに必要な蒸気量を
めることが必要である。
復水の過冷却度とは、復水器の実真空度の飽和温度と復
水器の理論真空度の飽和温度の温度差を示す。
水器の理論真空度の飽和温度の温度差を示す。
復水器の理論真空度とは、復水器の海水との熱交換によ
りまる復水器冷却管外面の水滴の温度の飽和圧力で示さ
れるもので、海水温度、交換熱量、すなわち、プラント
負荷により決定される。
りまる復水器冷却管外面の水滴の温度の飽和圧力で示さ
れるもので、海水温度、交換熱量、すなわち、プラント
負荷により決定される。
復水器の実真空度とは、高負荷域では、理論真空度と一
致するが、部分実荷域等で、交換熱量が少ない場合、す
なわち、復水器流入蒸気量が少ない場合、復水器への漏
れ込み空気量は負荷にかかわらず一定なので、空気抽出
装置の性能がおちること、ま、、７た、海水温度が低い
とき、理論４ｔｒ、突変が高すぎて空気抽出装置の抽出
能力を超えてしまう場合に、空気抽出器の到達真空度で
決定される。
致するが、部分実荷域等で、交換熱量が少ない場合、す
なわち、復水器流入蒸気量が少ない場合、復水器への漏
れ込み空気量は負荷にかかわらず一定なので、空気抽出
装置の性能がおちること、ま、、７た、海水温度が低い
とき、理論４ｔｒ、突変が高すぎて空気抽出装置の抽出
能力を超えてしまう場合に、空気抽出器の到達真空度で
決定される。
コノコトカラ、少なくとも海水温度とブラントロ荷を測
定すれば、空気抽出装置の抽出能力は既知であるので、
復水の過冷却度が算出でき、各負荷での復水骨（起動時
は復水再循環量）を過冷却変分加温するに必要な蒸気量
を算出して各季節（海水温度）、各負荷（プラント負荷
）における最適、必要最小限の脱気蒸気を復水器に供給
することができる。
定すれば、空気抽出装置の抽出能力は既知であるので、
復水の過冷却度が算出でき、各負荷での復水骨（起動時
は復水再循環量）を過冷却変分加温するに必要な蒸気量
を算出して各季節（海水温度）、各負荷（プラント負荷
）における最適、必要最小限の脱気蒸気を復水器に供給
することができる。
第１図は、ガスタービン１、排ガスボイラ２、蒸気ター
ビン３、復水器４、発電機５、給水ポンプ６よシ構成さ
れるコンバインドサイクルの概略系統を示す。
ビン３、復水器４、発電機５、給水ポンプ６よシ構成さ
れるコンバインドサイクルの概略系統を示す。
本コンバインドサイクルはガスタービン１及び排ガスボ
イラ２より蒸気７を発生し、蒸気タービン３で仕事をし
たのち、復水器４で凝縮し、復水８となシ、復水ポンプ
６により排ガスボイラ２へ供給される閉サイクルを構成
している。
イラ２より蒸気７を発生し、蒸気タービン３で仕事をし
たのち、復水器４で凝縮し、復水８となシ、復水ポンプ
６により排ガスボイラ２へ供給される閉サイクルを構成
している。
本ザイクルでは復水８中の溶存酸素を低減するため、復
水器脱気蒸気系統９を設置している。
水器脱気蒸気系統９を設置している。
本発明は、復水器脱気蒸気系統９に、調整弁１０及び流
量制御装置１１を設置し、流量制御装置１１にプラント
負荷信号１２、海水温度信号１３を入力して最適脱気蒸
気Ｒヶ復水田４に供給するものである。
量制御装置１１を設置し、流量制御装置１１にプラント
負荷信号１２、海水温度信号１３を入力して最適脱気蒸
気Ｒヶ復水田４に供給するものである。
本実施例によれば、プラント負荷及び海水温度が変化し
ても、常に、必要最小限の脱気蒸気を供給でき、蒸気消
費量を最適化することが可能である。
ても、常に、必要最小限の脱気蒸気を供給でき、蒸気消
費量を最適化することが可能である。
本発明の他の実施例を第２図に示す。
第２図は第１図と同じ構成のコンバインドサイクルであ
るが、プラント負荷信号の代シに主蒸気流量信号１４、
及び海水温度信号１３を流１Ｗ制御装置１１に入力し、
脱気蒸気量を最適化するものである。
るが、プラント負荷信号の代シに主蒸気流量信号１４、
及び海水温度信号１３を流１Ｗ制御装置１１に入力し、
脱気蒸気量を最適化するものである。
本発明の他の実施例を第３図に示す。
第３図は第２図と同じ構成のコンバインドサイクルであ
るが、特に、補給水量の多いプラントの場合、補給水１
５の流量信号１６、温度信号１７を補正項として、主蒸
気流量信号１４と海水温度信号１３を流量制御装置１１
に入力して、補給水が大骨に流入した場合でも、復水中
の溶存酸素量を制限値以下とすることを可能としている
。
るが、特に、補給水量の多いプラントの場合、補給水１
５の流量信号１６、温度信号１７を補正項として、主蒸
気流量信号１４と海水温度信号１３を流量制御装置１１
に入力して、補給水が大骨に流入した場合でも、復水中
の溶存酸素量を制限値以下とすることを可能としている
。
第４図は、第１図と同じ構成のコンバインドサイクルで
あるが、第３図と同様、補給水１５の流量信号１６、温
度信号１７を流量制御１１装置１１の補正項として加え
ることにより、補給水が大量に流入した場合でも、領水
中の溶存酸素計を制限値以下とすることができる。
あるが、第３図と同様、補給水１５の流量信号１６、温
度信号１７を流量制御１１装置１１の補正項として加え
ることにより、補給水が大量に流入した場合でも、領水
中の溶存酸素計を制限値以下とすることができる。
脱気蒸気量をどの位低減できるかを試算した結果を第５
図に示す。
図に示す。
従来例として、夏期と冬期に手動設定で脱気蒸気所要熱
負荷をそれぞれ５０％、８０％と仮定した場合、冬場の
所要脱気蒸気量を１００％とすれば、夏場の所要脱気蒸
気量は２０％必要で、年間を通せば、復水器熱負荷が５
０％以下では１２０％の脱気蒸気が必要であるのに対し
、復水器熱負荷が５０％から８０％の間では１００％の
脱気蒸気量が必要となる。
負荷をそれぞれ５０％、８０％と仮定した場合、冬場の
所要脱気蒸気量を１００％とすれば、夏場の所要脱気蒸
気量は２０％必要で、年間を通せば、復水器熱負荷が５
０％以下では１２０％の脱気蒸気が必要であるのに対し
、復水器熱負荷が５０％から８０％の間では１００％の
脱気蒸気量が必要となる。
本発明によれば、海水温度と、プラント負荷（復水器熱
負荷）によシ、最適蒸気量を算出することになるので、
脱気蒸気所要熱負荷の上限を８０％と仮定すれば、平均
して約５７％の脱気蒸気量が必要となる。
負荷）によシ、最適蒸気量を算出することになるので、
脱気蒸気所要熱負荷の上限を８０％と仮定すれば、平均
して約５７％の脱気蒸気量が必要となる。
従って、第５図の斜線で示した部分の熱気量が低減され
ることになシ、約５０％の蒸気１が低減可能である。
ることになシ、約５０％の蒸気１が低減可能である。
第１図及び第２図は、本発明による一実施例の復水器脱
気蒸気系統図、第３図及び第４図は、本発明による他の
実施例の復水器脱気系統、第５図は本発明による脱気蒸
気低減の効果を示す図である。 １０・・・調整弁、１１・・・流量制御装置、１２・・
・プラント負荷信号、１３・・・海水温度信号、１４・
・・主蒸気流量信号、１５・・・補給水、１６・・・流
量信号１、．４Ｑ’− 第 、３ 図 ２ −２−４（ 第５ 固
気蒸気系統図、第３図及び第４図は、本発明による他の
実施例の復水器脱気系統、第５図は本発明による脱気蒸
気低減の効果を示す図である。 １０・・・調整弁、１１・・・流量制御装置、１２・・
・プラント負荷信号、１３・・・海水温度信号、１４・
・・主蒸気流量信号、１５・・・補給水、１６・・・流
量信号１、．４Ｑ’− 第 、３ 図 ２ −２−４（ 第５ 固
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、発電プラントにおいて、海水温度とプラント負荷、
あるいは、それに相当する信号を用いて脱気蓋気景を変
化させて復水器へ供給する手段を設けたことを特徴とす
る復水器脱気蒸気系統の制御装置。 ２、特許請求の範囲第１項において、前記脱気萎気量を
制御するに必要な、調整弁および流量制御装置を設置し
たことを特徴とする復水器脱気蒸気系統の制御装置。 ３、特許請求の範囲第１項において、補給水の流量、温
度の信号で海水温度、プラント負荷信号を補正して前記
脱気蒸気搦を変化させて前記復水器へ供給する手段を設
けたことを特徴とする復水器脱気蒸気系統の制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12336383A JPS6017695A (ja) | 1983-07-08 | 1983-07-08 | 復水器脱気蒸気系統の制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12336383A JPS6017695A (ja) | 1983-07-08 | 1983-07-08 | 復水器脱気蒸気系統の制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6017695A true JPS6017695A (ja) | 1985-01-29 |
| JPH0146684B2 JPH0146684B2 (ja) | 1989-10-11 |
Family
ID=14858731
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12336383A Granted JPS6017695A (ja) | 1983-07-08 | 1983-07-08 | 復水器脱気蒸気系統の制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6017695A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4958679A (en) * | 1987-05-04 | 1990-09-25 | Siemens Aktiengesellschaft | Condenser for the water-steam loop of a power plant, in particular a nuclear power plant |
| WO2001046567A1 (fr) * | 1999-12-21 | 2001-06-28 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Module de commande de turbine a gaz d'une installation de production d'energie a cycle combine et arbre unique, et procede de calcul du rendement de cette turbine |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101585291B1 (ko) | 2009-10-06 | 2016-01-13 | 루이지애나 테크 유니버시티 리서치 파운데이션 | 매설된 대상물을 검출하기 위한 방법 및 장치 |
-
1983
- 1983-07-08 JP JP12336383A patent/JPS6017695A/ja active Granted
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4958679A (en) * | 1987-05-04 | 1990-09-25 | Siemens Aktiengesellschaft | Condenser for the water-steam loop of a power plant, in particular a nuclear power plant |
| WO2001046567A1 (fr) * | 1999-12-21 | 2001-06-28 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Module de commande de turbine a gaz d'une installation de production d'energie a cycle combine et arbre unique, et procede de calcul du rendement de cette turbine |
| US6477842B1 (en) | 1999-12-21 | 2002-11-12 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Gas turbine controller of single-shaft combined cycle power generating plant and gas turbine output calculating method |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0146684B2 (ja) | 1989-10-11 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN101063595B (zh) | 一种用于建设600mw空冷机组的scal间接空冷系统 | |
| CN101995012B (zh) | 一种火电机组协调变负荷的控制方法 | |
| JPS6354882B2 (ja) | ||
| US6987826B2 (en) | Maximum extended load line limit analysis for a boiling water nuclear reactor | |
| CN203788097U (zh) | 发电机定子冷却水热量回收系统 | |
| JPS6017695A (ja) | 復水器脱気蒸気系統の制御装置 | |
| JPH03221702A (ja) | 複圧式排熱回収熱交換器 | |
| CN107227981A (zh) | 一种利用lng冷能协同控制汽轮机排汽背压系统及方法 | |
| JPS5963310A (ja) | 複合プラント | |
| JPS6179905A (ja) | ドレン回収システム | |
| CN113819070B (zh) | 一种汽轮机组凝结水泵变频优化节能方法及系统 | |
| CN209083343U (zh) | 一种一体式集成发电系统 | |
| CN110436659A (zh) | 带去离子设备的风力发电变流器水冷装置 | |
| CN213016560U (zh) | 一种设有前置冷却器的燃气-蒸汽联合循环高压给水系统 | |
| JP2523511B2 (ja) | 蒸気発生器出力制御装置 | |
| CN212837982U (zh) | 糠醛生产工艺中醛气余热回收利用系统 | |
| JPS6280492A (ja) | 復水再循環装置 | |
| CN215597383U (zh) | 一种供热首站疏水余热利用系统 | |
| JPH05272306A (ja) | 排熱利用発電制御装置 | |
| CN117267700A (zh) | 一种提升超临界火电机组变负荷能力的热力系统及方法 | |
| JP3095575B2 (ja) | サイクルプラント | |
| JPS6029501A (ja) | 排熱回収用蒸気発生装置 | |
| CN116293609A (zh) | 一种用于sgh疏水的余热回收利用系统及垃圾焚烧发电机组 | |
| JPS59108807A (ja) | 動力発生機関 | |
| CN110849022A (zh) | 用于间接空冷系统的热量梯级利用系统 |