JPS6017011A - ガス吹込み精錬容器 - Google Patents
ガス吹込み精錬容器Info
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- JPS6017011A JPS6017011A JP12240083A JP12240083A JPS6017011A JP S6017011 A JPS6017011 A JP S6017011A JP 12240083 A JP12240083 A JP 12240083A JP 12240083 A JP12240083 A JP 12240083A JP S6017011 A JPS6017011 A JP S6017011A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
- C21C7/04—Removing impurities by adding a treating agent
- C21C7/068—Decarburising
- C21C7/0685—Decarburising of stainless steel
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明はガス吹込み精錬容器に関し、例えばステンレ
ス鋼の溶製に使用されるＡＯＤ方式のガス吹込み精錬容
器として好適なガス吹込み精錬容器に関するものである
。
ス鋼の溶製に使用されるＡＯＤ方式のガス吹込み精錬容
器として好適なガス吹込み精錬容器に関するものである
。
ステンレス鋼の溶製は、従来、主として電気炉により行
われていたが、この場合、とくに低炭素ステンレス鋼を
溶製する際にＣｒやＭｎの酸化が著しく、溶鋼温度が高
いために耐火物の損傷も大きく、さらには脱炭効率の点
からＣｒ量をあまり高めることができないためかなりの
量の低炭素フェロクロムを使用する必要があるという問
題点があった。、そこで、脱炭効率を上げるためにはｃ
＋ｏ−ｃｏの反応で生成されるＣＯＯ２０分圧を下げる
ことが必要であるが、具体的には、（１）真空装置を用
いて反応を低圧下で行う方法、（２）０２ガスとともに
Ａｒガスを吹込むことによってＣＯＯ２０分圧を下げる
方法が考えられ、（１）に基いてＶＯＤ法が開発され、
（２）に基いてＡＯＤ法が開発された。
われていたが、この場合、とくに低炭素ステンレス鋼を
溶製する際にＣｒやＭｎの酸化が著しく、溶鋼温度が高
いために耐火物の損傷も大きく、さらには脱炭効率の点
からＣｒ量をあまり高めることができないためかなりの
量の低炭素フェロクロムを使用する必要があるという問
題点があった。、そこで、脱炭効率を上げるためにはｃ
＋ｏ−ｃｏの反応で生成されるＣＯＯ２０分圧を下げる
ことが必要であるが、具体的には、（１）真空装置を用
いて反応を低圧下で行う方法、（２）０２ガスとともに
Ａｒガスを吹込むことによってＣＯＯ２０分圧を下げる
方法が考えられ、（１）に基いてＶＯＤ法が開発され、
（２）に基いてＡＯＤ法が開発された。
これらのうち、ＡＯＤ法は、酸素およびアルゴンの混合
ガスを羽目から吹込むのが一般的であり、例えば第１図
ないし第３図に示す構造の精錬容器を使用して行うのが
普通である。すなわち、この精錬容器ｌは本体２と上蓋
３とに分割され、本体２は外殻４と耐火物５から構成さ
れ、上蓋３も外殻６と耐火物７から構成されたものであ
り、酸素とアルゴンの混合ガスは、底部近くの側壁に定
間隔（θ１＝３０°）貫通設置された複数本（図示例で
は３本）の羽口１０ （１０ａ、１０ｂ 。
ガスを羽目から吹込むのが一般的であり、例えば第１図
ないし第３図に示す構造の精錬容器を使用して行うのが
普通である。すなわち、この精錬容器ｌは本体２と上蓋
３とに分割され、本体２は外殻４と耐火物５から構成さ
れ、上蓋３も外殻６と耐火物７から構成されたものであ
り、酸素とアルゴンの混合ガスは、底部近くの側壁に定
間隔（θ１＝３０°）貫通設置された複数本（図示例で
は３本）の羽口１０ （１０ａ、１０ｂ 。
１０Ｃ）から吹込まれるものである。この羽目１０は第
３図に示すように二重管構造となっていて、内管１１か
ら酸素とアルゴンの４昆合ガスまたはアルゴンガスを１
３を独で吹込むと共番乙外管１２にはアルゴンガスを流
して内管１１を冷却保護するようになっている。
３図に示すように二重管構造となっていて、内管１１か
ら酸素とアルゴンの４昆合ガスまたはアルゴンガスを１
３を独で吹込むと共番乙外管１２にはアルゴンガスを流
して内管１１を冷却保護するようになっている。
このようなＡＯＤ方式の精錬容器１を用いてステンレス
鋼の溶製を行うに際しては、電気炉により溶解した溶鋼
１１を精錬容器１内に移し、酸化期において、酸素、ア
ルゴンまたは窒素の混合ガスを羽目１０より溶鋼中に吹
込んで脱炭効率を高め、適宜ガス比率（０２／ＡＴ）を
変化させて脱炭する。次に、還元期においては、炭素量
が所定の値まで低下したところで酸素ガスの吹込みを止
め、ＣｒおよびＭｎの還元を行う。このとき、還元剤と
してはフェロシリコン、石灰などが使用されるが、同時
に脱硫も行われる。さらに、仕」−期においては、目標
の成分と温度に合わせて出鋼する。
鋼の溶製を行うに際しては、電気炉により溶解した溶鋼
１１を精錬容器１内に移し、酸化期において、酸素、ア
ルゴンまたは窒素の混合ガスを羽目１０より溶鋼中に吹
込んで脱炭効率を高め、適宜ガス比率（０２／ＡＴ）を
変化させて脱炭する。次に、還元期においては、炭素量
が所定の値まで低下したところで酸素ガスの吹込みを止
め、ＣｒおよびＭｎの還元を行う。このとき、還元剤と
してはフェロシリコン、石灰などが使用されるが、同時
に脱硫も行われる。さらに、仕」−期においては、目標
の成分と温度に合わせて出鋼する。
このようなＡＯＤ方式の精錬容器ｌを用いたステンレス
鋼の精錬は、従来の電気炉を用いたステンレス鋼の精錬
に比較して、操業が容易で熟練な要しないこと、電極や
炉床から炭素その他の元素を拾わないこと、安価な高炭
素原料を使用できることなどの利点を有している。
鋼の精錬は、従来の電気炉を用いたステンレス鋼の精錬
に比較して、操業が容易で熟練な要しないこと、電極や
炉床から炭素その他の元素を拾わないこと、安価な高炭
素原料を使用できることなどの利点を有している。
しかしに゛がら、このような従来のガス吹込み精錬容器
１では、第２図にも示すように、この精錬容器１の水平
レベルの同じ高さ位置に複数の羽口１０ （ｌｏａ、１
０ｂ、ｔｏｅ）を設けているため、これらの羽目１０か
ら吹込まれたガスが溶鋼１１中に噴出した際に、溶鋼１
１およびスラグ１２面の１箇所たとえば中央部分が最も
高くなる溶鋼の盛り上がりを生じ、これによって著しい
スプラッシュが発生するので、このスプラッシュを除去
するための操業停止が精錬容器の操業率の低下をもたら
し、翻火物５の溶鋼１１およびスラグ１２との接触面に
おいてこれら溶鋼１１およびスラグ１２との接触φ離間
の繰り返しによって耐火物５の損傷も大きく、そのため
耐火物５の交換頻度が高くなるという問題を有していた
。
１では、第２図にも示すように、この精錬容器１の水平
レベルの同じ高さ位置に複数の羽口１０ （ｌｏａ、１
０ｂ、ｔｏｅ）を設けているため、これらの羽目１０か
ら吹込まれたガスが溶鋼１１中に噴出した際に、溶鋼１
１およびスラグ１２面の１箇所たとえば中央部分が最も
高くなる溶鋼の盛り上がりを生じ、これによって著しい
スプラッシュが発生するので、このスプラッシュを除去
するための操業停止が精錬容器の操業率の低下をもたら
し、翻火物５の溶鋼１１およびスラグ１２との接触面に
おいてこれら溶鋼１１およびスラグ１２との接触φ離間
の繰り返しによって耐火物５の損傷も大きく、そのため
耐火物５の交換頻度が高くなるという問題を有していた
。
この発明は、上記したような従来の問題点に着目してな
されたもので、溶融金属面の局所的な盛り上がりがなく
、したがってスプラッシュの発生が小さく、耐火物の損
傷も低減することができるガス吹込み精錬容器を提供す
ることを目的としている。
されたもので、溶融金属面の局所的な盛り上がりがなく
、したがってスプラッシュの発生が小さく、耐火物の損
傷も低減することができるガス吹込み精錬容器を提供す
ることを目的としている。
この発明は、上部に開口を有しかつ溶融金属ＩＷ拌・精
錬用のガス吹込み羽目を複数備えたガス吹込み精錬容器
において、前記羽目を前記精錬容器の水平レベルにおけ
る異なる高さ位置に設けたことを特徴としている。
錬用のガス吹込み羽目を複数備えたガス吹込み精錬容器
において、前記羽目を前記精錬容器の水平レベルにおけ
る異なる高さ位置に設けたことを特徴としている。
以下、この発明の実施例を図面に基いて詳細に説明する
。
。
第４図ないし第６図はこの発明の一実施例を示し、第４
図はガス吹込み精錬容器の縦断面図であって、この精錬
容器２１は、本体２２と上蓋２３とに分割され、本体２
２は外殻２４１ＪＪ火物２５から構成され、上蓋２３も
外殻２６と耐火物２７から構成されたものである。そし
て、この精錬容器２１は、第５図および第６図にも示す
ように、当該精錬容器２１の水平レベルにおける異なる
高さ位置に合計３木の第３図に示したと同じ構造の羽口
１０ （ｌｏａ、１０ｂ 、１０ｃ）が設置されており
、図示例の場合、第５図に示すように、精錬容器２１の
高さ方向のやや下位側に２木の羽１コ１０ａ、１０ｃを
０２＝６０°の間隔で中心方向に向けて設け、第６図に
示すように、前記羽口１０ａ、１０ｃよりも上位側でか
つ両羽口１０ａ、１０ｃの平面における中間位置（０３
＝３０°）に１本の羽口１０ｂを設けている。
図はガス吹込み精錬容器の縦断面図であって、この精錬
容器２１は、本体２２と上蓋２３とに分割され、本体２
２は外殻２４１ＪＪ火物２５から構成され、上蓋２３も
外殻２６と耐火物２７から構成されたものである。そし
て、この精錬容器２１は、第５図および第６図にも示す
ように、当該精錬容器２１の水平レベルにおける異なる
高さ位置に合計３木の第３図に示したと同じ構造の羽口
１０ （ｌｏａ、１０ｂ 、１０ｃ）が設置されており
、図示例の場合、第５図に示すように、精錬容器２１の
高さ方向のやや下位側に２木の羽１コ１０ａ、１０ｃを
０２＝６０°の間隔で中心方向に向けて設け、第６図に
示すように、前記羽口１０ａ、１０ｃよりも上位側でか
つ両羽口１０ａ、１０ｃの平面における中間位置（０３
＝３０°）に１本の羽口１０ｂを設けている。
このような精錬容器２１を使用して溶融金属例えば溶鋼
３１の精錬を行うに際し、例えば下位の羽口１０ａ、１
０ｃからのガスの噴出力よりも上位の羽口ｌＯｂからの
ガスの噴出力を適宜小さくして各羽口１０ａ、１０ｂ、
１０ｃより酸素およびアルゴンの混合ガスを吹込むと、
溶鋼３１およびスラグ３２面の局所的な盛り上がりを生
ずることなく全体的に緩やかな盛り上がりが形成されて
溶鋼３１のＩＩＪＮ拌および精錬が行われ、スプラッシ
ュの発生が小さくなってスプラッシュ除去のための操業
停止時間が著しく短縮されると同時に、特に溶鋼３１面
およびスラグ３２付近の耐火物に対する溶ｔｊｌｌ ３
１およびスラグ３２の波打ちの程度が小さくなるので、
耐火物２５のＩＥ触深さあるいは侵触領域を狭くするこ
とができ、耐火物２５の損傷度合を低減することができ
るようになる。
３１の精錬を行うに際し、例えば下位の羽口１０ａ、１
０ｃからのガスの噴出力よりも上位の羽口ｌＯｂからの
ガスの噴出力を適宜小さくして各羽口１０ａ、１０ｂ、
１０ｃより酸素およびアルゴンの混合ガスを吹込むと、
溶鋼３１およびスラグ３２面の局所的な盛り上がりを生
ずることなく全体的に緩やかな盛り上がりが形成されて
溶鋼３１のＩＩＪＮ拌および精錬が行われ、スプラッシ
ュの発生が小さくなってスプラッシュ除去のための操業
停止時間が著しく短縮されると同時に、特に溶鋼３１面
およびスラグ３２付近の耐火物に対する溶ｔｊｌｌ ３
１およびスラグ３２の波打ちの程度が小さくなるので、
耐火物２５のＩＥ触深さあるいは侵触領域を狭くするこ
とができ、耐火物２５の損傷度合を低減することができ
るようになる。
次に、実験結果について説明する。
容ＩＪ４２０ｔｏｎのＡＯＤ精辣精器容器用してステン
レス鋼の精錬を行った。このどき、精錬容器（２１）の
底面部から高さ３００闘のところに、２木の羽ｎ （１
０ａ）（１０ｃ）を６０°間隔で設け、前記羽目（］、
Ｏａ） （１，Ｏｃ）よりも３７５ｍｍ高い位置でか
つ両羽目（１０ａ）（１０ｃ）の中間位置（すなわち、
平面において３０ ’ 剛れた位置）に１木の羽＋１（
１０ｂ）を設けたもの（第５図、第６図参照）を使用し
、ステンレス鋼の脱炭（２Ｃ＋０２→２ＣＯ）を行った
。
レス鋼の精錬を行った。このどき、精錬容器（２１）の
底面部から高さ３００闘のところに、２木の羽ｎ （１
０ａ）（１０ｃ）を６０°間隔で設け、前記羽目（］、
Ｏａ） （１，Ｏｃ）よりも３７５ｍｍ高い位置でか
つ両羽目（１０ａ）（１０ｃ）の中間位置（すなわち、
平面において３０ ’ 剛れた位置）に１木の羽＋１（
１０ｂ）を設けたもの（第５図、第６図参照）を使用し
、ステンレス鋼の脱炭（２Ｃ＋０２→２ＣＯ）を行った
。
また、比較のために、同じ容Ｍ−のＡＯＤ精錬容器を使
用し、底部から高さ３００ｍｍのところに３木の羽１コ
（１０ａ）（１０ｂ）（１０ｃ）を３０°間隔で設けた
もの（第２図参照）を使用して同じくステンレス鋼の脱
炭を行った。
用し、底部から高さ３００ｍｍのところに３木の羽１コ
（１０ａ）（１０ｂ）（１０ｃ）を３０°間隔で設けた
もの（第２図参照）を使用して同じくステンレス鋼の脱
炭を行った。
この結果、いずれの場合にも酸素効率はｉｏ。
％であり、’ｔ′ｒに羽口１０ （１０ａ 〜１０ｃ）
を上下二段に分けたことによる精錬上の悪化の傾向は見
られなかった。そして、従来の羽口（１０）を同じ高さ
に設けた場合には、耐火物（５）へのスプラッシュ伺着
が犬きく、操業１ケ月あたりのスプラッシュ取り休止時
間が約６００分程度必要であり、さらに耐火物（５）の
寿命も特に溶鋼面伺近のものが２８０時間程度でかなり
短かいという結果であった。
を上下二段に分けたことによる精錬上の悪化の傾向は見
られなかった。そして、従来の羽口（１０）を同じ高さ
に設けた場合には、耐火物（５）へのスプラッシュ伺着
が犬きく、操業１ケ月あたりのスプラッシュ取り休止時
間が約６００分程度必要であり、さらに耐火物（５）の
寿命も特に溶鋼面伺近のものが２８０時間程度でかなり
短かいという結果であった。
これに対して、羽目（１０）を」二下に分けて設けた場
合には、耐火物（２５）へのスジラフ９１４１着が小さ
く、操業１ケ月あたりのスプラッシュ取り休止時間が約
１８０分程度とかなり少なくなり、また耐火物（２５）
の寿命も特に溶鋼面付近のものが３７０時間程度でかな
り長くなり、耐火物（２５）の交換頻度が従来よりも低
下するという良好な結果を得ることができた。
合には、耐火物（２５）へのスジラフ９１４１着が小さ
く、操業１ケ月あたりのスプラッシュ取り休止時間が約
１８０分程度とかなり少なくなり、また耐火物（２５）
の寿命も特に溶鋼面付近のものが３７０時間程度でかな
り長くなり、耐火物（２５）の交換頻度が従来よりも低
下するという良好な結果を得ることができた。
なお、種々の実験結果から、羽口ｌＯを上下二段に分け
た場合、下位側の羽口１０ａ、１０ｃから溶鋼面までの
高さをｈとしたとき、当該溶鋼面より１／３ｈだけ溶鋼
内に入った位置から下位側の羽１−１１− Ｏａ 、
１０ ｃまでの間の適宜位置に上位側の羽＋１１０ ｂ
を設けるのがより好ましいことがわかった。
た場合、下位側の羽口１０ａ、１０ｃから溶鋼面までの
高さをｈとしたとき、当該溶鋼面より１／３ｈだけ溶鋼
内に入った位置から下位側の羽１−１１− Ｏａ 、
１０ ｃまでの間の適宜位置に上位側の羽＋１１０ ｂ
を設けるのがより好ましいことがわかった。
」二記した実施例では、合計３木の羽口１０（１０ａ〜
１０Ｃ）を」二下にわけた場合を示しているが、この羽
口１０の本数は適宜増減できるものであり、」二下三段
以」二に分けることも可能であって、例えば下位側に３
木の羽目を同一レベルで設け、それより−に位側に２木
の羽目を前記下位側の３木の羽目の各々中間部分に設け
るようにすることもできる。
１０Ｃ）を」二下にわけた場合を示しているが、この羽
口１０の本数は適宜増減できるものであり、」二下三段
以」二に分けることも可能であって、例えば下位側に３
木の羽目を同一レベルで設け、それより−に位側に２木
の羽目を前記下位側の３木の羽目の各々中間部分に設け
るようにすることもできる。
以−ヒ説明してきたように、この発明によるガス吹込み
精錬容器は、」一部に開口を有しかつ溶融金属撹拌拳精
錬用のガス吹込み羽目を複数備えたガス吹込み精錬容器
において、前記羽目を前記精錬容器の水平レベルにおけ
る異なる高さ位置に設けるという構成としたから、ガス
を吹込んだ際の溶融金属面の盛り」二がりが小さくかつ
盛り−ｈがりを比較的広範囲にして鎮静化することが可
能であり、従来のように溶融金属面の局所的な大きな盛
り上がりに基づくスプラッシュの発生を抑制することが
でき、スプラッシュ除去のための操業休止時間の短縮が
可能になると共に耐火物とくに溶融金属との接触および
離間を繰り返えす溶融金属面伺近の耐火物の損傷を著し
く低減することができ、耐火物寿命の向上を１寸かるこ
とが可能であるなどの非常にすぐれた効果を有する。
精錬容器は、」一部に開口を有しかつ溶融金属撹拌拳精
錬用のガス吹込み羽目を複数備えたガス吹込み精錬容器
において、前記羽目を前記精錬容器の水平レベルにおけ
る異なる高さ位置に設けるという構成としたから、ガス
を吹込んだ際の溶融金属面の盛り」二がりが小さくかつ
盛り−ｈがりを比較的広範囲にして鎮静化することが可
能であり、従来のように溶融金属面の局所的な大きな盛
り上がりに基づくスプラッシュの発生を抑制することが
でき、スプラッシュ除去のための操業休止時間の短縮が
可能になると共に耐火物とくに溶融金属との接触および
離間を繰り返えす溶融金属面伺近の耐火物の損傷を著し
く低減することができ、耐火物寿命の向上を１寸かるこ
とが可能であるなどの非常にすぐれた効果を有する。
第１図は従来のガス吹込み精錬容器の縦断面図、第２図
は第１図のＩ−Ｉ線断面図、第３図はガス吹込み羽目の
縦断面図、第４図はこの発明の一実施例によるガス吹込
み精錬容器の縦断面図、第５図および第６図は第４図の
ＩＴ−］Ｔ線および■−■線断面図である。 １０ （１０ａ、１０ｂ、ｆｏｅ、） ”・ガス吹込み
羽目２１・・・精錬容器 ２２・・・容器本体 ２４・・・外殻 ２５・・・耐火物 ３１・・・溶鋼（溶融金属） 特許出願人 大同特殊鋼株式会社 代理人弁理士 小 塩 豊 １．１ 第１ＩＩ 第２図 第５図 第６図 ０Ｃ
は第１図のＩ−Ｉ線断面図、第３図はガス吹込み羽目の
縦断面図、第４図はこの発明の一実施例によるガス吹込
み精錬容器の縦断面図、第５図および第６図は第４図の
ＩＴ−］Ｔ線および■−■線断面図である。 １０ （１０ａ、１０ｂ、ｆｏｅ、） ”・ガス吹込み
羽目２１・・・精錬容器 ２２・・・容器本体 ２４・・・外殻 ２５・・・耐火物 ３１・・・溶鋼（溶融金属） 特許出願人 大同特殊鋼株式会社 代理人弁理士 小 塩 豊 １．１ 第１ＩＩ 第２図 第５図 第６図 ０Ｃ
Claims (1)
- 上部に開口を有しかつ溶融金属撹拌・精錬用のガス吹込
み羽目を複数備えたガス吹込み精錬容器において、前記
羽目を前記精錬容器の水平レベルにおける異なる高さ位
鐙に設けたことを特徴とするガス吹込み精錬容器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12240083A JPS6017011A (ja) | 1983-07-07 | 1983-07-07 | ガス吹込み精錬容器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12240083A JPS6017011A (ja) | 1983-07-07 | 1983-07-07 | ガス吹込み精錬容器 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6017011A true JPS6017011A (ja) | 1985-01-28 |
Family
ID=14834850
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12240083A Pending JPS6017011A (ja) | 1983-07-07 | 1983-07-07 | ガス吹込み精錬容器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6017011A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62235415A (ja) * | 1986-04-01 | 1987-10-15 | ユニオン・カ−バイド・コ−ポレ−シヨン | 精錬容器及び精錬方法 |
| JPS62262312A (ja) * | 1986-05-07 | 1987-11-14 | 日立電線株式会社 | Ｎｂ−Ｔｉ合金系超電導線材 |
| CN110628981A (zh) * | 2019-09-26 | 2019-12-31 | 武汉钢铁有限公司 | 界定转炉吹炼期发生喷溅的固化经验方法 |
-
1983
- 1983-07-07 JP JP12240083A patent/JPS6017011A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62235415A (ja) * | 1986-04-01 | 1987-10-15 | ユニオン・カ−バイド・コ−ポレ−シヨン | 精錬容器及び精錬方法 |
| JPH0416526B2 (ja) * | 1986-04-01 | 1992-03-24 | Yunion Kaabaido Chem Ando Purasuchitsukusu Co Inc | |
| JPS62262312A (ja) * | 1986-05-07 | 1987-11-14 | 日立電線株式会社 | Ｎｂ−Ｔｉ合金系超電導線材 |
| CN110628981A (zh) * | 2019-09-26 | 2019-12-31 | 武汉钢铁有限公司 | 界定转炉吹炼期发生喷溅的固化经验方法 |
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