JPS6016815Y2 - 火力発電用プラント等におけるボイラ給水系統 - Google Patents

Description

【考案の詳細な説明】 本考案は、火力発電用プラント、その他の火力プラント
および原子力発電用プラント等におけるボイラ給水系統
の改良に関する。

一般に大型プラントに用いられるボイラの伝熱面におい
てスケール化する復・給水中の不純物を濾過除去する方
法は従来から種々試みられている。

以下、従来の前置濾過器と復水脱塩装置を有する火力発
電用プラントの主要機器の配置とフローダイヤグラムを
第１図にもとづいて説明する。

従来のこの種のプラントにおいて、復水器１は、タービ
ン（図示せず）より流入する蒸気を冷却して復水すると
共に、復水貯水槽２を下部に備えている。

この復水貯水槽２は下部にブロー弁■１を備えたブロー
管３を有し、復水ポンプ５、前置濾過器６、復水脱塩装
置７、復水昇圧ポンプ８、低圧給水加熱器９を順に備え
た復水ポンプ吸込管４と復水管１０によって脱気器１１
に連結されている。

脱気器１１は上部に弁Ｖ２を備えた真空排気管１２と、
弁Ｖ３を備えた脱気器加熱蒸気管１３を備えており、真
空排気器１２の他端側は復水器１に、脱気器加熱蒸気管
１３の他端側は蒸気供給源（図示せず）に連結されてい
る。

脱気器貯水槽１４は、下部にブロー弁Ｖ、を備えたブロ
ー管１５を有し、給水ブスターポンプ１７、弁Ｖ６、給
水ポンプ１８、弁Ｖ７、高圧給水加熱器２１を順に備え
た給水ブスターポンプ吸込管１６と主給水管２０によっ
てボイラ２５に連結されている。

低圧再循環管１９は、途中に弁Ｖ、に備えており、一側
が給水ブスターポンプ吸込管１６もしくは脱気器貯水槽
１４に、他側が復水器１に連結されている。

給水ポンプバイパス管２２は弁Ｖ８を備えており、一側
は給水ポンプ１８の吸込側に、他側が吐出側に連結され
ている。

プレボイラ洗浄管２３は弁Ｖ、を備え、途中にブロー弁
Ｖ１ｏを備えたブロー管２４を有しており、一側がボイ
ラ２５の入口側の給水管２０に、他側が復水器１に連結
されている。

ボイラ絞り弁入口連絡管２６は弁Ｖ□、を備え、一側が
ボイラ２５に、他側が過熱器（図示せず）に連結されて
いる。

ボイラ抽出管２７は途中に弁Ｖ１□を備え、一側がボイ
ラ絞り弁入口連絡管２６に、他側が起動用セパレータ２
８に連絡されている。

起動用セパレータ排水管２９は途中に弁Ｖ１３とブロー
弁Ｖ１４を備えたブロー管３０を設けており、一側が起
動用セパレータ２８に、他側が復水器１に連結されてい
る。

過熱器送気管３１は弁Ｖ１５を備え、一側が起動用セパ
レータ２８に、他側が過熱器に連結されている。

３２は低圧給水加熱器９を加熱する蒸気管である。

低圧給水加熱器ドレン管３３は弁Ｖ□６を備えており、
一側は低圧給水加熱器９に、他側が復水器１に連結され
ている。

３４は、一側を低圧給水加熱器９に連結し、他側をドレ
ン移送ポンプ３５と弁Ｖ１７とを介して低圧給水加熱器
９の出口側復水管１０を接続したドレン移送管、３６は
そのドレン移送管３４に一側が接続されかつブロー弁Ｖ
□８を備えたブロー管である。

３７は高圧給水加熱器２１を加熱する蒸気管である。

高圧給水加熱器ドレン管３８は途中に弁■２ｏとブロー
弁ｖ２１を備えたブロー管４０を有し、一側が高圧給水
加熱器２１に、他端が低圧給水加熱器９に連結されてい
る。

高圧給水加熱器ドレン管３８の途中から分岐された高圧
給水加熱器ドレン分岐管３９は弁ｖ１９を介して他側か
脱気器貯水槽１４に連結されている。

以上の従来のプラント構成において、プラントの据付完
了後のビニシアルスタート時、その他の起動時のクリー
ンアップおよび通常運転時における前置濾過器６の活用
の有様を説明する。

ビニシアルスタート時およびその他の起動時のクリーン
アップ運転は次の３つの工程に大別される； １ 低圧系統のクリーンアップ ２ プレボイラのクリーンアップ ３ ボイラのクリーンアップ 即ち、上記低圧系統のクリーンアップは、真空ポンプ（
図示せず）により復水器１と脱気器１１；を負圧にし、
同時に脱気器１１には加熱蒸気管１３により蒸気供給源
から蒸気を送入し、この操作の終了後、〔復水器貯水槽
２〕→〔復水ポンプ５〕→〔前置濾過器６〕→〔復水脱
塩装置７〕→〔復水昇圧ポンプ８〕→〔低圧給水加熱器
９〕→′〔脱気器１１〕→〔脱気器貯水槽１４〕→〔給
水ブスターポンプ吸込管１６〕→〔低圧再循環管１９〕
→〔復水器１〕→〔復水器貯水槽２〕なるサイクルの洗
浄系統を構成し系内の錆や汚れ、その他の異物の除去を
行なうものである。

また、この循環水の溶存酸素は復水器１と脱気器１１に
よって除去し、更にヒドラジン等の脱酸素剤およびアン
モニア等のｌ’Ｈ調整剤を薬注設備（図示せず）により
復水昇圧ポンプ８の出口の復水管１ｏに注入する。

更にまた、脱気器貯水槽１４または復水器貯水槽２の汚
れが多いときは、弁Ｖ、または弁Ｖ□をそれぞれ開にし
、ブロー管１５またはブロー管３より、鉄部の負圧破壊
を行なった後ブローする。

このときの洗浄水の補給は補給水設備（図示せず）より
復水器１に補給する。

また、プレボイラのクリーンアップは、〔復水器貯水槽
２〕→〔復水ポンプ５〕→〔前置濾過器６〕→〔復水脱
塩装置７〕→〔復水昇圧ポンプ８〕→〔低圧給水加熱器
９〕→〔脱気器１１〕→〔脱気器貯水槽１４〕→〔給水
ブスターポンプ吸込管１６〕→〔給水ポンプバイパス管
２２〕→〔高圧給水加熱器２１〕→〔主給水管２０〕→
〔プレボイラ洗浄管２３〕→〔復水器１〕→〔復水器貯
水槽２〕なる洗浄系統を構成してプレボイラ全系統の循
環洗浄を行なうものであり、循環水の脱気や薬注、洗浄
水の補給は上記した低圧系統のクリーンアップの場合と
同様の方法で行なわれる。

また、洗浄中に高圧給水加熱器２１の出口水の汚れが多
いときは、プレボイラ洗浄管２３に設けである弁Ｖ１ｏ
を開にしてブロー管２４より糸外ブローを行なう。

更に、ボイラのクリーンアップは、〔復水器貯水槽２〕
→〔復水ポンプ５〕→〔前置濾過器６〕→〔復水脱塩装
置７〕→〔復水昇圧ポンプ８〕→〔低圧給水加熱器９〕
→〔脱気器１１〕→〔脱気器貯水槽１４〕→〔給水ブス
ターポンプ吸込管１６〕→〔給水ブスターポンプ１７〕
→〔給水ポンプバイパス管２２〕→〔高圧給水加熱器２
１〕−〔主給水管２０〕→〔ボイラ２５〕→〔ボイラ抽
出管２７〕→〔起動用セパレータ２８〕→〔起動用セパ
レータ排水管２９〕→〔復水器１〕→〔復水器貯水槽２
〕なる洗浄系統を構成し、上記のクリーンアップ工程に
よりプレボイラ系統を清浄した後、循環洗浄を行なう。

この場合、最初は冷水によるクリーンアップを行ない、
水質が規定値になればボイラに点火して１７０℃付近に
ボイラ水の温度を上昇させてホットクリーンアップを行
なつＯ 上述のように、ビニシアルスタート時のクリーンアップ
は前置濾過器６によってプレボイラおよびボイラ内の錆
やマッドその他の汚れを除去する洗浄系統を構成して行
なわれるものであり、プラントの運転時には、高圧給水
加熱器ドレンは高圧給水加熱器ドレン管３８および３９
によって弁Ｖ１追由で脱気器貯水槽１４に回収され、ま
た低圧給水加熱器ドレンは、低圧給水加熱器ドレンポン
プ３５で低圧給水加熱器９の出口側の復水管１０か、も
しくは復水器１に回収される。

従って、前置濾過器６ではタービンで仕事をした蒸気が
復水器１で冷却されて凝結水となった復水を主に処理す
ることになる。

しかしながら、このような従来の火力発電用プラントの
クリーンアップ運転や通常運転における前置濾過器の利
用においては、次の様な欠点がある。

（１）イニシアルクリーンアップの期間が長い。

即ち、イニシアルクリーンアップの期間は短いもので一
週間程度、プレボイラ系統の汚れているものは、１ケ月
近くこれに費やしている。

従って、これに要する労力は莫大であり、洗浄用純水の
消費も数千トンに上る。

更に、これに発電開始の遅延によるロスを加味すると経
済的に膨大な損失となる。

このようなりリーンアップの期間が長くなる技術的な欠
点としては、洗浄水に流出した錆や汚れ、その他の異物
は脱気器貯水槽や復水器貯水槽の様に、流れの澱む部分
に沈澱し易い。

また、全系統の汚れが復水器貯水槽に集まるような洗浄
系統の構成により、流速の遅い復水器貯水槽の沈澱生成
量は多く、このため復水器貯水槽の下流側に配置された
前置濾過器の錆や汚れ、その他の異物除去に対する利用
率はかなり低くなっている。

そして、前記沈澱物は、洗浄大量の増加前やポンプ起動
時等の流動ショックで、一時に大量のものが流出し、前
置濾過器や復水脱塩装置からリークして下流側の系統を
再汚染するため、復水器貯水槽の沈澱物が過大になると
、クリーンアップ運転を停止して復水器の真空破壊を行
ない、鉄部を清掃しなければならず、たとえ清掃しても
再び沈澱することが多い。

ヒドラジンやアンモニアの注入薬品は、復水脱塩装置で
除去されるので、復水昇圧ポンプ出口に連続注入しなけ
ればならないため、復水脱塩装置の再生頻度もそれだけ
増す。

更に、脱気器に供給される加熱脱気用の蒸気源のキャパ
テイは、比較的小さく、折角加温してもほとんどの洗浄
水が復水器に戻るために復水器で常温近くに下げられる
ので、洗浄水の脱気が充分行なえない。

特に、補給水の供給が多い時には、クリーンアップ工程
が推進できない程度に洗浄水の溶存酸素の増加を来すこ
とがある。

ボイラのホットクリーンアップの場合も、ボイラで昇温
された熱水は復水器で直ちに冷却されるので、この熱の
有効利用も行なわれていない。

（２）前置濾過器で濾過処理されるＦｅ分の量が少ない
。

即ち、通常運転時には、主としてタービンからの蒸気の
復水のみが前置濾過器で濾過されるが、これはボイラ伝
熱面のスケールの主成分である給水中のＦｅ分中プレボ
イラ系からの全溶出量の３０％にすぎない。

残りの７０％は高圧給水加熱器ドレンが約３０％、その
他４０％程度となっている。

しかも、前置濾過器の除Ｆｅ率は７０％程度であるので
、これによるＦｅ分の除去はボイラ給水中の全Ｆｅ分の
約２０％に過ぎない。

本考案者は、上記の事情のもとに種々研究した結果、例
えば火力発電用プラントのプレボイラにおける濾過器の
配置を改良し、またこの濾過器を有効に活用する配管系
統を付加して、ビニシアルスタート時や、その他のスタ
ート時におけるプレボイラ内の錆やマッドその他の異物
の除去を迅速かつ経済的に行なえるようにすると共に、
通常運転時のボイラ給水の純度を向上させ得るようにし
てなるボイラ給水系統を提供しようとするものである。

次に、本考案を第２図に示す実施例に基いて説明する。

尚、図において、上記第１図と同符号のものは、同一の
作用効果を示すものである。

第２図は本考案に係る火力発電用プラントにおけるボイ
ラ給水系統の一実施例を示し、第１図に示す従来の前置
濾過器６の代わりに、低圧給水加熱器９と脱気器１１と
を結ぶ復水管１０に、プレコート式で１６０℃またはそ
れ以下の温度域で安定な、例えばパルプ等の繊維および
アクリル系繊維等の耐熱性の合成繊維を炉材に使用した
濾過器１０１を設けである。

この濾過器１０１の一側は、弁Ｖ３ｏを介して低圧給水
加熱器９の出口側の復水管１０に、他側は弁■３□を介
して脱気器１１の入口側復水管１０と連結させてなり、
更に弁Ｖ３２を備えた濾過器バイパス管１０２を、一側
が濾過器１０１の入口の復水管１０に、他側が濾過器１
０１の出口側の復水管１０に連結するように設けである
。

さらにこのボイラ給水系統は、給水ブスターポンプ１７
と弁Ｖ６の中間１こ低圧再循環管１９′の取出口を変更
し、低圧再循環１９′の途中から弁Ｖ３゜を介して濾過
器１０１の入口側の復水管１０に連結する低圧再循環管
分岐管１０５と、プレボイラ洗浄管２３の途中から弁ｖ
３３を介して濾過器１０１の入口側の復水管１０に連結
するプレボイラ洗浄管分岐管１０３と、起動用セパレー
タ排水管２９の途中から弁Ｖ３４を介して濾過器１０１
の入口側の復水管１０に連結する起動用セパレータ排水
管分岐管１０４と、高圧給水加熱器ドレン管３８の途中
から弁■３６を介して濾過器１０１の入口側の復水管１
０に連結する高圧給水加熱器ドレン管分岐管１０６とを
配管させてなるものである。

しかして、上記構成の本考案によるイニシアルクリーン
アップやその他のクリーンアップ運転と通常運転時の作
用を説明する。

（１）低圧系統のクリーンアップ 第２図において真空ポンプ（図示せず）より復水器１と
脱気器１１の真空引きを行ない、鉄部を負圧にする。

同時に、脱気器１１には加熱蒸気管１３より蒸気供給源
（図示せず）からの蒸気を送入する。

この操作が終了した後、〔復水器貯水槽２〕→〔復水ポ
ンプ５〕→〔復水脱塩装置７〕→〔復水昇圧ポンプ８〕
→〔低圧給水加熱器９〕→〔濾過器１０１〕→〔脱気器
１１〕→〔脱気器貯水槽１４〕→〔給水ブスターポンプ
１７〕→〔低圧再循環管１９′〕→〔復水器１〕→〔復
水器貯水槽２〕なる洗浄循環系統を構成して系内のクリ
ーンアップを行なう。

また、別の方法として、〔復水器貯水槽２〕→〔復水ポ
ンプ５〕→〔復水脱塩装置７〕→〔復水昇圧ポンプ８〕
→〔低圧給水加熱器９〕→〔濾過器バイパス管１０２〕
→〔脱気器１１〕→〔脱気器貯水槽１４〕→〔ブロー弁
Ｖ４ ）→〔ブロー管１５〕→〔系外〕なる洗浄系統の
構成も考えられる。

この方法による場合は、低圧再循環管１９′の復水器１
への連結は不要となり、復水器１を清掃した後、復水器
１の真空引きを行ない系外への押圧洗浄を行なう。

この押出洗浄で濾過器１０１の入口水質が清浄になれば
、押出洗浄を止め、脱気器の真空引きと加熱蒸気の送入
を行ないながら、〔脱気器貯水槽１４〕→〔給水ブスタ
ーポンプ１７〕→〔低圧再循環管１９′〕→〔低圧再循
環管分岐管１０５〕→〔復水管１０〕→〔濾過器１０１
〕→〔脱気器１１〕→〔脱気器貯水槽１４〕なる洗浄循
環系統を構成し、脱気器と脱気器貯水槽の汚れを除去す
る。

なお、循環洗浄水の脱気、薬注、復水器貯水槽および脱
気器貯水槽からのブロー操作、洗浄水の補給は上記した
従来方法と同様である。

従って、前記脱気器と脱気器貯水槽の汚れを除去する場
合、押出洗浄時の薬品が系内に存在するので薬注は不要
となる。

（２）プレボイラのクリーンアップ 〔脱気器貯水槽１４〕→〔給水ブスターポンプ１７〕→
〔給水ポンプバイパス管２２〕→〔高圧給水加熱器２１
〕→〔主給水管２０〕→〔プレボイラ洗浄管２３〕→〔
プレボイラ洗浄管分岐管１０３〕→〔復水管１０〕→〔
濾過器１０１〕→〔脱気器１１〕→〔脱気器貯水槽１４
〕なる洗浄循環系統を構成して、高圧系統のクリーンア
ップを行なう。

このとき、洗浄水の脱気は、脱気器１１に加熱蒸気を送
入して行なう。

なお、上記（１）項のクリーンアップ工程により、薬品
が系内に残留しているので、特に薬注を行なう必要はな
いが、不足を生じた場合は、薬注設備（図示せず）によ
り脱気器１１に注入する。

（３）ボイラのクリーンアップ 〔脱気器貯水槽１４〕→〔給水ブスターポンプ１７〕→
〔給水ポンプバイパス管２２〕→〔高圧給水加熱器２１
〕→〔主給水管２０〕→〔ボイラ２５〕→〔ボイラ抽気
管２７〕→〔起動用セパレータ２８〕→〔起動用セパレ
ータ排水管２９〕→〔起動用セパレータ排水管分岐管１
０４〕→〔復水管１０〕→〔濾過器１０１〕→〔脱気器
１１〕→〔脱気器貯水槽１４〕なる洗浄循環系統を構成
して、従来法と同様、コールドクリーンアップ→ホット
クリーンアップの順で系内の洗浄を行なう。

また薬注は、薬注設備により、洗浄開始時に、薬品を脱
気器１１に注入しておけば、その後の注入は不要である
。

洗浄水の脱気は、コールドクリーンアップの場合、脱気
器１１に加熱蒸気を送入して行なう。

ホットクリーンアップになれば、ボイラから１６０℃付
近の熱水が前記系統を経て脱気器１１に回収されので、
加熱蒸気を脱気器に送入する必要はない。

更に、通常運転時には、高圧給水加熱器ドレンは高圧給
水加熱器ドレン管３８より高圧給水加熱器ドレン分岐管
１０６および弁Ｖ３６を経て濾過器１０１の入口側の復
水管１０に回収される。

このとき、低圧給水加熱器ドレンは、従来法と同様に低
圧給水加熱器９の出口側の復水管１０に回収される。

なお、上記実施例においては、低圧給水加熱器９と脱気
器１１とを結ぶ復水管１０に濾過器１０１を設け、さら
に濾過器の入口側復水管にプレボイラ洗浄管分岐管１０
３、起動用セパレータ排水管分岐管１０４、低圧再循環
管分岐管１０５および高圧給水加熱器ドレン管分岐管１
０６を設けた例を示しているが、低圧給水加熱器が複数
段設置されている場合には、各低圧給水加熱器を結ぶ復
水管および最終段の低圧給水加熱器と脱気器１１とを結
ぶ復水管１０のうち、少なくとも一つ以上に濾過器１０
１を設け、その入口側に上記分岐管１０３，１０４゜１
０５および１０６を設けてよいことは言うまでもない。

しかして、上記作用による本考案が奏する効果を以下に
列挙する。

（１） イニシアルクリーンアップおよびその他のク
リーンアップ運転時 イ 洗浄水に流出した系内の錆や汚れその他の異物は、
脱気器貯水槽や復水器貯水槽に沈澱することなく濾過器
で全部処理されるような濾過器の配置と洗浄系統になっ
ているため、クリーンアップ運転が極めて効率的かつ迅
速に行なわれ、洗浄用純水の所要量も従来装置よりも格
段に低減される。

ロ 注入薬品は、復水脱塩装置で除去されることがない
ので、必要最少の薬品使用量に止め得ることができる。

ハ 脱気器の加熱蒸気量は、従来装置よりも大幅に低減
でき、また脱気器の昇温も充分に行なわれるため、洗浄
水の溶存酸素は零に近くなり、洗浄水による系統材料の
腐蝕や溶出はほとんど発生せず、しかもボイラのホット
クリーンアップ時の熱水も有効に利用でき、更に最近の
新鋭火力プラントの高圧給水加熱器管にはほとんど鋼管
が使用されているものの、溶存酸素の存在しない熱水に
曝されるので、表面に安定なマグネタイトの保護皮膜形
成も充分期待できるため、クリーンアップ運転はこの意
味でもさらに迅速化することができる。

二 復水脱塩装置の負荷率は、従来装置よりも大幅に低
くなるので、再生頻度は極めて少なくなる。

（２）通常運転時には、低圧給水加熱器を通過した復水
と復水系統の腐蝕生成物、低圧給水加熱器のドレンおよ
び高圧給水加熱器のドレンが濾過器で処理され、しかも
ボイラ給水のＦｅ分のプレボイラ系から出てくる比率は
、これらの系統で９５％以上を占めているので、ボイラ
給水中のＦｅ分除去率は８０％程度になる。

（３）新鋭の火力発電用ボイヤでは、従来、蒸発管のス
ケールトラブル防止のために１〜２年毎にボイラの酸洗
浄を行なっているが、本発明の装置によると、プラント
の起動時や、通常運転時にプレボイラよりボイラに持込
まれるＦｅ分は、大幅に低減されるので、従来の酸洗浄
周期の数倍程度延長することができる。

本考案は、上記の如き作用・効果を有するものであり、
低圧給水加熱器と脱気器とを結ぶ復水管にパルプ等の繊
維およびアクリル系繊維等の耐熱性の合成繊維を炉材に
使用した濾過器を配置すると共に、低圧再循環管の取出
し口を給水ブスターポンプ吸込管より給水ブスターポン
プ出口管に変更し、低圧再循環管の途中より濾過器入口
の復水管を結ぶ配管と、プレボイラ洗浄管と濾過器入口
の復水管とを結ぶ配管と、起動用セパレータ排水管と濾
過器入口の復水管とを結ぶ配管と、高圧給水加熱器ドレ
ン管の脱気器貯水槽への連絡を止めて濾過器入口の復水
管を連絡する配管を設けてなることによって、通常運転
時の復給水中に含まれるＦｅ分、その他のボイラ伝熱面
でスケール化する不純物を濾過器と上記配管との組合せ
で８０％程度濾過処理でき、しかもクリーンアップ運転
時に濾過器を中心とした洗浄循環系統を構成することに
より、クリーンアップ時の薬注量を必要最少限に止め得
ることができ、更に脱気器の加熱蒸気やボイラよりの熱
水を有効に利用できるものである。

なお、上述したものは、本考案に係るボイラ給水系統に
よる極めて標準的なりリーンアップ方法について述べた
ものであるが、本考案ボイラ給水系統では他の実施例と
して下記のようなりリーンアップ方法も採用できる。

（１）低圧系統のクリーンアップにおいて、低圧再循環
管は復水器にも連結されているので、弁Ｖ３．と弁Ｖ３
７の開度を極室に調整して低圧再循環管分岐管より濾過
器に戻す流量と、低圧再循環管より復水器に戻す流量の
割合をそれぞれ０％より１００％までの範囲で任意にと
ったクリーンアップ方法。

（２）プレボイラクリーンアップにおいて、プレボイラ
洗浄管は復水器にも連結されているので、弁Ｖ３３と弁
Ｖ、の開度を適宜に調整することにより、プレボイラ洗
浄管分岐管より濾過管に戻す流量と、プレボイラ洗浄器
より復水管に戻す流量の割合をそれぞれ０％より１００
％までの範囲で任意にとったクリーンアップ方法。

（３）ボイラのクリーンアップにおいて、起動用セパレ
ータ排水管は復水器にも連結されているので、弁Ｖ１３
と弁。

４の開度を適宜に調整することにより、起動用セパレー
タ排水管分岐管より濾過器に戻す流量と、起動用セパレ
ータ排水管より復水器に戻す流量の割合を０％より１０
０％の範囲で任意にとったクリーンアップ方法。

（４）その他の例として、プレボイラ系統がそれほど汚
れていないものや、あるいはボイラ給水の純度が多少悪
くてもよいプラントの場合に、低圧系統とプレボイラと
のいずれか一方をクリーンアップする方法。

なお、この方法において、低圧系統のクリーンアップを
不要とするプラントでは、低圧再循環分岐管を設置する
必要はない。

また、プレボイラのクリーンアップを不要とするプラン
トでは、プレボイラ洗浄管とプレボイラ洗浄管分岐管を
設置する必要はない。

【図面の簡単な説明】

第１図は従来の火力発電用プラントの主要機器の配置と
フローダイヤグラムを示した説明図、第２図は本考案に
係るボイラ給水系統の一実施例を示した説明図である。 １・・・・・・復水器、１０・・・・・・復水管、１１
・・・・・・脱気器、１７・・・・・・給水ブスクーポ
ンプ、２１・・・・・・高圧給水加熱器、２５・・・・
・・ボイラ、２８・・・・・・起動用セパレータ、２９
・・・・・・起動用セパレータ排水管、３訃・・・・・
高圧給水加熱器ドレン管、１０１・・・・・・濾過器、
１０３・・・・・・プレボイラ洗浄管分岐管、１０４・
・・・・・起動用セパレータ排水管分岐管、１０５・・
・・・・低圧再循環分岐管、１０６・・・・・・高圧給
水加熱器ドレン管分岐管。

Claims (1)

【実用新案登録請求の範囲】
1. ボイラ給水系統の低圧給水加熱器と脱気器とを連結する
   復水管に耐熱性合成繊維を炉材に使用した濾過器を配置
   し、かつ上記ボイラ給水系統に、給水ブスターポンプ出
   口、プレボイラ洗浄管、起動用セパレータ排水管および
   高圧給水加熱器ドレン管よりそれぞれ濾過器入口側に戻
   す分岐管を配管したことを特徴とする火力発電用プラン
   ト等におけるボイラ給水系統。