JPS60162984A - 高速増殖炉 - Google Patents
高速増殖炉Info
- Publication number
- JPS60162984A JPS60162984A JP59017795A JP1779584A JPS60162984A JP S60162984 A JPS60162984 A JP S60162984A JP 59017795 A JP59017795 A JP 59017795A JP 1779584 A JP1779584 A JP 1779584A JP S60162984 A JPS60162984 A JP S60162984A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- support structure
- reactor
- core support
- core
- piping
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Landscapes
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は高速増殖炉に係り、特にタンク型高速炉に関づ
る。
る。
一般に液体金属を冷却材とする高速増殖炉は、炉構造に
よってタンク型とループ型とが有り、通常原子炉容器内
に中間熱交換器及び循環ポンプが設置されているものを
タンク型と呼び、中間熱交換器及び循環ポンプが原子炉
容器外に設置されているものをループ型と呼んでいる。
よってタンク型とループ型とが有り、通常原子炉容器内
に中間熱交換器及び循環ポンプが設置されているものを
タンク型と呼び、中間熱交換器及び循環ポンプが原子炉
容器外に設置されているものをループ型と呼んでいる。
タンク型高速炉は一般に電気出力が１００万Ｋ ’ｉＶ
ｅ相当の場合、原子炉容器の直径がループ型に比べて
大径となるため地震時、特に垂直地震時においてはルー
フスラブの上下変位が大ぎくなるおぞれがある。このた
め炉心を原子炉容器の下部あるいは側部から支持する形
式の従来のタンク型高速炉にあっては、地震時に生ずる
ルーフスラブと炉心どの上下方向の相対変位により制御
棒が炉心から過度に引き抜かれることになり、原子炉の
安全性を確保するうえで極めて０７ましくむい。そこで
、地震時のルーフスラブと炉心との上下方向の相対変位
を小さくするために炉心をルーフスラブから原子炉容器
内に吊下げる形式のタンク型高速炉が従来より提案され
ている。
ｅ相当の場合、原子炉容器の直径がループ型に比べて
大径となるため地震時、特に垂直地震時においてはルー
フスラブの上下変位が大ぎくなるおぞれがある。このた
め炉心を原子炉容器の下部あるいは側部から支持する形
式の従来のタンク型高速炉にあっては、地震時に生ずる
ルーフスラブと炉心どの上下方向の相対変位により制御
棒が炉心から過度に引き抜かれることになり、原子炉の
安全性を確保するうえで極めて０７ましくむい。そこで
、地震時のルーフスラブと炉心との上下方向の相対変位
を小さくするために炉心をルーフスラブから原子炉容器
内に吊下げる形式のタンク型高速炉が従来より提案され
ている。
第１図は炉心をルーフスラブから原子炉容器内に吊下げ
る形式の従来のタンク型高速炉の縦断面図で、図中１は
原子炉容器、２はこの原子炉容器１を保護するガードベ
ッセルである。原子炉容器１内には中間熱交換器３及び
循環ポンプ４が配設され、原子炉容器１の上端開口部は
ルーフスラブ５によって閉塞されている。このルーフス
ラブ５には原子炉の出力を制御するための制御棒駆動機
構６が設（プられており、この制岨棒駆動機構６はルー
フスラブ５の下面に設けられた円筒状の吊り胴７内を挿
通して炉心支持構造物８上部まで伸びている。炉心支持
構造物８は炉心９を収容・支持しており、吊りｒｇ４７
を介して原子炉容器１内に吊下げられている。この炉心
支持構造物８内の炉心９の下方には高圧ブレナム１０が
設（プられており、この高圧ブレナム１０を通って冷却
材が炉心９へ流れるようになっている。そして、高圧ブ
レナム１０の回りには環状の入口プレナム１１が設けら
れており、この入口ブレナム１１ど高圧ブレナム１０ど
は仕切壁１２にＥｌ ｆ’Ｊられた複数の貫通孔１３を
介して連通している。また、入口プレナム１１には循環
ポンプ４ど接続した炉内配管１４が接続されており、循
環ポンプ４より吐１」１された冷却材が流入するにうに
なっている。
る形式の従来のタンク型高速炉の縦断面図で、図中１は
原子炉容器、２はこの原子炉容器１を保護するガードベ
ッセルである。原子炉容器１内には中間熱交換器３及び
循環ポンプ４が配設され、原子炉容器１の上端開口部は
ルーフスラブ５によって閉塞されている。このルーフス
ラブ５には原子炉の出力を制御するための制御棒駆動機
構６が設（プられており、この制岨棒駆動機構６はルー
フスラブ５の下面に設けられた円筒状の吊り胴７内を挿
通して炉心支持構造物８上部まで伸びている。炉心支持
構造物８は炉心９を収容・支持しており、吊りｒｇ４７
を介して原子炉容器１内に吊下げられている。この炉心
支持構造物８内の炉心９の下方には高圧ブレナム１０が
設（プられており、この高圧ブレナム１０を通って冷却
材が炉心９へ流れるようになっている。そして、高圧ブ
レナム１０の回りには環状の入口プレナム１１が設けら
れており、この入口ブレナム１１ど高圧ブレナム１０ど
は仕切壁１２にＥｌ ｆ’Ｊられた複数の貫通孔１３を
介して連通している。また、入口プレナム１１には循環
ポンプ４ど接続した炉内配管１４が接続されており、循
環ポンプ４より吐１」１された冷却材が流入するにうに
なっている。
原子炉容器１内の冷却材は隔壁１５によってボットブー
ル１６△とコールドブール１６Ｂとに仕切られており、
コールドプール１６Ｂ内の冷却材は循環ポンプ４により
循環ポンプ流入孔１７より吸込まれ、炉内配管１４を通
って上記入口プレナム１１へ送込まれるようになってい
る。入口プレナム１１に送込まれた冷却材は貫通孔１３
を通って高圧ブレナム１０に流入し、さらに炉心９を通
って加熱される。そして、炉心９で加熱された冷却材は
上方のホットプール１６Ａに流出し、吊り１１ｉｉ７に
設けられた複数のフローホール１８を通って中間熱交換
器流入孔１９より中間熱交換器３に流入する。中間熱交
換器３に流入した冷却材は２次系の冷却材と熱交換した
後、低温の冷却材どなって下方のコールドプール１６Ｂ
に流出し、再び上述した流路を循環するようになってい
る。
ル１６△とコールドブール１６Ｂとに仕切られており、
コールドプール１６Ｂ内の冷却材は循環ポンプ４により
循環ポンプ流入孔１７より吸込まれ、炉内配管１４を通
って上記入口プレナム１１へ送込まれるようになってい
る。入口プレナム１１に送込まれた冷却材は貫通孔１３
を通って高圧ブレナム１０に流入し、さらに炉心９を通
って加熱される。そして、炉心９で加熱された冷却材は
上方のホットプール１６Ａに流出し、吊り１１ｉｉ７に
設けられた複数のフローホール１８を通って中間熱交換
器流入孔１９より中間熱交換器３に流入する。中間熱交
換器３に流入した冷却材は２次系の冷却材と熱交換した
後、低温の冷却材どなって下方のコールドプール１６Ｂ
に流出し、再び上述した流路を循環するようになってい
る。
このように炉心９をルーフスラブ５から吊下げる形式の
タンク型高速炉は、炉心支持構造物８とルーフスラブ５
とが吊り胴７を介して連結されており、地震時の上下変
位に対して炉心支持構造物８とルーフスラブ５どが一体
どなって変位するため制御棒２０が炉心９から過度に引
き抜かれることがないという利点を有している。
タンク型高速炉は、炉心支持構造物８とルーフスラブ５
とが吊り胴７を介して連結されており、地震時の上下変
位に対して炉心支持構造物８とルーフスラブ５どが一体
どなって変位するため制御棒２０が炉心９から過度に引
き抜かれることがないという利点を有している。
ところで、このようなタンク型高速炉は炉心支持構造物
８を支持する吊り胴７が比較的直径の小さい円筒胴であ
るため水平方向の地震動に対して弱く、このために炉心
支持構造物８の外側に円筒状の流体制振壁２１を同心円
状に設けて、この流体制振壁２１と炉心支持構造物８と
の間の流体圧を利用して炉心支持構造物８の水平方向の
変位を規制するＪ：うになっている。しかしながら、従
来においては第１図に示すにうに炉内配管１／ｌが流体
制振！１Ｙ２１を異通して炉心支持構造物８に接続され
ていたため、流体制振壁２１に設（Ｊられた炉内配管１
／Ｉの貫通部２２から冷却材のリークフロ＝５− −が発生し、この貫通部２２がら流体圧が逃げてしまう
ため水平方向の振れ止め効果が半減するという欠点があ
った。また、従来においては炉内配管１４を炉心支持構
造物８に接続する場合、流体制振壁２１および炉内構造
物を据付けた後に炉内配管１４を炉心支持構造物８に溶
接接続するため非常に狭い場所での溶接作業どなり、炉
内配管１４の取付けに多大な時間を要していた。
８を支持する吊り胴７が比較的直径の小さい円筒胴であ
るため水平方向の地震動に対して弱く、このために炉心
支持構造物８の外側に円筒状の流体制振壁２１を同心円
状に設けて、この流体制振壁２１と炉心支持構造物８と
の間の流体圧を利用して炉心支持構造物８の水平方向の
変位を規制するＪ：うになっている。しかしながら、従
来においては第１図に示すにうに炉内配管１／ｌが流体
制振！１Ｙ２１を異通して炉心支持構造物８に接続され
ていたため、流体制振壁２１に設（Ｊられた炉内配管１
／Ｉの貫通部２２から冷却材のリークフロ＝５− −が発生し、この貫通部２２がら流体圧が逃げてしまう
ため水平方向の振れ止め効果が半減するという欠点があ
った。また、従来においては炉内配管１４を炉心支持構
造物８に接続する場合、流体制振壁２１および炉内構造
物を据付けた後に炉内配管１４を炉心支持構造物８に溶
接接続するため非常に狭い場所での溶接作業どなり、炉
内配管１４の取付けに多大な時間を要していた。
本発明は以上のような事情に基づいてなされたものであ
り、その目的は炉心支持構造物の水平方向の振れ止め効
果を高めることができ、かつ炉内配管の取付けが容易な
高速増殖炉を提供することにある。
り、その目的は炉心支持構造物の水平方向の振れ止め効
果を高めることができ、かつ炉内配管の取付けが容易な
高速増殖炉を提供することにある。
本発明は上記の目的を達成するために、循環ポンプから
の炉内配管を流体制振壁の下方を通って炉心支持１１ｉ
＆物の下面に接続するようにしたことを特ｉ敗としてい
る。
の炉内配管を流体制振壁の下方を通って炉心支持１１ｉ
＆物の下面に接続するようにしたことを特ｉ敗としてい
る。
６一
以下、第２図及び第３図を参照して本発明の一実施例を
説明する。
説明する。
第２図は本発明の一実施例であるタンク型高速炉の縦断
面図で、図中第１図と同一部分には同一符号が付されて
いる。本実施例と従来との構造上の違いは、従来のタン
ク型高速炉は第１図に示した」：うに炉内配管１４が流
体制振壁２１を貫通して炉心支持構造物８に接続されて
いたが、本実施例においては第２図に示すように炉内配
管１４は流体制振壁２１の下方を通って炉心支持構造物
８の下面に接続されている。このような構造にすると、
流体制振壁２１に炉内配管１４の貫通部２２がないので
冷却材のリークフローが発生せず、炉心支持構造物８ど
流体制振壁２１との間の流体圧を一定に保つことができ
る。したがって、炉心支持構造物８が水平方向に変位し
ても変位量を小さく抑えることかてぎる。
面図で、図中第１図と同一部分には同一符号が付されて
いる。本実施例と従来との構造上の違いは、従来のタン
ク型高速炉は第１図に示した」：うに炉内配管１４が流
体制振壁２１を貫通して炉心支持構造物８に接続されて
いたが、本実施例においては第２図に示すように炉内配
管１４は流体制振壁２１の下方を通って炉心支持構造物
８の下面に接続されている。このような構造にすると、
流体制振壁２１に炉内配管１４の貫通部２２がないので
冷却材のリークフローが発生せず、炉心支持構造物８ど
流体制振壁２１との間の流体圧を一定に保つことができ
る。したがって、炉心支持構造物８が水平方向に変位し
ても変位量を小さく抑えることかてぎる。
第３図は炉心支持構造物の水平方向の振れ止め効果につ
いて１００万Ｋ Ｗ ６級の原子炉に対して解析した結
果を示す線図である。図中直線Ａは炉心支持構造物８と
流体制振壁２１とが幾何学的に衝突する限界線であり、
曲線Ｂ、Ｃ，Ｄは炉心支持構造物８と流体制振壁２１と
の間の初期隙間を横軸にとり、炉心支持構造物８と流体
制振壁２１の水平方向の相対変位をめたものである。そ
して、曲線Ｂは炉内配管１４を流体制振壁２１を貫通さ
せないで炉心支持構造物８に接続した場合を示し、曲線
Ｃ，Ｄは炉内配管１４を流体制振壁２１を貫通させて炉
心支持構造物８に接続し、それぞれリーク量が少ない場
合（曲線Ｃ）と多い場合（曲線Ｄ）とを示したしのであ
る。同図から明らかなように、炉内配管１４を流体制振
壁２１を貫通させないで炉心支持構造物８に接続した場
合は、炉心支持構造物８ど流体制振壁２１の水平方向の
相対変位は十分に小さくかつ限界線以下であり、炉心支
持構造物８と流体制振壁２１とが衝突でるという危険性
は全くない。しかしながら、炉内配管１４を流体制振壁
２１を貫通させて炉心支持構造１カ８に接続した場合は
、リーク量が多くなるほど炉心支持構造物８ど流体制振
壁２１の水平方向の相対変位は大きくなり、限界線Ａに
近づいて衝突する可能性がある。
いて１００万Ｋ Ｗ ６級の原子炉に対して解析した結
果を示す線図である。図中直線Ａは炉心支持構造物８と
流体制振壁２１とが幾何学的に衝突する限界線であり、
曲線Ｂ、Ｃ，Ｄは炉心支持構造物８と流体制振壁２１と
の間の初期隙間を横軸にとり、炉心支持構造物８と流体
制振壁２１の水平方向の相対変位をめたものである。そ
して、曲線Ｂは炉内配管１４を流体制振壁２１を貫通さ
せないで炉心支持構造物８に接続した場合を示し、曲線
Ｃ，Ｄは炉内配管１４を流体制振壁２１を貫通させて炉
心支持構造物８に接続し、それぞれリーク量が少ない場
合（曲線Ｃ）と多い場合（曲線Ｄ）とを示したしのであ
る。同図から明らかなように、炉内配管１４を流体制振
壁２１を貫通させないで炉心支持構造物８に接続した場
合は、炉心支持構造物８ど流体制振壁２１の水平方向の
相対変位は十分に小さくかつ限界線以下であり、炉心支
持構造物８と流体制振壁２１とが衝突でるという危険性
は全くない。しかしながら、炉内配管１４を流体制振壁
２１を貫通させて炉心支持構造１カ８に接続した場合は
、リーク量が多くなるほど炉心支持構造物８ど流体制振
壁２１の水平方向の相対変位は大きくなり、限界線Ａに
近づいて衝突する可能性がある。
このように本実施例においては、炉内配管１４を流体制
振壁２１の下方を通って炉心支持構造物８の下面に接続
するにうにしたので、炉心支持構造物８の水平方向の振
れ止め効果を従来より高めることができる。また、本実
施例によれば炉内配管１４は炉心支持構造物８の下面に
接続されるので、吊りｌ１１７の万一の破損を想定した
場合、炉心支持構造物８は炉内配管１４でも支持されて
いることになるので急速に落下することがなく、バック
アップの支持機能を果たすこともできる。さらに、本実
施例によれば炉内配管１４を取付ける際には予め流体制
振壁２１及び炉内配管１４を据えておぎ、吊りｌ１ｉ７
と一体となった炉心支持構造物８を吊下した後に炉内配
管１４を炉心支持構造物８の下面に溶接するという順序
となるので、作業スペースも広く、障害物等もないので
取付けが簡単となる。また、本実施例によれば炉内配管
１４は流体制振壁２１の下方を通るので従来より配管９
− 長が長くなり、配管のフレキシビリティが増加するため
炉心支持構造物８及び循環ポンプ４の熱変位及び地震時
の変位を吸収する能力も大きくなる。
振壁２１の下方を通って炉心支持構造物８の下面に接続
するにうにしたので、炉心支持構造物８の水平方向の振
れ止め効果を従来より高めることができる。また、本実
施例によれば炉内配管１４は炉心支持構造物８の下面に
接続されるので、吊りｌ１１７の万一の破損を想定した
場合、炉心支持構造物８は炉内配管１４でも支持されて
いることになるので急速に落下することがなく、バック
アップの支持機能を果たすこともできる。さらに、本実
施例によれば炉内配管１４を取付ける際には予め流体制
振壁２１及び炉内配管１４を据えておぎ、吊りｌ１ｉ７
と一体となった炉心支持構造物８を吊下した後に炉内配
管１４を炉心支持構造物８の下面に溶接するという順序
となるので、作業スペースも広く、障害物等もないので
取付けが簡単となる。また、本実施例によれば炉内配管
１４は流体制振壁２１の下方を通るので従来より配管９
− 長が長くなり、配管のフレキシビリティが増加するため
炉心支持構造物８及び循環ポンプ４の熱変位及び地震時
の変位を吸収する能力も大きくなる。
以上の説明から明らかなように本発明によれば、炉心を
ルーフスラブから吊下げる形式の高速増殖炉において、
循環ポンプより炉心支持構造物内へ冷却材を供給する炉
内配管を流体制振壁の下方を通って炉心支持構造物の下
面に接続するようにしたので、炉心支持構造物の水平方
向の振れ止め効果を高めることができ、かつ炉内配管の
取付けが容易な高速増殖炉を得ることができる。
ルーフスラブから吊下げる形式の高速増殖炉において、
循環ポンプより炉心支持構造物内へ冷却材を供給する炉
内配管を流体制振壁の下方を通って炉心支持構造物の下
面に接続するようにしたので、炉心支持構造物の水平方
向の振れ止め効果を高めることができ、かつ炉内配管の
取付けが容易な高速増殖炉を得ることができる。
第１図は従来のタンク型高速炉の縦断面図、第２図は本
発明の一実施例であるタンク型高速炉の縦断面図、第３
図は炉内配管を流体制振壁に貫通させた場合と貫通させ
ない場合とにお【プる炉心支持構造物と流体制振壁どの
間の初期隙間と炉心支持構造物と流体制振壁の水平方向
の相対変位との関係を示す線図である。 ＝１０− １・・・原子炉容器、３・・・中間熱交換器、４・・・
循環ポンプ、５・・・ルーフスラブ、６・・・制御棒駆
動機構、７・・・吊り胴、８・・・炉心支持構造物、９
・・・炉心、１４・・・炉内配管、２１・・・流体制振
壁。 出願人代理人 弁理士 鈴江武彦 １１− 第１図 第２図 第３図 す曵２特議逼背と流体制振壁ビの藺の 初朗僚間 （ｍｍ）
発明の一実施例であるタンク型高速炉の縦断面図、第３
図は炉内配管を流体制振壁に貫通させた場合と貫通させ
ない場合とにお【プる炉心支持構造物と流体制振壁どの
間の初期隙間と炉心支持構造物と流体制振壁の水平方向
の相対変位との関係を示す線図である。 ＝１０− １・・・原子炉容器、３・・・中間熱交換器、４・・・
循環ポンプ、５・・・ルーフスラブ、６・・・制御棒駆
動機構、７・・・吊り胴、８・・・炉心支持構造物、９
・・・炉心、１４・・・炉内配管、２１・・・流体制振
壁。 出願人代理人 弁理士 鈴江武彦 １１− 第１図 第２図 第３図 す曵２特議逼背と流体制振壁ビの藺の 初朗僚間 （ｍｍ）
Claims (1)
- 原子炉容器と、この原子炉容器の上端開口部を閉塞する
ルーフスラブと、このルーフスラブより前記原子炉容器
内に吊下げられる炉心支持構造物と、この炉心支持構造
物の外側に同心固状に配設される円筒状の流体制振壁と
、前記原子炉容器内に設置され原子炉容器内の冷却材を
前記炉心支持構造物へ供給する循環ポンプとを備えた高
速増殖炉において、前記循環ポンプより前記炉心支持構
造物内へ冷却材を供給する炉内配管を前記流体制振壁の
下方を通って前記炉心支持構造物の下面に接続したこと
を特徴とする高速増殖炉。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59017795A JPS60162984A (ja) | 1984-02-03 | 1984-02-03 | 高速増殖炉 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59017795A JPS60162984A (ja) | 1984-02-03 | 1984-02-03 | 高速増殖炉 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60162984A true JPS60162984A (ja) | 1985-08-24 |
Family
ID=11953643
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59017795A Pending JPS60162984A (ja) | 1984-02-03 | 1984-02-03 | 高速増殖炉 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60162984A (ja) |
-
1984
- 1984-02-03 JP JP59017795A patent/JPS60162984A/ja active Pending
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2999053B2 (ja) | 加圧水型原子炉プラント | |
| EP0141158B1 (en) | Double tank type fast breeder reactor | |
| US4302296A (en) | Apparatus for insulating hot sodium in pool-type nuclear reactors | |
| JPS60162984A (ja) | 高速増殖炉 | |
| US4927597A (en) | Device for cooling the main vessel of a fast neutron nuclear reactor cooled by a liquid metal | |
| JPS61791A (ja) | 高速中性子炉 | |
| JPS61108991A (ja) | タンク型高速増殖炉 | |
| JPS61153591A (ja) | タンク型高速増殖炉 | |
| JPS60207087A (ja) | 集積型高速中性子炉 | |
| JPS6048714B2 (ja) | 核燃料集合体 | |
| JPS6179189A (ja) | タンク型高速増殖炉 | |
| JPS6089795A (ja) | 高速増殖炉 | |
| JPS61207986A (ja) | タンク型高速増殖炉 | |
| JPS58214887A (ja) | 原子炉容器を閉鎖するスラブ用のガス冷却装置 | |
| JPS6190079A (ja) | タンク型高速増殖炉 | |
| JPS60238788A (ja) | 液体金属冷却形原子炉 | |
| JPH02234097A (ja) | タンク型高速増殖炉 | |
| JPS61153586A (ja) | タンク型高速増殖炉 | |
| JPS60117191A (ja) | タンク型高速増殖炉 | |
| JPS63284489A (ja) | タンク型高速増殖炉 | |
| JPS6123994A (ja) | 高速増殖炉の炉容器保護装置 | |
| JPS5972093A (ja) | 高速増殖炉 | |
| JPS60241540A (ja) | 円筒型構造物の制振装置 | |
| JPH0746156B2 (ja) | 低位置の炉心冷却材取入口を有する原子炉 | |
| JPH028277B2 (ja) |