JPS6016049B2 - 電気接点材料の製造方法 - Google Patents
電気接点材料の製造方法Info
- Publication number
- JPS6016049B2 JPS6016049B2 JP7664676A JP7664676A JPS6016049B2 JP S6016049 B2 JPS6016049 B2 JP S6016049B2 JP 7664676 A JP7664676 A JP 7664676A JP 7664676 A JP7664676 A JP 7664676A JP S6016049 B2 JPS6016049 B2 JP S6016049B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- electrical contact
- contact material
- thickness
- spring terminal
- manufacturing
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、小形にして高信頼度、長寿命の要求される通
信機器、電話機、計測器などに使用される電気接点の材
料を製造する方法に係り、更に詳しくはスプリング端子
材と接点材を接合したその接合境界面に拡散層を形成す
ることのない電気接点材料の製造方法に関するものであ
る。
信機器、電話機、計測器などに使用される電気接点の材
料を製造する方法に係り、更に詳しくはスプリング端子
材と接点材を接合したその接合境界面に拡散層を形成す
ることのない電気接点材料の製造方法に関するものであ
る。
従来、通信機器用の電気接点には、最初から接点材をス
プリング端子材にクラツドして一体化し、圧延により所
定の厚さに加工したものを用いる。
プリング端子材にクラツドして一体化し、圧延により所
定の厚さに加工したものを用いる。
しかしながらこの電気接点は、ぱね特性に劣るのでこれ
を改善する為に、スプリング端子材と援点村とを接合し
た後、熱処理によってばね特性を調整しているが、接点
材とスプリング端子材との接合境界面に厚い拡散層が形
成され、接点材が甚だ薄くなり、その結果接点の開閉動
作中の摩耗などにより早急に厚い拡散層が接点作用面と
なる状態に至り、接触障害を生じて接点の信頼性を低下
させるという欠点があった。
を改善する為に、スプリング端子材と援点村とを接合し
た後、熱処理によってばね特性を調整しているが、接点
材とスプリング端子材との接合境界面に厚い拡散層が形
成され、接点材が甚だ薄くなり、その結果接点の開閉動
作中の摩耗などにより早急に厚い拡散層が接点作用面と
なる状態に至り、接触障害を生じて接点の信頼性を低下
させるという欠点があった。
そこで本発明者は、上記欠点を解消すべく鋭意攻究の結
果、接点材とスプリング端子材との接合境界面に全く拡
散層を形成することのない、しかも所定のばね特性が得
られる電気接点材料の製造方法を見し、出したのである
。
果、接点材とスプリング端子材との接合境界面に全く拡
散層を形成することのない、しかも所定のばね特性が得
られる電気接点材料の製造方法を見し、出したのである
。
本発明による電気接点材料の製造方法は、スプリング端
子材を予め再結晶温度以上で軟化させる熱処理を施した
後、接点材を圧延し次いで冷間加工により所要の材料寸
法に成形し、最後に再結晶温度以下で熱処理を施すもの
である。
子材を予め再結晶温度以上で軟化させる熱処理を施した
後、接点材を圧延し次いで冷間加工により所要の材料寸
法に成形し、最後に再結晶温度以下で熱処理を施すもの
である。
この軟化させる熱処理手段として、溶体化処理や焼なま
し処理がある。
し処理がある。
このうち溶体化処理はＦｅ−Ｎｉ合金やＣｕ−技合金の
ような時効硬化を生じる材料に有効である。また、圧延
にはッーム溶接等の抵抗溶接や熱間圧嬢、冷間圧嬢など
が含まれる。軟化させてやわらかくした端子材に接点材
を圧捜して接合すると、ろう付等の庄接しないで接合し
たものに比べて拡散層の小さいものとなる。岡相接合し
ているからである。この圧接したものを冷間加工して断
面形状を小さくすれば、拡散層は圧縮されて分析できな
いほど４・さくなる。また、この冷間加工によって必要
なばね性を従来と同様もたらすことができる。かかる本
発明の製造方法によって得られた電気接点材料は、接点
材とスプリング端子材との接合後、再結晶温度以上の熱
処理が施されていないのでその接合境界面に拡散層が形
成されることはなく、しかも従来のばね性を調整した電
気接点と同等のばね性を有するものである。
ような時効硬化を生じる材料に有効である。また、圧延
にはッーム溶接等の抵抗溶接や熱間圧嬢、冷間圧嬢など
が含まれる。軟化させてやわらかくした端子材に接点材
を圧捜して接合すると、ろう付等の庄接しないで接合し
たものに比べて拡散層の小さいものとなる。岡相接合し
ているからである。この圧接したものを冷間加工して断
面形状を小さくすれば、拡散層は圧縮されて分析できな
いほど４・さくなる。また、この冷間加工によって必要
なばね性を従来と同様もたらすことができる。かかる本
発明の製造方法によって得られた電気接点材料は、接点
材とスプリング端子材との接合後、再結晶温度以上の熱
処理が施されていないのでその接合境界面に拡散層が形
成されることはなく、しかも従来のばね性を調整した電
気接点と同等のばね性を有するものである。
次に本発明による電気接点材料の製造方法の効果を明瞭
ならしめる為にその具体的な実施例と従釆例について説
明する。
ならしめる為にその具体的な実施例と従釆例について説
明する。
実施例 １
０．４枕厚さのＦｅ−１５重量％Ｎｉよりなるスプリン
グ様子材を８５０こ０で３０分間溶体化処理を施した後
、このスプリング端子材に０．０３側厚さのＡｇ−６の
重量％Ｐｄよりなる接点材をシーム溶接し次いでこれを
５０％圧延加工し、０．２側の厚さにした後４８０午０
で５分間熱処理を施して電気接点材料を得た。
グ様子材を８５０こ０で３０分間溶体化処理を施した後
、このスプリング端子材に０．０３側厚さのＡｇ−６の
重量％Ｐｄよりなる接点材をシーム溶接し次いでこれを
５０％圧延加工し、０．２側の厚さにした後４８０午０
で５分間熱処理を施して電気接点材料を得た。
この電気接点材料を樹脂に埋め込んで研摩し「エッチン
グしてその断面を金属顕微鏡及びＸ線マイクロアナライ
ザーで観察したところ「第１図の如く接点材の厚さが０
．０１５柳あり、またこの接点材とスプリング端子材と
の接合境界面に拡散層の形成が認められなかった。
グしてその断面を金属顕微鏡及びＸ線マイクロアナライ
ザーで観察したところ「第１図の如く接点材の厚さが０
．０１５柳あり、またこの接点材とスプリング端子材と
の接合境界面に拡散層の形成が認められなかった。
第２図の写真は約１山のビーム径のＸ線マイクロアナラ
イザーによる線分折写真である。なお、中央の水平線は
分析位置を示す走査線である。従来例 １ １肋厚さのＦｅ−１５重量％Ｎｉよりなるスプリング端
子材に０．０１５側厚さのＡｇ−６の重量％、Ｐｄより
なる接点材を熱間圧接し、次にこれを圧延加工して０．
４側の厚さになし、次いで８５０℃で３０分間溶体化処
理を施した後、０．２側の厚さまで圧延加工して電気接
点材料を得た。
イザーによる線分折写真である。なお、中央の水平線は
分析位置を示す走査線である。従来例 １ １肋厚さのＦｅ−１５重量％Ｎｉよりなるスプリング端
子材に０．０１５側厚さのＡｇ−６の重量％、Ｐｄより
なる接点材を熱間圧接し、次にこれを圧延加工して０．
４側の厚さになし、次いで８５０℃で３０分間溶体化処
理を施した後、０．２側の厚さまで圧延加工して電気接
点材料を得た。
この電気接点材料を実施例１と同様の手段でもつて断面
観察を行ったところ、第３図の如く接点材の厚さが０．
００劫奴であり、またこの接点材とスプリング端子材と
の接合境界面には０．００６側の厚この拡散層の形成が
認められた。
観察を行ったところ、第３図の如く接点材の厚さが０．
００劫奴であり、またこの接点材とスプリング端子材と
の接合境界面には０．００６側の厚この拡散層の形成が
認められた。
第４図の写真はＸ線マイクロアナライザーによる線分折
写真である。第２図および第４図を比較すると、実施例
１の電気接点材料においてはＡｇ、Ｐｄ、ＦｅおよびＮ
ｉのそれぞれのラインの立上りが鋭く、拡散による濃度
変化が生じていないのに対し、従来例１のものではＰｄ
、Ｆｅ、Ｎｉの各ラインの立上りが緩やかであり拡散に
よる濃度変化が生じている。また、Ｐｄが拡散したため
相対的にＡｇ−Ｐｄ接点層のＡｇの０濃度が高くなって
いることがわかる。なお、第２図における各ラインの立
上りの勾配は試料を移動させながら照射されたビーム面
積に占める各元素の割合を記録したもので、拡散層の厚
さを示すものではない。タ 然して実施例１の電気接点
材料と従来例１の電気接点材料のばね特性及び磁気特性
には何らの差異も認められなかった。
写真である。第２図および第４図を比較すると、実施例
１の電気接点材料においてはＡｇ、Ｐｄ、ＦｅおよびＮ
ｉのそれぞれのラインの立上りが鋭く、拡散による濃度
変化が生じていないのに対し、従来例１のものではＰｄ
、Ｆｅ、Ｎｉの各ラインの立上りが緩やかであり拡散に
よる濃度変化が生じている。また、Ｐｄが拡散したため
相対的にＡｇ−Ｐｄ接点層のＡｇの０濃度が高くなって
いることがわかる。なお、第２図における各ラインの立
上りの勾配は試料を移動させながら照射されたビーム面
積に占める各元素の割合を記録したもので、拡散層の厚
さを示すものではない。タ 然して実施例１の電気接点
材料と従来例１の電気接点材料のばね特性及び磁気特性
には何らの差異も認められなかった。
実施例 ２
１肋厚さのＣｕ−１．母重量％茂よりなるスプリン０グ
端子材を８００℃で３０分間溶体化処理を施した後、こ
のスプリング端子材に０．０５物厚さのＡｇ−６の重量
％Ｐｄよりなる接点材をシーム溶接し、次いでこれを０
．２肌の厚さまで圧延加工した後３１５００で１時間熱
処理を施して電気接点材料を得た。
端子材を８００℃で３０分間溶体化処理を施した後、こ
のスプリング端子材に０．０５物厚さのＡｇ−６の重量
％Ｐｄよりなる接点材をシーム溶接し、次いでこれを０
．２肌の厚さまで圧延加工した後３１５００で１時間熱
処理を施して電気接点材料を得た。
この電気接点材料の断面を実施例１と同様の手段をもっ
て観察したところ、接点材の厚さが０．０１柳であり、
またこの接点材とスプリング端子材との接合境界面に拡
散層の形成が認められなかった。従来例 ２ ４肋厚さのＣｕ−１．紅重量％技よりなるスプリング端
子材に０．２側厚さのＡｇ−６０重量％Ｐｄよりなる接
点材は熱間圧懐し、次いでこれを圧延加工して１脚の厚
さになし、次いで８００午０で３ぴ分間溶体化処理を施
した後、０．２肋の厚さまで圧延加工し、さらに３１５
℃で１時間熱処理を施して電気接点材料を得た。
て観察したところ、接点材の厚さが０．０１柳であり、
またこの接点材とスプリング端子材との接合境界面に拡
散層の形成が認められなかった。従来例 ２ ４肋厚さのＣｕ−１．紅重量％技よりなるスプリング端
子材に０．２側厚さのＡｇ−６０重量％Ｐｄよりなる接
点材は熱間圧懐し、次いでこれを圧延加工して１脚の厚
さになし、次いで８００午０で３ぴ分間溶体化処理を施
した後、０．２肋の厚さまで圧延加工し、さらに３１５
℃で１時間熱処理を施して電気接点材料を得た。
この電気接点材料の断面を実施例１と同様の手段でもつ
て観察したところ、接点材の厚さが０．００５肌あり、
またこの接点材とスプリング様子材との接合境界面には
０．００５肋の厚さの拡散層の形成が認められた。
て観察したところ、接点材の厚さが０．００５肌あり、
またこの接点材とスプリング様子材との接合境界面には
０．００５肋の厚さの拡散層の形成が認められた。
然して実施例２の電気接点材料と従来例２の電気接点材
料のばね特性には何らの差異も認められなかった。
料のばね特性には何らの差異も認められなかった。
以上で明らかなように本発明の製造方法によれば、接点
材とスプリング端子材との接合境界面に拡散層の存在が
検出できず、しかもばね特性は従来と同様調整すること
ができ、長寿命、高信頼性の電気接点材料を得ることが
できるという優れた効果がある。
材とスプリング端子材との接合境界面に拡散層の存在が
検出できず、しかもばね特性は従来と同様調整すること
ができ、長寿命、高信頼性の電気接点材料を得ることが
できるという優れた効果がある。
第１図は本発明の製造方法による一実施品である電気接
点材料の断面図、第２図は第１図の電気接点材料のＸ線
マイクロアナライザーによる線分祈写真、第３図は従来
の製造方法によって得た電気接点材料の断面図、第４図
は第３図の電気競点材料のＸ線マイクロアナライザーに
よる線分析写真である。 久イ図 久２図 ズ３図 火４図
点材料の断面図、第２図は第１図の電気接点材料のＸ線
マイクロアナライザーによる線分祈写真、第３図は従来
の製造方法によって得た電気接点材料の断面図、第４図
は第３図の電気競点材料のＸ線マイクロアナライザーに
よる線分析写真である。 久イ図 久２図 ズ３図 火４図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 卑金属スプリング端子材を予め再結晶温度以上で軟
化させる熱処理を施した後接点材と圧接し、次いで冷間
加工による成形後再結晶温度以下の熱処理を施すことを
特徴とする電気接点材料の製造方法。 ２ 卑金属スプリング端子材が、鉄−ニツケル、ステン
レス鋼、リン青銅、洋白、ベリリウム銅、銅−チタン、
ばね黄銅のいずれかより成る特許請求の範囲第１項記載
の電気接点材料の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7664676A JPS6016049B2 (ja) | 1976-06-29 | 1976-06-29 | 電気接点材料の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7664676A JPS6016049B2 (ja) | 1976-06-29 | 1976-06-29 | 電気接点材料の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS531856A JPS531856A (en) | 1978-01-10 |
| JPS6016049B2 true JPS6016049B2 (ja) | 1985-04-23 |
Family
ID=13611146
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7664676A Expired JPS6016049B2 (ja) | 1976-06-29 | 1976-06-29 | 電気接点材料の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6016049B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61146714U (ja) * | 1985-03-04 | 1986-09-10 |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57117634A (en) * | 1981-01-09 | 1982-07-22 | Unitika Ltd | Production of composite processed yarn |
| JPS588148A (ja) * | 1981-07-03 | 1983-01-18 | 帝人株式会社 | 意匠糸の製造方法 |
| JPS61190816A (ja) * | 1985-02-19 | 1986-08-25 | 日立電線株式会社 | Ａｇ−Ｐｂ合金インレイ／ＳＵＳクラツド材、及びその製造方法 |
| WO2017204129A1 (ja) * | 2016-05-23 | 2017-11-30 | 田中貴金属工業株式会社 | 電気接点用のクラッド材及び該クラッド材の製造方法 |
-
1976
- 1976-06-29 JP JP7664676A patent/JPS6016049B2/ja not_active Expired
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61146714U (ja) * | 1985-03-04 | 1986-09-10 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS531856A (en) | 1978-01-10 |
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