JPS6015480A - 静的破砕剤およびその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、岩石、岩盤、コンクリ−１・構造物などの破
砕に使用する静的破砕剤およびその製造方法に関するも
のである。

従来、岩石、２；盤、コンクリ−１・構造物などの破砕
は、ダイナマイトなどの火薬を使用して行なわれていた
。しかし、ダイナマイトなどの火薬による破砕はその効
果は大きいが、爆発時に騒音、振動、粉塵、あるいは飛
石などによる公害を生じると共に常に危険を伴なうとい
う欠点がある。また火薬を使用できない場合には、スチ
ールボール、油圧スプリッター、ピックハンマーなどに
よって破砕する方法も利用されているが、破砕効果はそ
れほど大きくなく、一方では、騒音、振動１発塵が大き
いため、これらも公害を生じやすいとの欠点もある。

これらの欠点を除去する方法の一つとして、静的破砕剤
を使用する方法が知られており、各種の静的破砕剤が提
案されている。この方法は、岩石、岩盤、コンクリート
構造物などの被破砕物に予め孔を設け、その中に静的破
砕剤と水とを混練したスラリーを充填し、静的破砕剤の
水和膨張力によって岩石などを破砕する方法である。

上記のような目的に使用される静的破砕剤としては各種
のものが提案されており、例えば、ＣａＯ結晶−３Ｃａ
Ｏ＊５ｉ０２結晶５ＣａＳＯａ系クリンカー、ＣａＯ結
晶・カルシウムアルミノフェライト系クリンカー、Ｃａ
Ｏ結晶・３ＣａＯ・５ｉ０２結晶クリンカーなどのベー
ス拳クリンカーと石膏とからなるものが一般的に使用さ
れている。

これらの静的破砕剤は本質的にはいずれも生石灰（Ｃａ
ｂ）の水和膨張特性を利用するものであり、前述のよう
に水と混練してスラリー状にして使用される。この場合
、破砕力を大とするためにはできるだけ水の使用量を抑
える、すなわち混線は少量の水により行なうことが望ま
しい。しかしながら、水（砂が少ないとスラリーの波動
性が低くなり、孔への充填が困難となるため実用性が低
下するとの問題が発生する。この理由から、静的破砕剤
を使用する場合には、セメント用減水剤を１重量％程度
添加することにより、使用する水量を少なく（たとえば
、水比３０％）しながらも高い流動性を有するスラリー
とする方策がとられている。

しかしながら、前述のように静的破砕剤は一般に強塩基
性のベース・クリンカー微粉砕品を主成分とするもので
あるため、これに添加されたセメント用減水剤の減水作
用が不安定となりやすいとの欠点がある。この場合、セ
メント用減水剤を添加した静的破砕剤の水性スラリーは
流動性に乏しくなり、孔への充填などの施工の際に問題
となることが多かった。

そこで本発明者は、上記の問題点について鋭意研究を行
なった結果、静的破砕剤ベース・クリンカー微粉砕品に
実質的に水分（Ｈ２Ｏ）を０．１〜２重量％、好マＬ〈
ハｏ、２−１．５ｆｆｌｒＪｉ：％含有させた場合には
、そのベース拳クリンカーを主成分とする静的破砕剤に
減水剤を添加しても、その減水剤は安定な減水作用を示
し、従って水性スラリーとした場合の流動性も好ましい
ことを見い出し、本発明を完成した。

本発明は、静的破砕剤ベース・クリンカー微粉砕品、石
膏および減水剤を含む静的破砕剤において、該静的破砕
剤ベース・クリンカー微粉砕品が水分を０．１〜２重、
Ｉｊｌ、％（好ましくは０．２〜１．５重量％）含有す
ることを特徴とする静的破砕剤を提供するものである。

次に本発明の詳細な説明する。

本発明に使用する静的破砕剤ベース・クリンカーには特
に制限はなく、たとえば、ＣａＯ結晶・３ＣａＯ・Ｓｉ
Ｏ２結晶拳ＣａＳＯ４系クリンカー、ＣａＯ結晶・カル
シウムアルミノフェライト系クリンカーおよびＣａＯ結
晶・３Ｃａｏ・ＳｉＯ２結晶クリンカーなど各種のもの
を用いることができる。また１本発明の静的破砕剤ベー
ス・クリンカーは、特に実質的にＣａＯ結晶と３ＣａＯ
・５ｉ０２．結晶とからなり、ＣａＯ結晶が３ＣａＯ−
３ｉＯ２結晶に内包されていないものであることが好ま
しい。

この静的破砕剤ベース・クリンカーは、例えばボールミ
ル−衝撃式粉砕＠／：与型粉砕機などのセメント製造用
の微粉砕機によってブレーン比表面積的１５００〜４０
００　ｃｒｒｆ／ｇに微粉砕されるが、この静的破砕剤
ベース・クリンカーは、微粉砕工程および／または微粉
砕後において適宜水分に接触せしめられ、水分０．１〜
２重量％（好ましくは０．２〜１．５重量％）を含有す
る静的破砕剤ベース・クリンカー微粉砕品とされる。な
おこの水分の調整は、上記のように、静的破砕剤ベース
・クリンカーの微粉砕工程で実施しても、また微粉砕後
に別途に実施してもよく、場合によってはその両方で実
施してもよい。

本発明において、静的破砕剤ベース・クリンカー微粉砕
品の実質的な水分（Ｈ２Ｏ）の含有量が０．１重量％未
満の場合には、それを用いた静的破砕剤のスラリーの流
動性が顕著に低下する傾向があり、実用上好ましくない
。また、水分含有量が２重量％を越えた場合にもスラリ
ーの流動性は低下する傾向があり、かつ静的破砕剤中の
有効なＣａ　Ｏｒｌｆが少なくなるため、破砕力の発現
が遅れるため好ましくない。なお上記の含有量の限界値
については、静的破砕剤ベース・クリンカーの種別ある
いは添加する減水剤の種類が相違しても、はとんど差異
はない。また、クリンカーが水分を吸収する際には炭酸
ガスも吸収されるが、静的破砕剤の効果の面からは特に
問題はない。

静的破砕剤ベース・クリンカーの微粉砕工程で水分の吸
収量調整を実施する場合、その実施方法にとくに制限は
ないが、所定量の水分を含有した空気あるいはガスを粉
砕機に導入する方法、水蒸気を粉砕機に導入する方法、
粉砕機内部に水を噴霧する方ｌＪ：などがある。いずれ
にしても、水分を均一に吸収させることが重要である。

また、静的破砕剤ヘース・クリンカーの微粉砕後に別途
に水分を吸収させる場合においても、その実施方法にと
くに制限はないが、セメント原料混合用のエアーブレン
ディング装置のような装置に微、粉砕品と水分を含有し
た空気あるいはガスとを導入する方法、微粉砕品をベル
トコンベア、あるいはスクリュウコンベアなどを通しな
がら水分を含有した空気あるいはガス、水蒸気を導く方
法、また水を噴霧する方法、微粉砕品を薄くひろげて放
置する方法、などで実施すれ、ばよいが、いずれにして
も水分を均一に吸収させることが重要である。

なお、水分の吸収と同時に空気中の炭酸ガスを吸収する
場合もあるが、この場合においても４．■に問題はない
。

本発明に従って一定量の水分を含有させた静的破砕剤ベ
ース・クリンカー微粉砕品に石膏、減水剤などを配合し
て製造した静的破砕剤が高濃度の水性スラリーであって
も優れた流動性を示す理由は次のように考えられる。す
なわち、従来の場合においては静的破砕剤ベース・クリ
ンカー微粉砕品のいわゆる活性点に有機質のセメント用
減水剤か優先的に吸着され、このため配合した減水剤の
効果拳作用が小さくなるが、本発明の場合には、まず水
分が活性点に吸収されるので、配合した減水剤がクリン
カーの活性点に吸着されることがなく、減水剤が有効に
作用するものと推定される。

ただし、この推定は本発明を限定するものではない。

本発明において、静的破砕剤の製造のためにクリンカー
に配合される石膏には特に制限はなく。

たとえば、天然もしくは副生の工水石膏、半水石膏ある
いは無水石膏など任意の石膏を用いることができる。た
だし、無水石膏を用いる場合には、二水石・ｇまたは半
水６汀を１２００°Ｃ以下の温度で焼成して得た無水石
膏であることが好ましい。

本発明の静的破砕剤への石ヂｆの配合量は通常、公知の
配合量、すなわちｌ〜ｌ　Ｑ　、ｔＱ　１４％から適宜
選択される。

本発明において、静的破砕剤の製造のために配合される
減水剤としては、セメント用減水剤として知られている
各種の有機質物質を使用することができる。そのセメン
ト用減水剤としては特に制限はないが、通常リグニン系
、高級多価アルコールのスルホン酸系、オキシ有機系、
アルキルアリルスルホン テル 樹脂系、β−ナフタリンスルホン酸ホルマリン縮合物系
などが用いられる。

本発明の静的破砕剤への減水剤の配合量は通常、公知の
配合量、すなわち０．５〜４重量％から適宜選択される
。

以」二連へたように本発明の静的破砕剤は、特定量の水
分を含有する静的破砕剤ベース・クリンカー微粉砕品、
石も・および減水剤を含む静的破砕剤であるが、これら
の成分以外にも、本発明の静的破砕剤の特性を損なわな
いものである限り、所望により任意の添加成分を配合す
ることができる。

本発明の静的破砕剤を水性スラリーとする場合に使用さ
れる水の量は、従来の静的破砕剤の水性スラリーの調製
のための水の量に準じて決定されるが、一般には本発明
の静的破砕剤ｌ□　Ｑ　、ｉＱ　、Ｑｋ部に対して木の
配合量は２５〜４０重Ｉ！Ｖ部の範囲にある。

ただし、本発明の静的破砕剤では、前述のように、配合
された減水剤が有効かつ安定に機能するため、少量の水
を加えるのみで流動性に優れたスラリーとなる。従って
、本発明の静的破砕剤の水性スラリーの調製時に必要な
水の量は従来の静的破砕剤の水性スラリーの調製に必要
な水の量に比較して少ない量とすることができる。

すなわち本発明によれば、流動性を低下させることなく
静・的破砕剤スラリーの水の配合量を低減することが可
能となり、このことは、静的破砕剤スラリーか被破砕物
の孔に充填された場合のＩ１１張力が破砕作業に有効に
寄与することを意味する。

従って、本発明の静的破砕剤を用いることにより従来の
静的破砕剤を用いた場合に比較して顕著な破砕効果の向
上が達成されるものである。

以下、未発ＩＪＩに従って所定量の水分を吸収させた静
的破砕剤ベース・クリンカー微粉砕品を用いて調製した
静的破砕剤について、水と混練してスラリーをつくり、
そのスラリーの流動性および膨張圧を測定した結果を示
す。なお静的破砕剤スラリーの流動性はＪロート方法（
土木学会規定）によって測定した。また膨張圧は、恒温
水槽に設置した炭素鋼管（外径３４Ｘ長さ６００　ｍ　
ｍ　）に静的破砕剤スラリーを充填し、鋼管外側表面の
中央に相対して貼付した２枚のストレインゲージに発生
するひずみ量を測定することによりめた。

また比較例として、水分含有量が本発明に規定した範囲
の外にある静的破砕剤ベース・クリンカー微粉砕品を用
いて調製した静的破砕剤についてもＪ−記と同様な測定
を行なった。

なお、以下の実施例と比較例において使用した石灰賀原
ネ′１としての石灰石、ケイ酸質原料としてのケイ石、
アルミナ賀原料としての粘土、酸化鉄原料としての鉄精
鉱、ならびに石膏の各々の化学成分を第１表に示す。い
ずれの原料についても、８８ＡＬｍ網ふるい残分５重量
％以下に微粉砕して使用した。

以下余白 第１表 原料　石灰石　ケイ石　粘」二　鉄精鉱　石膏強熱減量
　４３．７３　０．６５　３．８４　＋　２０．３７Ｓ
ｉ０２　０．０Ｂ　９５．６８　６２．５２　２４．１
４　０．３！３Ａ！；Ｌ２０３０．０１　＋、１８　１
８．０４　２．７０　０．１２Ｆｅ２０３０．０２　１
．６５　Ｂ、２７　ｅａ、ｅｏ　Ｏ，０５Ｃａ０　５５
．８Ｂ　０．００　１．５５　０．７１　３２．４４Ｍ
ｇ０　Ｏ，３３０，２０１，ｆｉ２　０．２１　０．０
０ＳＯ３０，０００，０００，０００，００４Ｂ、１８
Ｎａ２０　０．０４　、Ｏ，Ｉ６　２．６６１，１２　
０．０２に２０　Ｑ、０２　０．４３　２．Ｈ１，４１
０，０２合ａｔ　９９．９１　９９．９５　９９．４３
　＋ｏｏ、ｏａ　９９．．５９（中位二毛星−％） ［実施例１］ 第１表に示した石灰石、ケイ石、粘土および鉄精鉱（い
ずれも微粉砕品）をそれぞれ９２，２重４、ｊ、部、２
．９重量部、４．８重量部および０．１重量部の割合に
配合し、リボンミキサー（内容積３ｍ３）によって混合
した。この混合物に少量の水を噴霧し、パン型造粒機に
よって径５〜２０　ｍ　ｍの粒子に造粒した。次にこの
造粒物を５００ｋｇ／時の割合で、ロータリーキルン（
内径０．７５×長さ１８ｍ）に送入し、焼点温度１４５
０℃、キルン滞留１１ｆ間１２０分間の条件下で焼成し
て、静的破砕剤ベース・クリンカーを２５０ｋｇ／時の
割合で得た。

得られたタリン力−の組成は、ＣａＯ結晶５６重量％、
３　Ｃａ　Ｏ＊　Ｓ　ｉ　Ｏ２結晶３８重量％、および
ＣａＯ＊Ａｌ２Ｏ３＋４ＣａＯ＊Ａｌ２Ｏ３・Ｆｅ２０
３５重量％であり、またＣａＯ結晶と３ＣａＯ＊　Ｓ　
ｉ０２結晶とはそれぞれ独立して存在していた。

この静的破砕剤ベース・クリンカーを閉回路方式のボー
ルミル（内径１ｍＸ長さ２ｍ）に送入して微粉砕したの
ち、ボールミル付属のエアーセパレーターを利用して粉
末度がブレーン比表面積２３００　ｃ　ｍ’　／　Ｈの
静的破砕剤ベースやクリンカー微粉砕品を得た。

上記の静的破砕剤ベース・クリンカー微粉砕品９４．５
重量部に、第１表の６倉５重量部、およびβ−ナフタリ
ンスルホン酸ホルマリン縮合物系セメント用減水剤（花
王石的■製マイティ１００Ｒ）を０．５重量部を添加、
混合し、これに水３０重量部を加えて！練してスラリー
とした。

本実施例で調製した静的破砕剤ベース・クリンカー微粉
砕品の水分含有量、ならびに静的破砕剤スラリーの流動
性および２４時間後の膨張圧（以下２４時間膨張圧とい
う）の測定結果を第２表に示す。

［比較例１］ 実施例１の方法で調製した静的破砕剤ベース・クリンカ
ー３００ｋｇを実施例１のボールミルに仕込み、微粉砕
工程での吸湿を避けるため、バッチ式を利用し、かつ空
気の流入をできるだけ防止して３０分間粉砕し、ブレー
ン比表面積２８００ｃ　ｒｒｆ　／　ｇの静的破砕剤ベ
ース・クリンカー微粉砕品をイ１１た。

一］−記でイ１１た静的破砕剤ベース・クリンカー微粉
砕品の水分含有−ｊ−１，ならびにこれを実施例１と同
様にして静的破砕剤とした場合におけるスリラーの流動
性および２４時間膨張圧の測定結果を第２表に示す。

［実施例２コ ボールミルへの送風量を増加したことを除き実施例１に
記載の方法により静的破砕剤ベース・クリンカーを微粉
砕し、ブレーン比表面積２８００ｃ　ｍ’　／　ｇの微
粉砕品を得た。これについて、実施例１の場合と同様に
、水分含有量ならびに静的破砕剤とした場合のスラリー
流動性および２４時間１膨張圧を測定した。結果を第２
表に示す。

［実施例３］ ボールミルへ水蒸気を２　Ｎ　ｍ’　７時の割合で導入
したことを除き実施例１に記載の方法によりブレーン比
表面積２８００ｃｒｎ’／ｇの静的破砕剤ベース・クリ
ンカー微粉砕品を得た。これについて水分含有量ならび
に実施例１と同様にして静的破砕剤にした場合のスラリ
ー流動性および２４時間膨偏重［を１８１１足した。結
果を第２表に示す。

［比較例２］ ボールミルへ水蒸気を２０　Ｎ　ｍ”　７時の割合で導
入したことを除き実施例３に記載の方法によりブレーン
比表面積２８００ｃｍ’／Ｈの静的破砕剤ベース・クリ
ンカー微粉砕品を得た。この微粉砕品について水分含有
量を測定し、更に静的破砕剤とした場合のスラリー流動
性および２４時間膨張圧を′Ａ１１ｌ定した。結果を第
２表に示す。

［実施例４］ 水を３００ｍＭ／分の割合でホールミル内部へ噴霧した
ことを除き実施例１に記載の方法によりブレーン比表面
１７ｒ２　Ｂ　００　ｃｍ’／　ｇａ）静的破砕剤ベー
ス・クリンカー微粉砕品を得た。この微粉砕品の水分含
有ｈ）、ならびに実施例１と同様にして静的破砕剤にし
た場合のスラリー流動性および２４時間膨張圧を測定し
た。結果を第２表に示す。

［実施例５］ 実施例１に記載の方法で調製した静的破砕剤べ−ス・ク
リンカーを衝撃粉砕機（富士アトマイザ−ＦＡ−ＡＷ−
７型）によって６０ｋｇ／時の割合で微粉砕してブレー
ン比表面積２８００ｃｒｎ’／ｇの静的破砕剤ベース・
クリンカー微粉砕品を得た。この微粉砕品の水分含有量
、ならびに実施例１と同様にして静的破砕剤にした場合
のスラリー流動性および２４時間膨張圧を測定した。結
果を第２表に示す。

［実施例６］ 実施例１に記載の方法で調製した静的破砕剤ベース・ク
リンカーを竪型ローラミル（ロッシェミルＬＭ−８型）
で１００ｋｇ／時の割合で微粉砕し、旧居のエアーセパ
レーターよりブレーン比表面積２８００　ｃ　ｒｎ’　
／　ｇの静的破砕剤ベース・クリンカー微粉砕品を得た
。この微粉砕品の水分含有量、ならびに実施例１と同様
にして静的破砕剤にした場合のスラリー流動性および２
′４時間膨張圧を測定した。結果を第２表に示す。

第２表 微粉砕品の　破砕剤スラ　２４時間 水分含有量　リーの流動性　１膨張圧 （重量％）　（秒）　（ｋｇｆ／ｃｎｆ）実施例 １　０．１２　１８．２　３２０ ２　０．３０　９．６　３１０ ３　０．３６　９．１　３１０ ４　０．３０　１０．０　３２０ ５　０．２８　９．８　３１０ ６　０．２５　１１．１　３２０ 比較例 １　０．０７　流動性なし　測定不能 （パサパサ状態） ２　２．６５　２２．４　２５０ 注）破砕剤スラリーの流動性の測定はＪフロート方法に
よる。数４ｆｔが小さい程、流動性′が優れていること
を意味する（以下同様）。

比較例１で調製した破砕剤スラリーは流動性がなく、試
験容器に充填することができなかったため膨張圧の測定
は不可能であった。

［実施例７］ 比較例１に記載の方法で調製した静的破砕剤ベース・ク
リンカー微粉砕品１００ｋｇを鋼鉄製反応容器（内径１
ｍＸ高さ１．５ｍ）に入れ、容器の底部より温度２０℃
、相対湿度６０％の空気を３、ＯＮｍ／時の割合で４０
分間送入した。この処理を施した静的破砕剤ベース・ク
リンカー微粉砕品の水分含有量、ならびに実施例１と同
様にして静的破砕剤にした場合のスラリー流動性および
２４時間膨張圧を測定した。結果を第３表に示す。

［実施例８］ 比較例１に記載の方法で調製した静的破砕剤ベースＯク
リンカー微粉砕品を、ｒｌＪ　５０　ｃ　ｍのベルトコ
ンベアー上で３６ｋｇ／時の割合で輸送しながら、これ
に水を５００ｍＪＬ／時の割合で噴霧した。この処理を
施した静的破砕剤ベース・クリンカー微粉砕品の水分含
有量、ならびに実施例１と同様にして静的破砕剤にした
場合のスラリー流動性および２４時間膨張圧を測定した
。結果を第３表に示す。

［比較例３］ 水の噴霧量を８００ｍＭ／時にかえたことを除き実施例
８と同様にして処理した静的破砕剤ベース・クリンカー
微粉砕品について、水分含有量、ならびに実施例１と同
様にして静的破砕剤にした場合のスラリー流動性および
２４時間膨張圧を測定した。結果を第３表に示す。

［実施例９］ 比較例１に記載した方法で調製した静的破砕剤ベース・
クリンカー微粉砕品１００ｋｇを室内のコンクリート床
に３ｃｍの厚さにひろげて２４時間放置して水分を吸収
させた。この間の平均温度は２０℃で、平均相対湿度は
６５％であった。

この水分吸収処理を施した静的破砕剤ベース・クリンカ
ー微粉砕品の水分゛含有量、ならびに実施例１と同様に
して静的破砕剤にした場合のスラリー流動性および２４
時間膨張圧を測定した。結果を第３表に示す。

第３表 微粉砕品の　破砕剤スラ　２４時間 水分含有量　リーの流動性　膨張圧 （重量％）　（秒）　（ｋｇｆ／ｃｍ’）実施例 ７　０．２７　９．２　３２０ ８　１．４５　９．１．　３１０ ９　０．３１　９．３　３２０ 比較例 ３　２．１９　１９．８　２６０ ［実施例１０］ 第１表に示した石灰石、ケイ石、粘度および石膏（いず
れも微粉砕品）をそれぞれ８４．８重量部、４．２重量
部、４．１重量部、および６．９重量部の割合に配合し
、リボンミキサー（内容積３ｍ３）によって混合した。

この混合物に少量の水を噴霧しながらパン型造粒機によ
って径５〜２０ｍｍの粒子に造粒した。造粒物を５００
ｋｇ／時の割合でロータリーキルン（内径０．７５Ｘ長
さ１８ｍ）に送入し、酸化雰囲気下で焼点温度１４５０
　’Ｏ、キルン滞留時間１２０分間の条件で焼成し、静
的破砕剤ベース・クリンカーを２５０ｋｇ／時の割合で
得た。

イ１１られたタリン力−の組成はＣａＯ結晶４２重量％
、３ＣａＯ拳５ｉ０２結晶４５重量％、Ｃａ５０４９重
量％および不純物（３ＣａＯ−Ａ文。

０３．４ＣａＯ・Ａ文２０３　・Ｆ　６２０２など）４
重量％であり、ＣａＯ結晶の５５重量％が巨大に発達し
た３ＣａＯ・５ｉ０２結晶中に内包されていた。

この静的破砕剤ベース・クリンカーを実施例２に記載の
方法で微粉砕し、ブレーン比表面積２８００ｃｒｎ’／
ｇの微粉砕品を得た。この微粉砕品９９．５重量部にβ
−ナフタリンスルホン酸ホルマリン縮合物系セメント用
減水剤（花王石鹸輛製マイティ１００Ｒ）０．、ｊ％量
置部添加、混合して静的破砕剤を調製した。

上記の静的破砕剤ベース・クリンカー微粉砕品の水分含
有量、ならびに静的破砕剤にした場合について実施例１
と同様にしてスラリー流動性および２４時間膨張圧を測
定した。結果を第４表に示す。

［比較例４］ 実施例１Ｏに記載の方法で調製した静的破砕剤ベース・
クリンカーを比較例１に記載の方法で微粉砕し、ブレー
ン比表面積２８００　ｃ　ｒｎ’　／　ｇの静的破砕剤
ベース・クリンカー微粉砕品を得た。この微粉砕品につ
いて実施例１Ｏと同様にして静的破砕剤を得た。

上記の静的破砕剤ベース・クリンカー微粉砕品の水分含
有量、ならびに静的破砕剤にした場合について実施例１
と同様にしてスラリー流動性および２４時間膨張圧を測
定した。結果を第４表に示す。

［実施例１１ｊ 第１表に示した石灰石と鉄精鉱、ならびにボーキサイト
（Ａ交２０３含有量９８．３重量％）をそれぞれ８９．
７重量部、７．３刊琶部、３．０重量部の割合に配合し
、リボンミキサー（内容積３ｍ２）によって混合した。

この混合物に少量の水を噴霧しながらパン型造粒機によ
って径５〜２０ｍｍの粒子に造粒した。造粒物を５ｏｏ
ｋｇ／時の割合でロータリーキルン（内ｆｌ　０　、７
５　ｍ　Ｘ　長さ１８ｍ）に送入し、焼点温度１４５０
℃、キルン滞留時間１２０分間の条件で焼成し、静的破
砕剤ベース・クリンカーを２５０ｋｇ／時の割合で得た
。

ｉ町）られたタリン力−の組成は、ＣａＯ結晶７０東１
武％および４ＣａＯｅＡｉ２０３ｅ　Ｆｅ２０３２５重
量％であった。

この静的破砕剤ベース・クリンカーを実施例２に示した
方法で微粉砕し、ブレーン比表面積２８００　ｃ　ｔｎ
’　／　ｇの微粉砕品を得た。この微粉砕品９２．５哨
に部に、第１表の石膏７重量部にβ−ナフタリンスルホ
ン酸ホルマリン縮合物系セメント用減水剤（花土石＃ｉ
ｉ■製マイティ１００Ｒ）０．５重量部を添加、混合し
て静的破砕剤を調製した。

上記の静的破砕剤ベース・クリンカー微粉砕品の水分含
有量、ならびに静的破砕剤にした場合について実施例１
と同様にしてスラリー流動性および２４時間膨張圧を第
４表に示す。

［比較例５］ 実施例１１に記載の方法で得えられた静的破砕剤ペース
タリンカ−を比較例１に記載の方法で微粉砕し、ブレー
ン比表面積２８００　ｃ　ｒｎ’　／　Ｈの微粉砕剤を
えた。これについて実施例１１と同様にして静的破砕剤
を調製した。

上記の静的破砕剤ベースΦクリンカー微粉砕品の水分含
有量、ならびに静的破砕剤にした場合について実施例１
と同様にしてスラリー流動性および２４時間膨張圧を測
定した。結果を第４表に示す。

第４表 微粉砕品の　破砕剤スラ　２４時間 水分含有量　リ−の流動性　１膨張圧 （重Ｊ１Ｘ１％）　（秒）（ｋｇｆ／ｃｒｎ’）実施例 １０　０．３０　１０．２　２８０ １１　０．３１　１１．９　２８０ 比較例 ４　０．０７　流動性なし　測定不能 （パサパサ状態） ５　’０．０８　流動性なし　＋１１１定不能（パサパ
サ状７Ｅ；　） 注）比較例４および比較例５で調製した破砕剤スラリー
は流動性がなく、試験容器に充填することができなかっ
たため膨張圧の測定は不可能であった。

［実施例１２］ ヘンチカット法による石灰石採掘現場のベンチフロアに
、直径６５　ｍ　ｍ、深さ４ｍの孔を１ｍ間隔で２０本
穿孔しく抵抗１ｍ）、これらの孔に実施例２に記載の方
法により調製した静的破砕剤スラリーを充填したところ
、１０時間後より亀裂が発生しはじめ、２４時間後には
亀裂のＩｔｌが３〜５ｃｍに達し、へツクホーで容易に
二次破砕できた。

［比較例６］ 実施例１２と同様に石灰石採掘現場に穿孔し、これらの
孔に比較例１の静的破砕剤を３０重量％の水と混練して
えられた。＜サノくす状の試料を少量づつ棒で押し込ん
で充填した。１時間後には一部の試料が噴出し、また充
填が完全にできないためか２４時間後でも亀裂の発生は
僅かであり、二次粉砕できなかった。

特許出願人　宇部興産株式会社 代理人　弁理士　柳川泰男

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １゜静的破砕剤ベース・タリンカー倣粉砕品、石ｆｆお
   よび減水剤を含む静的破砕剤において、該静的破砕剤ベ
   ース・タリノカー微粉砕品が水分を０．１〜２重量％含
   有することを特徴とする静的破砕剤。 ２゜静的破砕剤ベース・タリンカー倣粉砕品の水分含イ
   ４量が、０．２〜１．５料量％であることを特徴とする
   特許請求の範囲第１項記載の静的破砕剤。 ３゜静的破砕剤ベース・クリンカーが、ＣａＯ結晶ｅ３
   ｃａｏ＊５ｉ０２結晶５ｃａｓｏ４系クリンカー、Ｃａ
   Ｏ結晶・カルシウムアルミノフェライト系タリンカーお
   よびＣａＯ結晶・３ＣａＯ・５ｉ０２結晶クリンカーか
   らなる群より選ばれるものであることを特徴とする特許
   請求の範囲第１項記載の静的破砕剤。 ４ｏ静的破砕剤ベース・タリン力−が、実質的にＣａＯ
   結晶と３ＣａＯ・５ｉ０２結晶とからなり、ＣａＯ結晶
   が３　Ｃａ　Ｏ−３ｉ　Ｏ２結晶に内包されていないこ
   とを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の静的破砕剤
   。 ５゜静的破砕剤ベース・タリン力−の微粉砕工程および
   ／または微粉砕後において該ベース・タリン力−を水分
   に接触させることにより水分０゜１〜２重量％含有する
   静的破砕剤ベース・タリノ、カー微粉砕品を調製し、次
   いで、これに石膏および減水剤を混合することを特徴と
   する静的破砕剤の製造方法。 ６゜静的破砕剤ベース・タリノカー微粉砕品の水分含イ
   、　１ｉｉ−が、０，２〜１．５屯ｊ「１１％であるこ
   とを特徴とする特許請求の範囲第５項記載の静的破砕剤
   の製造方法。