JPS60152200A - スピ−カ−振動板の製造方法 - Google Patents
スピ−カ−振動板の製造方法Info
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- JPS60152200A JPS60152200A JP759084A JP759084A JPS60152200A JP S60152200 A JPS60152200 A JP S60152200A JP 759084 A JP759084 A JP 759084A JP 759084 A JP759084 A JP 759084A JP S60152200 A JPS60152200 A JP S60152200A
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- Japan
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- honeycomb core
- adhesive
- diaphragm
- bonding
- skin
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-
- H—ELECTRICITY
- H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
- H04R—LOUDSPEAKERS, MICROPHONES, GRAMOPHONE PICK-UPS OR LIKE ACOUSTIC ELECTROMECHANICAL TRANSDUCERS; DEAF-AID SETS; PUBLIC ADDRESS SYSTEMS
- H04R7/00—Diaphragms for electromechanical transducers; Cones
- H04R7/02—Diaphragms for electromechanical transducers; Cones characterised by the construction
- H04R7/04—Plane diaphragms
- H04R7/06—Plane diaphragms comprising a plurality of sections or layers
- H04R7/10—Plane diaphragms comprising a plurality of sections or layers comprising superposed layers in contact
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Multimedia (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Acoustics & Sound (AREA)
- Signal Processing (AREA)
- Diaphragms For Electromechanical Transducers (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
この発明は三層ハニカム横這を廟ずゐスピーカー振動機
の製造において、超晋波により上記三層を接着するスピ
ーカー振動機の製迫方法に関する。
の製造において、超晋波により上記三層を接着するスピ
ーカー振動機の製迫方法に関する。
一般にスピーカー振動板に製氷される特性としては、第
１に振動機の比弾性率（以１：ｉ！８／ρと称す。Ｅけ
弾性率、ρは密度である）か高いこと。
１に振動機の比弾性率（以１：ｉ！８／ρと称す。Ｅけ
弾性率、ρは密度である）か高いこと。
第２１ＣＪ度の内部損失を有すること、第３に質量が小
さいことが要求される。ここでＥ／ρを高くすることは
スピーカーのピストン運動領域を拡大するために、内部
損失を大きくすることは高晋域での周波数特性を滑らか
にするために、質量を小さくすることはａヒ率を高める
ために、それぞれ必要な特性である。そこで従来Ｅ／ρ
を高くする目的で１紙パルプを主体とする単板の振動機
では。
さいことが要求される。ここでＥ／ρを高くすることは
スピーカーのピストン運動領域を拡大するために、内部
損失を大きくすることは高晋域での周波数特性を滑らか
にするために、質量を小さくすることはａヒ率を高める
ために、それぞれ必要な特性である。そこで従来Ｅ／ρ
を高くする目的で１紙パルプを主体とする単板の振動機
では。
ガラス繊維や炭素繊維などの無機繊維やホリアランド繊
維等の１機繊維を混抄する方法（特開昭５７−２０３３
９６号公報）が多く用いられている。
維等の１機繊維を混抄する方法（特開昭５７−２０３３
９６号公報）が多く用いられている。
また、プラスチック材料の単板においても、各種の１機
・無機繊維や無機質充填剤を混入する方法（特開昭５８
−３４９９号公報、特開ｌＩ８５７−２０６１９７号公
報）かとられている。しかし、これらの方法では当該繊
維や充填剤の６ε人量に限度があり、Ｅ／ρの増加に多
くを望むことができ４い。この場合、充填剤等の混入量
か増せばそれに伴って質量が増大し能率が低下するとい
う問題も付、ＰＭ してくる。また、内部損失を大きく
するために１紙パルプ振動板に各種の有機物塗料を含浸
したり、振動機に塗料ケ払布したり（特公昭５，５−８
０７９号公＃）１発泡相荀振動板に貼付したりする方法
（実公昭５８−１９９１７号公報）か行われているか、
これらの方法では内部損失は増大するか、逆にＥ／ρが
低下したり重量か増大し能率が下がるなどの欠点がある
。その他柚々の試みもあるか、簡単な構成の振動機てＥ
／ρと、内部損失の両方の要求ｒ満たすことはほとんど
小ムＪｕ［で摩る。
・無機繊維や無機質充填剤を混入する方法（特開昭５８
−３４９９号公報、特開ｌＩ８５７−２０６１９７号公
報）かとられている。しかし、これらの方法では当該繊
維や充填剤の６ε人量に限度があり、Ｅ／ρの増加に多
くを望むことができ４い。この場合、充填剤等の混入量
か増せばそれに伴って質量が増大し能率が低下するとい
う問題も付、ＰＭ してくる。また、内部損失を大きく
するために１紙パルプ振動板に各種の有機物塗料を含浸
したり、振動機に塗料ケ払布したり（特公昭５，５−８
０７９号公＃）１発泡相荀振動板に貼付したりする方法
（実公昭５８−１９９１７号公報）か行われているか、
これらの方法では内部損失は増大するか、逆にＥ／ρが
低下したり重量か増大し能率が下がるなどの欠点がある
。その他柚々の試みもあるか、簡単な構成の振動機てＥ
／ρと、内部損失の両方の要求ｒ満たすことはほとんど
小ムＪｕ［で摩る。
上記のことから、最近Ｅ／ρが筒〈かっ、適量な内部損
失７ｆ：胸する熾動根をイ４Ｊるため、金属、帆。
失７ｆ：胸する熾動根をイ４Ｊるため、金属、帆。
筒分子劇料ｌとの書膜よりなるハニカムコアを芯拐とし
て用い、この芯栃の両面に全極、 Ａ’ｄ瑞 薗分子拐
料および桟１４勤化＜ｉ＋、＋脂成形物の薄膜ケ槓ｊ冑
して表皮相としたいわゆる三；曽すンドイッチ＋Ｔｉｆ
造の振動板（ハニカム振動板）か開づ６されている。
て用い、この芯栃の両面に全極、 Ａ’ｄ瑞 薗分子拐
料および桟１４勤化＜ｉ＋、＋脂成形物の薄膜ケ槓ｊ冑
して表皮相としたいわゆる三；曽すンドイッチ＋Ｔｉｆ
造の振動板（ハニカム振動板）か開づ６されている。
このサンドイッチ構造の隻を合、ハニカムコア芯材と表
面スキン層すなわち表皮相の接着Ｖ（用いる接着剤か振
動板全体の特性に影響ケ与えるため。
面スキン層すなわち表皮相の接着Ｖ（用いる接着剤か振
動板全体の特性に影響ケ与えるため。
使用する接着剤には槍々の工夫かなされている。
たとえば、に／ρを低下さゼーることなく内部損失の増
大を図るため、りん片状のマイカや粒状の７リカなどを
エホキシ樹脂の中に適量配合した接着剤を用いる方法（
％公昭５８−２９０００号公報）。
大を図るため、りん片状のマイカや粒状の７リカなどを
エホキシ樹脂の中に適量配合した接着剤を用いる方法（
％公昭５８−２９０００号公報）。
発泡性接着剤を用いて晋ｌ＃特性の低下を防ぎつつ接着
強度を上ける方法（特開昭５５−１０２９９５号公報）
、接着剤に不織布状あるいけフィルム状のホットメルト
接着剤２用いてできるたけ少量の接漸剤で均一に接着す
る方法、および初体験着剤を用いる方法（特開昭５７−
１８３１９８号公報）など種々の方法が行われている。
強度を上ける方法（特開昭５５−１０２９９５号公報）
、接着剤に不織布状あるいけフィルム状のホットメルト
接着剤２用いてできるたけ少量の接漸剤で均一に接着す
る方法、および初体験着剤を用いる方法（特開昭５７−
１８３１９８号公報）など種々の方法が行われている。
しかし、上記これらの方法ではいずれも接着剤を使用す
るという点は同じであり、接着剤を使うことによる振動
板全体の電量増加は避けられない。パ１」ち振動様の重
量増加に伴う能率の低下は接着剤を使用する限り不可避
である。
るという点は同じであり、接着剤を使うことによる振動
板全体の電量増加は避けられない。パ１」ち振動様の重
量増加に伴う能率の低下は接着剤を使用する限り不可避
である。
〔発明の４１ａ安〕
この発明は上記従来の欠点を除去するためｅ（なされた
もので、熱可塑性材料からなるハニカムコアの両面に、
熱司敏性劇料体ら４る表皮相をオに層し、超廿波により
上記表皮相を上記ハニカムコアの両面に接附することに
より、ハニカムコアと表皮材の僻篇に接着剤を用いない
ため車り蛍性および情ｐ４−性にトレれたヌビーカー振
動板の製造方法を提供することを目的とするものであな
。
もので、熱可塑性材料からなるハニカムコアの両面に、
熱司敏性劇料体ら４る表皮相をオに層し、超廿波により
上記表皮相を上記ハニカムコアの両面に接附することに
より、ハニカムコアと表皮材の僻篇に接着剤を用いない
ため車り蛍性および情ｐ４−性にトレれたヌビーカー振
動板の製造方法を提供することを目的とするものであな
。
〔発明の実柿例１
この発明ＶＣ係わるハニカムコアおよび表皮相は。
例えは硬質塩化ビニル樹ＨＦ１． セルロースアセテー
ト樹脂１強化ポリプロピレン側脂およびポリサルホン（
刻脂等の熱可塑性材料からなる。又、ハニカムコアの六
角形の一辺に突起を与えた措かにすることは、超廿汲接
湯を行なう時、超杉・汲エネルギーがその突起に年中し
、接着か均−ｅ（コア端面全面にわたって坦ｉ固に行な
われるため、採°術ｌ１ｉ１１度。
ト樹脂１強化ポリプロピレン側脂およびポリサルホン（
刻脂等の熱可塑性材料からなる。又、ハニカムコアの六
角形の一辺に突起を与えた措かにすることは、超廿汲接
湯を行なう時、超杉・汲エネルギーがその突起に年中し
、接着か均−ｅ（コア端面全面にわたって坦ｉ固に行な
われるため、採°術ｌ１ｉ１１度。
接着の各易さおよび接★の均一性という点で゛ざらに良
い結果を示し好ましい。
い結果を示し好ましい。
以下実施例を示すことによりこの発明紮具体的に説明す
るか、これによりこの発明を駆足するものではない。
るか、これによりこの発明を駆足するものではない。
実楕例１
第１図１〜第３図で、ハニカムコアの六角形の各辺への
突起の作り方を説明する。第１図はハニカムコアの原材
料槓鳩体で伸展前の断面図であり。
突起の作り方を説明する。第１図はハニカムコアの原材
料槓鳩体で伸展前の断面図であり。
＋１１１’−Ｊ’ハニカムコア拐料である熱可塑性材料
のフィルム、（２Ｉは例えばエポキシ系の接ヤ剤である
。第２図（ａ）は第１邸の■ａ−’ｌｌａ線断面体と突
起を形成するように裁断した断面図で摩りＩｌｌ、 （
２＋は第１図と同様であｊり、ｔ３１は突起である。第
２図（ｂ〕は第２図（ａ）を所定のＮさｄＫ裁断した時
のかＥ視は１であり矢印はハニカムコアの伸展方向を示
す。第３図は伸展後のハニカムコアの部分斜視図である
。即ち２第１図のようｅこハニカムコア相打（１）を所
定の枚数接Ｎ８＋増した積層体を第２図（ａ）に示すよ
うｅ（突起（３１ができるように裁断し、さらに第２図
（ｂ）に示すように所定、ハニーカムコア〜さになるよ
う上記と同様に突起ｆ３１τ作って裁断し１次いで矢印
方向に伸展して第３図に示す六角形の各辺間側に突起を
有す勾ハニカムコアを得ることができる。
のフィルム、（２Ｉは例えばエポキシ系の接ヤ剤である
。第２図（ａ）は第１邸の■ａ−’ｌｌａ線断面体と突
起を形成するように裁断した断面図で摩りＩｌｌ、 （
２＋は第１図と同様であｊり、ｔ３１は突起である。第
２図（ｂ〕は第２図（ａ）を所定のＮさｄＫ裁断した時
のかＥ視は１であり矢印はハニカムコアの伸展方向を示
す。第３図は伸展後のハニカムコアの部分斜視図である
。即ち２第１図のようｅこハニカムコア相打（１）を所
定の枚数接Ｎ８＋増した積層体を第２図（ａ）に示すよ
うｅ（突起（３１ができるように裁断し、さらに第２図
（ｂ）に示すように所定、ハニーカムコア〜さになるよ
う上記と同様に突起ｆ３１τ作って裁断し１次いで矢印
方向に伸展して第３図に示す六角形の各辺間側に突起を
有す勾ハニカムコアを得ることができる。
上記のよ−グな方法により、６０μｍ厚さの硬η塩化ビ
ニル樹脂（ＰＶＣ）ｉｒ（より第３図に示すようなハニ
カムコアを得た。使用したハニカムコアのセルサイズは
４關で第３図に示すよりに各辺の中央に底辺ｉ、 ａ
ｍ、市さ０．３’ ｍｌｎの三角形状の突起（３）をも
つた、厚さｌか３．０ ｍ、の（ＬＪ４質ＰＶＣ製）・
ニカムコアをイ４ｔた。表皮相としてやはり７５μｍの
硬質ＰＶＣフィルムを用い、前記突起（３１ｋ Ｉｉ）
つたハニカムコアの両面に１ね合わせた。次に４ｃＩｎ
、Ｘ２０鑞のバーホーンを用い０３〜０．５Ｋｇ／ｃｎ
Ｌ の加圧トで１発振ａｌｂ１ｓｘＨｚ、出力１，５Ｋ
Ｗの集注で１〜２秒間超音波Ｊｉ９＊ｆ’ｆイ〕い、三
Ｉ＊ｔサンドインチ構造の振動板を得た。イ４ｔられた
試片を２ｒｙｎ×１０ｃｍの短冊状に裁断し、振動リー
ド法により坦／ρおよび内部損失を測定した。また同時
に片方：を測足し、測定結果を表１に示す。
ニル樹脂（ＰＶＣ）ｉｒ（より第３図に示すようなハニ
カムコアを得た。使用したハニカムコアのセルサイズは
４關で第３図に示すよりに各辺の中央に底辺ｉ、 ａ
ｍ、市さ０．３’ ｍｌｎの三角形状の突起（３）をも
つた、厚さｌか３．０ ｍ、の（ＬＪ４質ＰＶＣ製）・
ニカムコアをイ４ｔた。表皮相としてやはり７５μｍの
硬質ＰＶＣフィルムを用い、前記突起（３１ｋ Ｉｉ）
つたハニカムコアの両面に１ね合わせた。次に４ｃＩｎ
、Ｘ２０鑞のバーホーンを用い０３〜０．５Ｋｇ／ｃｎ
Ｌ の加圧トで１発振ａｌｂ１ｓｘＨｚ、出力１，５Ｋ
Ｗの集注で１〜２秒間超音波Ｊｉ９＊ｆ’ｆイ〕い、三
Ｉ＊ｔサンドインチ構造の振動板を得た。イ４ｔられた
試片を２ｒｙｎ×１０ｃｍの短冊状に裁断し、振動リー
ド法により坦／ρおよび内部損失を測定した。また同時
に片方：を測足し、測定結果を表１に示す。
実施例２
実施例１と同様に、６０μｍ ＪＶ、さの硬質増化ビニ
ル樹脂（ｐｖｃ）によりセルサイズ３Ｒｍ、厚さｌが３
．０關でセルの各辺の中央に低辺Ｕ３１１？ｌＡ、ｉｖ
／Ｉさ０．３闘の三角形の突起（３）を持ったｐＪＪｓ
図に示すよウナハニカムコアを得る。これに２９さ７５
μｍの硬ｇ ｐ ｖ ｃフィルムでコア画面をサンドイ
ッチした。次に発振周波数１ｇＫＨｚ、出力１．２ＫＷ
で２秒間超音波接着を行った。なお工具ホーンは４！Ｘ
２０ＣｒｆＬのバーホーンで０．３Ｋｇ／ｃＩｎ の加
圧で接着した。これから２ｃｍＸ１０ｃｒｆＬの短冊状
試片金切り出し１重量およびＥ／ρおよび内部損失を測
定し。
ル樹脂（ｐｖｃ）によりセルサイズ３Ｒｍ、厚さｌが３
．０關でセルの各辺の中央に低辺Ｕ３１１？ｌＡ、ｉｖ
／Ｉさ０．３闘の三角形の突起（３）を持ったｐＪＪｓ
図に示すよウナハニカムコアを得る。これに２９さ７５
μｍの硬ｇ ｐ ｖ ｃフィルムでコア画面をサンドイ
ッチした。次に発振周波数１ｇＫＨｚ、出力１．２ＫＷ
で２秒間超音波接着を行った。なお工具ホーンは４！Ｘ
２０ＣｒｆＬのバーホーンで０．３Ｋｇ／ｃＩｎ の加
圧で接着した。これから２ｃｍＸ１０ｃｒｆＬの短冊状
試片金切り出し１重量およびＥ／ρおよび内部損失を測
定し。
測定結果を表１に示す。
比較例１
６０μｍＪψさの硬質ｐｖｃにより実伽例１，２と同様
にセルサイズ４關、犀さ３０鰭、およびセルサイズｓｍ
ｍ、厚さ３．、 Ｏｍｍのノ飄二カムコアを得。
にセルサイズ４關、犀さ３０鰭、およびセルサイズｓｍ
ｍ、厚さ３．、 Ｏｍｍのノ飄二カムコアを得。
表皮相として岸さ１５μｍの硬質ｐｖｃフィルムを用意
して、常温硬化型エポキシ糸接着剤を表皮材となる４ｆ
質ＰＶＣフイルムにバーコータ音用いて５０μｍの厚さ
に塗布したのち、上記各ノーニカムコアの両面に重ね合
わせ、常温で２４時■１硬化させた。これを２ｃｒＩＬ
×１０ｃｗＬの短冊状に裁断してＥ／ρ、 内地損失お
よび重量を測定し、測定結果を表１に示す。
して、常温硬化型エポキシ糸接着剤を表皮材となる４ｆ
質ＰＶＣフイルムにバーコータ音用いて５０μｍの厚さ
に塗布したのち、上記各ノーニカムコアの両面に重ね合
わせ、常温で２４時■１硬化させた。これを２ｃｒＩＬ
×１０ｃｗＬの短冊状に裁断してＥ／ρ、 内地損失お
よび重量を測定し、測定結果を表１に示す。
比較例２
６０μｍ 厚さの０ｔＪＰ’Ｌｃにより実６１１ｉ？ｌ
Ｊ２と同様にセルサイズ３＋ｎ＋ｉ、Ｊ￥さ３．０ 都
のノ・ニカムコアを化２表皮材として厚さ５μｍ（７）
硬質フィルムを用意して、厚さ５０μｍ のエチレン／
酢酸ビニル系（融点９５℃）の熱活性型フイルム状接着
剤を用いて上記ハニカムコアと表皮相を１００℃で３０
秒］ｂ１．ＩＫｇ／Ｃｒｎ て加熱加圧接着した。これ
を２ＣＩｎＸ１０偏の短−１１１１状に裁断してＥ／ρ
、内地損失および重量を側足し、測定結果を表１に示−
４−０表１から明らかなように、この発明により超音波
接着によって製造した試料は、゛接触剤を使用する方法
に比べ軽量化を図ることかできる。即ち。
Ｊ２と同様にセルサイズ３＋ｎ＋ｉ、Ｊ￥さ３．０ 都
のノ・ニカムコアを化２表皮材として厚さ５μｍ（７）
硬質フィルムを用意して、厚さ５０μｍ のエチレン／
酢酸ビニル系（融点９５℃）の熱活性型フイルム状接着
剤を用いて上記ハニカムコアと表皮相を１００℃で３０
秒］ｂ１．ＩＫｇ／Ｃｒｎ て加熱加圧接着した。これ
を２ＣＩｎＸ１０偏の短−１１１１状に裁断してＥ／ρ
、内地損失および重量を側足し、測定結果を表１に示−
４−０表１から明らかなように、この発明により超音波
接着によって製造した試料は、゛接触剤を使用する方法
に比べ軽量化を図ることかできる。即ち。
エポキシ系接着剤１１で接着したものに対し、この発明
により？ｌＪ 造したものは、セルサイス４７ｆｉ＋Ｉ
ｌの時１３％、セルサイズ３＋＋＋ｔの時で１１％ｒＨ
折となっている。またと１活性型フィルム軟接着剤との
比較では２５％もの軽、ＨＨ化ヶ達成することができた
。
により？ｌＪ 造したものは、セルサイス４７ｆｉ＋Ｉ
ｌの時１３％、セルサイズ３＋＋＋ｔの時で１１％ｒＨ
折となっている。またと１活性型フィルム軟接着剤との
比較では２５％もの軽、ＨＨ化ヶ達成することができた
。
また、Ｅ／ρけｋｍ剤を使用したものに比べて２〜３倍
高くなり、内部損失は熱活性型接光剤を使用した場合と
同程乳−（、エポキシ系接着剤を使用したものの６〜７
割で実片上九分であった。表１の実施例２と比較例１の
セルサイズ３間のものを用いて低音用大口径（３２ｃｒ
ＩＴ、） スピーカ振動８１ｔつくり、その出力祈出（
ａｎ）−＋＊＋波ａ（）Ｉｚ）Ｑｊｌ性をめたものを第
４図に示した。第４図の曲＆ｌＡ。
高くなり、内部損失は熱活性型接光剤を使用した場合と
同程乳−（、エポキシ系接着剤を使用したものの６〜７
割で実片上九分であった。表１の実施例２と比較例１の
セルサイズ３間のものを用いて低音用大口径（３２ｃｒ
ＩＴ、） スピーカ振動８１ｔつくり、その出力祈出（
ａｎ）−＋＊＋波ａ（）Ｉｚ）Ｑｊｌ性をめたものを第
４図に示した。第４図の曲＆ｌＡ。
Ｂはそれぞれ表１の実施例２．比較例１のセルサイ×３
ｉｍのものに対応する特性で凍る。第４図から明らかな
ように、この発明による振動板は高音域での伸びか曳わ
、しかも能率の市い振ｉの板であることがわかる。また
、実施例１″′Ｃ：も示されたよりにこの発明によれば
接着時間か太１コに短縮されるため、量産性が非常に向
上する。
ｉｍのものに対応する特性で凍る。第４図から明らかな
ように、この発明による振動板は高音域での伸びか曳わ
、しかも能率の市い振ｉの板であることがわかる。また
、実施例１″′Ｃ：も示されたよりにこの発明によれば
接着時間か太１コに短縮されるため、量産性が非常に向
上する。
以上説明したとおり、この発明は熱口」塑性相打からな
るハニカムコアの両面に、熱５Ｊ塑性拐料からなる表皮
相を積層し、超音波により上記表皮材を上記ハニカムコ
アの両面に接着′１−ることにより。
るハニカムコアの両面に、熱５Ｊ塑性拐料からなる表皮
相を積層し、超音波により上記表皮材を上記ハニカムコ
アの両面に接着′１−ることにより。
ハニカムコアと表皮材の接着を接着剤を用いないための
軽量化による能率の向上および比弾性率の向上、さらに
は量産性の大巾に向上したスピーカー振動板の製造方法
をイ（Ｉることかでき６Ｆ
軽量化による能率の向上および比弾性率の向上、さらに
は量産性の大巾に向上したスピーカー振動板の製造方法
をイ（Ｉることかでき６Ｆ
泥１図はハニカムコアの原材料積層体で伸展前の断面図
、第２図（ａ）は第１図の■ａ−ｆｌａｌ１Ｍ断面体を
突起を形成するように裁断した断面図、第２図（１））
は所定厚さに裁断したハニカムコアの斜視図。 ｋ′Ｊ３図は伸展後のハニカムコアの部分斜視図、第４
図はこの発明による振動板と従来の接汝剤を用いた振動
板の音圧（ｃｌＢ）と周波１９（）ｉｚ）の相関を示す
周波数特性図である。 図において、（１）はハニカムコア材料、＋２１は接着
剤、（３）は突起、（Ｎはこの発明による振動板の特性
。 （句は従来法による振動板の特性を示す。 なお図１中間−符号は、同−又は相当部分を示す。 代理人大岩増雄
、第２図（ａ）は第１図の■ａ−ｆｌａｌ１Ｍ断面体を
突起を形成するように裁断した断面図、第２図（１））
は所定厚さに裁断したハニカムコアの斜視図。 ｋ′Ｊ３図は伸展後のハニカムコアの部分斜視図、第４
図はこの発明による振動板と従来の接汝剤を用いた振動
板の音圧（ｃｌＢ）と周波１９（）ｉｚ）の相関を示す
周波数特性図である。 図において、（１）はハニカムコア材料、＋２１は接着
剤、（３）は突起、（Ｎはこの発明による振動板の特性
。 （句は従来法による振動板の特性を示す。 なお図１中間−符号は、同−又は相当部分を示す。 代理人大岩増雄
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ＋１１ 熱可塑性拐料からなるハニカムコアの両面に、
熱可塑性拐料からｌＩる表皮材を積層し、超す一波によ
り上記表皮側を上記ハニカムコアの両面に接着するスピ
ーカー振動板の製造方法。 （２１ハニカムコアの単位六角形の一辺が突起を有する
特許請求の範囲第ＩＪ１１Ｊ記載のスピーカー振動板の
製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP759084A JPS60152200A (ja) | 1984-01-19 | 1984-01-19 | スピ−カ−振動板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP759084A JPS60152200A (ja) | 1984-01-19 | 1984-01-19 | スピ−カ−振動板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60152200A true JPS60152200A (ja) | 1985-08-10 |
Family
ID=11670022
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP759084A Pending JPS60152200A (ja) | 1984-01-19 | 1984-01-19 | スピ−カ−振動板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60152200A (ja) |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4912641A (ja) * | 1972-05-17 | 1974-02-04 |
-
1984
- 1984-01-19 JP JP759084A patent/JPS60152200A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4912641A (ja) * | 1972-05-17 | 1974-02-04 |
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