JPS60133956A - アルミニウムキルド鋼の鋳造方法 - Google Patents
アルミニウムキルド鋼の鋳造方法Info
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- JPS60133956A JPS60133956A JP24206683A JP24206683A JPS60133956A JP S60133956 A JPS60133956 A JP S60133956A JP 24206683 A JP24206683 A JP 24206683A JP 24206683 A JP24206683 A JP 24206683A JP S60133956 A JPS60133956 A JP S60133956A
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- steel
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/10—Supplying or treating molten metal
- B22D11/11—Treating the molten metal
- B22D11/111—Treating the molten metal by using protecting powders
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、鋳込み用ノズルが閉塞することのないアル
ミニウムキルド鋼の鋳造方法に関するものである。
ミニウムキルド鋼の鋳造方法に関するものである。
溶鋼の連続鋳造に当り、取鍋がらタンディツシュ内に供
給された溶鋼は、タンディツシュの底部に取付けられた
ノズルからモールド内に鋳込まれる。このようなタンデ
ィツシュからモールド内への溶鋼の鋳込みに当シ、アル
ミニウムキルド鋼の場合には、析出したＡＩ！２ｏ３が
ノズル内面に付着してノズルを閉塞させる問題があった
。特に、直径１０〜２０ｕｍの小径のノズルを使用して
マルチストランド方式により、Ｓｏｌ、ＡＪ！含有量が
Ｏ，００３０ｗｔ、％以上のアルミニウムギルド鋼から
なる、】辺が約２００ ｍｍ以下の角形または断面積が
４００ｉ以下の小断面積のビレットを連続鋳造する場合
には、ノズルの閉塞が甚だしく、事実上鋳造が不可能で
あった。
給された溶鋼は、タンディツシュの底部に取付けられた
ノズルからモールド内に鋳込まれる。このようなタンデ
ィツシュからモールド内への溶鋼の鋳込みに当シ、アル
ミニウムキルド鋼の場合には、析出したＡＩ！２ｏ３が
ノズル内面に付着してノズルを閉塞させる問題があった
。特に、直径１０〜２０ｕｍの小径のノズルを使用して
マルチストランド方式により、Ｓｏｌ、ＡＪ！含有量が
Ｏ，００３０ｗｔ、％以上のアルミニウムギルド鋼から
なる、】辺が約２００ ｍｍ以下の角形または断面積が
４００ｉ以下の小断面積のビレットを連続鋳造する場合
には、ノズルの閉塞が甚だしく、事実上鋳造が不可能で
あった。
上述したノズルの閉塞を防止するために、従来から種々
の方法が研究されており、例えば、次のような方法が知
られている。
の方法が研究されており、例えば、次のような方法が知
られている。
■ ノズルを、 Ａｊ？２０３が何着しにくいと云われ
てぃる材質（例えばジルコニア系耐火物、ジルコニアに
溶融シリカを添加した耐火物、溶融シリカ系耐火物、ア
ルミナ・黒鉛質耐火物等）の耐火物によって製造する。
てぃる材質（例えばジルコニア系耐火物、ジルコニアに
溶融シリカを添加した耐火物、溶融シリカ系耐火物、ア
ルミナ・黒鉛質耐火物等）の耐火物によって製造する。
■ ノズル内に不活性ガスを吹込み、この不活性ガスに
よってノズル内面のＡＩ！２０ｓの付着を防止する。
よってノズル内面のＡＩ！２０ｓの付着を防止する。
しかしながら、上述した方法は、小径のノズルを使用す
るアルミニウムキルド鋼の連続鋳造では、その効果が不
十分であり、ノズル閉塞を防止することができない。
るアルミニウムキルド鋼の連続鋳造では、その効果が不
十分であり、ノズル閉塞を防止することができない。
この発明は、上述のような観点から、鋳込み用ノズルが
閉塞することのないアルミニウムキルド鋼の鋳造方法を
提供するもので、予めアルミニウムキルド鋼の溶鋼中に
、溶融スラグ形成促進剤として、第１図に示すＡ／２
Ｏｓ −Ｍｙ ０− Ｃａ０三元系状態図中の点Ｍ 、
Ｆ 、 Ｇ 、 Ｐ４ 、 Ｈ、Ｘ２． Ｉ 、 Ｃ
、Ｍでかこまれる範囲内の組成物からなるパウダーを添
加し、前記パウダーを前記溶鋼中のｋｉｔｏｓと接触さ
せて、前記Ａ／２ Ｏｓを溶融スラグとなし、前記溶鋼
中から前記溶融スラグを除去した後、前記溶鋼を鋳造す
ることに特徴を有するものである。
閉塞することのないアルミニウムキルド鋼の鋳造方法を
提供するもので、予めアルミニウムキルド鋼の溶鋼中に
、溶融スラグ形成促進剤として、第１図に示すＡ／２
Ｏｓ −Ｍｙ ０− Ｃａ０三元系状態図中の点Ｍ 、
Ｆ 、 Ｇ 、 Ｐ４ 、 Ｈ、Ｘ２． Ｉ 、 Ｃ
、Ｍでかこまれる範囲内の組成物からなるパウダーを添
加し、前記パウダーを前記溶鋼中のｋｉｔｏｓと接触さ
せて、前記Ａ／２ Ｏｓを溶融スラグとなし、前記溶鋼
中から前記溶融スラグを除去した後、前記溶鋼を鋳造す
ることに特徴を有するものである。
次に、この発明において、上述した組成物からなるパウ
ダーを使用する理由について説明する。
ダーを使用する理由について説明する。
第１図は、Ａｇ２Ｏ３−ＭｆＯ−ＣａＯの３成分系組成
物の溶融温度の等温線および結晶の晶出範囲並びに化合
物および共晶物の生成位置を示す状態図である。第１図
には、等温線で明確に区分された、ライム（ＬＩＭＥ）
、ペリフリーズ（ＰＥＲＩＣＬＡＳＥ）、スピネル（Ｓ
ＰＩＮＥＬ）およびコランダム（Ｃ０ＲＵ−ＮＤＵＭ
）の晶出領域が図示されている。第２図は、第１図中の
Ｐ点の組成物（ＭｆＯ： １０ｗｔ、％、 Ｃａ０：６
５ｗｔ、％、 Ｍ２Ｏ３： ２５ｗｔ８％）に、ＡＩ！
２Ｏ８が加わり、その組成が、Ｐ→Ｐ、→Ｐ２・・・→
Ｐ６→Ａと変化する際の、 ’ １６００℃における液
相量の変化する状態と、その領域における固相の化合物
の種類を示す図である。第２図に示すように、Ｐ点にお
ける液相量は６７．６ｗｔ１％である。そして、Ａ／、
、０．の吸収増分が大になるに従って液相量は増加し、
組成が第１図の２２点即ちＩ％Ｉ！２０３の吸収増分が
１６．６ｗｔ０％になると、液相量は１００ｗｔ０％に
なる。この同相がない１００ｗｔ、％液相の状態は、そ
の組成が第１図の２３点即ちＭ２Ｏ，の吸収増分が５９
．４ｗｔ、％になるまで続く。更にＡ／２０．の吸収増
分が大になシ、組成が、前記２８点を過ぎると、液相量
は急激に減少し、組成がＰ、の点即ちＡ／２０．の吸収
増分が７０ ｗ’ｔ、％になると、液相量はゼロになる
。
物の溶融温度の等温線および結晶の晶出範囲並びに化合
物および共晶物の生成位置を示す状態図である。第１図
には、等温線で明確に区分された、ライム（ＬＩＭＥ）
、ペリフリーズ（ＰＥＲＩＣＬＡＳＥ）、スピネル（Ｓ
ＰＩＮＥＬ）およびコランダム（Ｃ０ＲＵ−ＮＤＵＭ
）の晶出領域が図示されている。第２図は、第１図中の
Ｐ点の組成物（ＭｆＯ： １０ｗｔ、％、 Ｃａ０：６
５ｗｔ、％、 Ｍ２Ｏ３： ２５ｗｔ８％）に、ＡＩ！
２Ｏ８が加わり、その組成が、Ｐ→Ｐ、→Ｐ２・・・→
Ｐ６→Ａと変化する際の、 ’ １６００℃における液
相量の変化する状態と、その領域における固相の化合物
の種類を示す図である。第２図に示すように、Ｐ点にお
ける液相量は６７．６ｗｔ１％である。そして、Ａ／、
、０．の吸収増分が大になるに従って液相量は増加し、
組成が第１図の２２点即ちＩ％Ｉ！２０３の吸収増分が
１６．６ｗｔ０％になると、液相量は１００ｗｔ０％に
なる。この同相がない１００ｗｔ、％液相の状態は、そ
の組成が第１図の２３点即ちＭ２Ｏ，の吸収増分が５９
．４ｗｔ、％になるまで続く。更にＡ／２０．の吸収増
分が大になシ、組成が、前記２８点を過ぎると、液相量
は急激に減少し、組成がＰ、の点即ちＡ／２０．の吸収
増分が７０ ｗ’ｔ、％になると、液相量はゼロになる
。
上述したＡＩ！２０３の吸収による組成の変化を下記に
示すＯ ■ Ｐ −Ｐ、固相： Ｃａ Ｏ、＋ Ｍｆ０液相：Ｘ
２ ＯＰＩ〜Ｐ２ 固相：Ｃａ０ 液相： １６００℃の等温線上を人からＰ２へと変化す
る。
示すＯ ■ Ｐ −Ｐ、固相： Ｃａ Ｏ、＋ Ｍｆ０液相：Ｘ
２ ＯＰＩ〜Ｐ２ 固相：Ｃａ０ 液相： １６００℃の等温線上を人からＰ２へと変化す
る。
θ Ｐ２〜Ｐ、液相：Ｐ２からＰ３へと変化する。
ＯＰ３〜Ｐ４ 固相：Ｍｆｏ・ＡＩ！２０３液相： １
６００℃の等温線上をＰ、から為へと変化する。
６００℃の等温線上をＰ、から為へと変化する。
＠ Ｐ、〜Ｐ、固相： Ｃａ０ ・２Ａ／２０３ ＋
ＭＷ ０ ・Ａ／２０３液相：ｘ３ θ Ｐｓ 〜Ｐａ 固相： Ｍｆ Ｏ” ＡＩ！２０Ｂ
＋ ＣａＯ＊ ６Ａ／２０３ ＋ＣａＯ・２Ａｌ！２
０３ ■ Ｐ６〜Ａ 固相： Ａ／２ Ｏｓ ＋ ＣａＯ＊
６ ＡＩ！２ Ｏ３＋ ＭＷ ０ ・Ａ／２０゜ 第３図は第１図と同じ状態図である。そして第４図は第
２図と同機の現象を示す説明図で、第３図中のＱ点の組
成物（ＭｆＯ： ３０ｗｔ、％、 ＣａＯ： ３０ｗｔ
。
ＭＷ ０ ・Ａ／２０３液相：ｘ３ θ Ｐｓ 〜Ｐａ 固相： Ｍｆ Ｏ” ＡＩ！２０Ｂ
＋ ＣａＯ＊ ６Ａ／２０３ ＋ＣａＯ・２Ａｌ！２
０３ ■ Ｐ６〜Ａ 固相： Ａ／２ Ｏｓ ＋ ＣａＯ＊
６ ＡＩ！２ Ｏ３＋ ＭＷ ０ ・Ａ／２０゜ 第３図は第１図と同じ状態図である。そして第４図は第
２図と同機の現象を示す説明図で、第３図中のＱ点の組
成物（ＭｆＯ： ３０ｗｔ、％、 ＣａＯ： ３０ｗｔ
。
％、 Ａ／２０３ ： ４０ ｗｔ、％）に、ｈｉ２ｅ
ｓが加わり、その組成がＱ→Ｑ、→Ｑ２・・・→Ｑ６→
Ａと変化する際の、１６００℃における液相量の変化す
る状態と、その領域におけ。る固相の化合物の種類を示
す図である。第４図に示すように、Ｑ点における液相量
は８１．７ｗｔ。
ｓが加わり、その組成がＱ→Ｑ、→Ｑ２・・・→Ｑ６→
Ａと変化する際の、１６００℃における液相量の変化す
る状態と、その領域におけ。る固相の化合物の種類を示
す図である。第４図に示すように、Ｑ点における液相量
は８１．７ｗｔ。
％である。そして、Ａ／２０３の吸゛収増分が大になる
に従って液相量は増加し、組成が第３図の９３点即ちＡ
ｌｔｏｓの吸収増分が約１０ｗｔ０％になると、液相量
は８７．１ｗｔ、％になって最大となる。組成が９１点
を過ぎると、液相量は減少し、組成が９点即ちＡＩ！２
０Ｂの吸収増分が４４ｗｔ、％になると、液相量は５７
ｗｔ１％になってそれ以降は急激に減少し、組成がＱ
、の点即ちＡＩ！２０３の吸収増分が６０ｗｔ、％にな
ると、液相量はゼロになる。
に従って液相量は増加し、組成が第３図の９３点即ちＡ
ｌｔｏｓの吸収増分が約１０ｗｔ０％になると、液相量
は８７．１ｗｔ、％になって最大となる。組成が９１点
を過ぎると、液相量は減少し、組成が９点即ちＡＩ！２
０Ｂの吸収増分が４４ｗｔ、％になると、液相量は５７
ｗｔ１％になってそれ以降は急激に減少し、組成がＱ
、の点即ちＡＩ！２０３の吸収増分が６０ｗｔ、％にな
ると、液相量はゼロになる。
上述したＡＩ！２０．の吸収による組成の変化を下記に
示す。
示す。
■ Ｑ −Ｑ、固相：ＭｆＯ
液相： １６００℃の等温線上をＹｌ からＹ２へと変
化する。
化する。
■ Ｑ、〜Ｑ３ 固相： Ｍｆ Ｏ＋Ｍｆ ０−ｋ１２
０ｓ液相：Ｙ２ ■ Ｑ３〜Ｑ４ 固相： ＭｆＯ−ＡＩ！２０３液相：
１６００℃の等温線上をＹ２ から￥３へと変化する
。
０ｓ液相：Ｙ２ ■ Ｑ３〜Ｑ４ 固相： ＭｆＯ−ＡＩ！２０３液相：
１６００℃の等温線上をＹ２ から￥３へと変化する
。
■ Ｑ、、 〜Ｑ、同相： Ｍｔ ０−ＡＩ！２Ｏｓ
＋ Ｃａ０ ＠ ２Ａ１２Ｏｓ液相：Ｙ３ ■ Ｑ、〜Ｑ６ 固相： Ｍｆｏ ４１！２０３＋Ｃａ
Ｏ−６ｈ１２０３＋ＣａＯ−２Ｍ２０ｓ ■ Ｑ６〜Ａ 固相： Ａ４０３＋ｙｙＯ−ｈ１２０ｓ
＋Ｃａ０Ａｌ２Ｏ３ 第１表は、上述したＡ／２０３− Ｍｆ Ｏ−Ｃａ Ｏ
系、ＡＪ、、０３− ＣａＯ系およびＡｌ２Ｏ３−Ｍｆ
Ｑ系組成物の一例として、Ｎｎｌ−１２の１２種類の
組成物の分子式、化学成分組成および融点であり、第５
図は上記１２第 １ 表 種類の組成物の化学成分組成を示す状態図である。
＋ Ｃａ０ ＠ ２Ａ１２Ｏｓ液相：Ｙ３ ■ Ｑ、〜Ｑ６ 固相： Ｍｆｏ ４１！２０３＋Ｃａ
Ｏ−６ｈ１２０３＋ＣａＯ−２Ｍ２０ｓ ■ Ｑ６〜Ａ 固相： Ａ４０３＋ｙｙＯ−ｈ１２０ｓ
＋Ｃａ０Ａｌ２Ｏ３ 第１表は、上述したＡ／２０３− Ｍｆ Ｏ−Ｃａ Ｏ
系、ＡＪ、、０３− ＣａＯ系およびＡｌ２Ｏ３−Ｍｆ
Ｑ系組成物の一例として、Ｎｎｌ−１２の１２種類の
組成物の分子式、化学成分組成および融点であり、第５
図は上記１２第 １ 表 種類の組成物の化学成分組成を示す状態図である。
以上の説明から、Ａ／２Ｏｓ −ＭＶ Ｏ−ＣａＯ系、
ＡＩ！２０３−ＣａＯ系、ＡＩ！２０３− ＭＷ Ｏ系
の組成物は、ベリフリーズ、コランダムおよびライムの
純度の高い結晶の晶出域、即ち３元素状態図の頂点に近
い領域の一部を除くと、ＡＩ！２Ｏ３と反応して融点が
降下し、液相の生ずる特性を有していることがわかる。
ＡＩ！２０３−ＣａＯ系、ＡＩ！２０３− ＭＷ Ｏ系
の組成物は、ベリフリーズ、コランダムおよびライムの
純度の高い結晶の晶出域、即ち３元素状態図の頂点に近
い領域の一部を除くと、ＡＩ！２Ｏ３と反応して融点が
降下し、液相の生ずる特性を有していることがわかる。
本発明者等は、先に、上述した原理を応用し、ノズル内
面に付着してノズル閉塞の原因となるＡｌ２Ｏ５を溶解
する、融点が１６００℃以上の上述した組成物からなる
溶鋼鋳造用ノズルを提案したが、この発明は、これを更
に発展せしめたものである。
面に付着してノズル閉塞の原因となるＡｌ２Ｏ５を溶解
する、融点が１６００℃以上の上述した組成物からなる
溶鋼鋳造用ノズルを提案したが、この発明は、これを更
に発展せしめたものである。
即ち、上述した組成物からなるパウダーを溶鋼中に添加
し、溶鋼中に浮遊するＭ２Ｏ３と接触させこれと反応さ
せることによって、前記ＡＪ２０．は溶融し、スラグと
なって溶鋼の表面に浮上して、溶鋼中から分離される。
し、溶鋼中に浮遊するＭ２Ｏ３と接触させこれと反応さ
せることによって、前記ＡＪ２０．は溶融し、スラグと
なって溶鋼の表面に浮上して、溶鋼中から分離される。
従って、この処理によって、溶鋼中に浮遊するＡ１２０
ｓを除去することができる。
ｓを除去することができる。
このようにして、 Ａ／２ｏ、がスラグに吸収された溶
鋼をタンディツシュ内に供給し、前記タンディツシュか
らモールド内に注入する。溶鋼のモールド内への注入に
当り、溶鋼内には上述した処理によってＭ２Ｏ３は存在
しないので、ノズル内面にＡｌ２Ｏ３が付着することに
よるノズル閉塞が生ずることはない。
鋼をタンディツシュ内に供給し、前記タンディツシュか
らモールド内に注入する。溶鋼のモールド内への注入に
当り、溶鋼内には上述した処理によってＭ２Ｏ３は存在
しないので、ノズル内面にＡｌ２Ｏ３が付着することに
よるノズル閉塞が生ずることはない。
溶鋼内への前記パウダーの添加は、例えば、取鍋内の鋼
浴内ヘランスによって不活性ガスと共に吹込むことによ
って行ない、前記不活性ガスによって溶鋼を攪拌し、吹
込まれたパウダーを溶鋼中のＡ４ Ｏｓと十分に接触さ
せる。なお、この処理の際、取鍋内の溶鋼表面は、不活
性ガス才たは非酸化性溶融スラグで覆われていることが
必要である。また、上記処理によって、 ｋ１２０ｓが
除去された溶鋼をタンディツシュ内に供給したときに、
タンディツシュ内において前記溶鋼が再び酸化すること
を防止するために、タンディツシュ内の溶鋼表面を、不
活性ガスまたは非酸化性溶融スラグなとで覆い大気から
遮断することが必要である。
浴内ヘランスによって不活性ガスと共に吹込むことによ
って行ない、前記不活性ガスによって溶鋼を攪拌し、吹
込まれたパウダーを溶鋼中のＡ４ Ｏｓと十分に接触さ
せる。なお、この処理の際、取鍋内の溶鋼表面は、不活
性ガス才たは非酸化性溶融スラグで覆われていることが
必要である。また、上記処理によって、 ｋ１２０ｓが
除去された溶鋼をタンディツシュ内に供給したときに、
タンディツシュ内において前記溶鋼が再び酸化すること
を防止するために、タンディツシュ内の溶鋼表面を、不
活性ガスまたは非酸化性溶融スラグなとで覆い大気から
遮断することが必要である。
第１図および第３図によって、本発明方法のパウダーに
利用できる組成領域を示せば、初晶としてＣａ０が晶出
する範囲のうち、Ｃ“−Ｘｇ−Ｉ−Ｃ−Ｃ“で囲まれた
領域内、初晶としてＭｆＯが晶出する範囲のうち、Ｍ−
ｅ −Ｈ−Ｘ、、−Ｃ“−Ｍで囲まれた領域内、および
、初晶としてＭりｏ−ＡＩ！２ｏ、が晶出する範囲のう
ち、ｅ−Ｆ−Ｇ−Ｐ、−Ｈ−ｅで囲まれた領域内である
。即ち、パウダーは溶鋼中に浮遊するＡ／２０Ｂと反応
してＡＩ！２０３を溶融させ得る組成であればよく、そ
の融点は溶鋼中のＡｌ２Ｏ３を吸収して溶融する温度で
あればよい。なお、第１図に示すＰ−Ａ線のうち、Ｐ４
点以降、および第３図に示すＱ−Ａ線の６ち、Ｑ’点以
降は、溶融点が高く、事実上液相は皆無であるから、上
記範囲の組成物は、この発明方法のパウダーに利用する
ことはできない。上記から、この発明方゛法で使用され
るパウダーは、第１図および第３図に示すＡ１２０３−
ＭＷ ０−ＣａＯ３元系状態図中の、点Ｍ、Ｆ、Ｇ、
Ｐ、、Ｈ。
利用できる組成領域を示せば、初晶としてＣａ０が晶出
する範囲のうち、Ｃ“−Ｘｇ−Ｉ−Ｃ−Ｃ“で囲まれた
領域内、初晶としてＭｆＯが晶出する範囲のうち、Ｍ−
ｅ −Ｈ−Ｘ、、−Ｃ“−Ｍで囲まれた領域内、および
、初晶としてＭりｏ−ＡＩ！２ｏ、が晶出する範囲のう
ち、ｅ−Ｆ−Ｇ−Ｐ、−Ｈ−ｅで囲まれた領域内である
。即ち、パウダーは溶鋼中に浮遊するＡ／２０Ｂと反応
してＡＩ！２０３を溶融させ得る組成であればよく、そ
の融点は溶鋼中のＡｌ２Ｏ３を吸収して溶融する温度で
あればよい。なお、第１図に示すＰ−Ａ線のうち、Ｐ４
点以降、および第３図に示すＱ−Ａ線の６ち、Ｑ’点以
降は、溶融点が高く、事実上液相は皆無であるから、上
記範囲の組成物は、この発明方法のパウダーに利用する
ことはできない。上記から、この発明方゛法で使用され
るパウダーは、第１図および第３図に示すＡ１２０３−
ＭＷ ０−ＣａＯ３元系状態図中の、点Ｍ、Ｆ、Ｇ、
Ｐ、、Ｈ。
Ｘ、、Ｉ、Ｃ，Ｍでかこまれる範囲内の組成物である。
なお、前述した本発明者の先願では、第１図のｈｔｔｏ
ｓ−Ｍり０−ＣａＯ３元系状態図で、ＭｆＯおよびＣａ
Ｏの純度の高い頂点または頂点に近い組成物は、反応時
間の点から好ましくないとされていたが、この発明のパ
ウダーの場合は、反応時間が早いので、ＭｆｏまたはＣ
ａＯ単独でもよく、もしくは、第１図の状態図中の２〜
３成分系のパウダーと併せて使用してもよい。捷た、上
記組成物を主成分とするｐｉ り 、他の不純物や造岩
成分を含んでいてもよく、天然の岩石であっても合成物
であってもよい。
ｓ−Ｍり０−ＣａＯ３元系状態図で、ＭｆＯおよびＣａ
Ｏの純度の高い頂点または頂点に近い組成物は、反応時
間の点から好ましくないとされていたが、この発明のパ
ウダーの場合は、反応時間が早いので、ＭｆｏまたはＣ
ａＯ単独でもよく、もしくは、第１図の状態図中の２〜
３成分系のパウダーと併せて使用してもよい。捷た、上
記組成物を主成分とするｐｉ り 、他の不純物や造岩
成分を含んでいてもよく、天然の岩石であっても合成物
であってもよい。
この発明方法に使用するパウダーの溶鋼中への添加量は
、溶鋼１屯当り２〜３０Ｖ４程度でよく、また、パウダ
ーの粒度は、Ｏ１２龍以下、好ましくは０．１ｍｍ以下
で、０．０４３闘以下の粒度のものを２０−以上含むも
のが適当である。上記パウダーを取鍋内の溶鋼中に添加
することにより、１０〜２０Ｉ１１程度の小径ノズルを
使用してタンディツシュ内に鋳込んでも、その鋳込量が
少なくとも４５０屯位まではノズルに閉塞が生ぜず、連
続鋳造が可能である。
、溶鋼１屯当り２〜３０Ｖ４程度でよく、また、パウダ
ーの粒度は、Ｏ１２龍以下、好ましくは０．１ｍｍ以下
で、０．０４３闘以下の粒度のものを２０−以上含むも
のが適当である。上記パウダーを取鍋内の溶鋼中に添加
することにより、１０〜２０Ｉ１１程度の小径ノズルを
使用してタンディツシュ内に鋳込んでも、その鋳込量が
少なくとも４５０屯位まではノズルに閉塞が生ぜず、連
続鋳造が可能である。
次に、この発明る実施例により説明する。
Ａｕ、、０３− ＭｆＯ−ＣａＯ系であって、その成分
組成が、ＣａＯ： ６０ ｗｔ、％、 ＭＰＯ： １０
ｗｔ、％ 、 ＡｅＪ３： ３０ｗｔ、％（第１図に
示すＣａＯ初晶域のに点）からなる、粒径０．１朋以下
で、０．０４３ｙｇｍ以下の粒度のものを３０チ含むパ
ウダーを使用した。
組成が、ＣａＯ： ６０ ｗｔ、％、 ＭＰＯ： １０
ｗｔ、％ 、 ＡｅＪ３： ３０ｗｔ、％（第１図に
示すＣａＯ初晶域のに点）からなる、粒径０．１朋以下
で、０．０４３ｙｇｍ以下の粒度のものを３０チ含むパ
ウダーを使用した。
上記パウダーを、取鍋内の下記第２表に示す成分組成の
溶鋼１５０屯中に、溶鋼１屯当Ｄ ２５ＫＶ′屯の量で
吹込んだ。パウダーの吹込みに当っては、取鍋内の溶鋼
上部から、ランスによって２００ｔ／９１の流量のＮ２
ガス中に懸濁せしめた。
溶鋼１５０屯中に、溶鋼１屯当Ｄ ２５ＫＶ′屯の量で
吹込んだ。パウダーの吹込みに当っては、取鍋内の溶鋼
上部から、ランスによって２００ｔ／９１の流量のＮ２
ガス中に懸濁せしめた。
第 ２ 表
次いで、上記の処理が施された溶鋼を、タンディツシュ
内に供給し、その表面を溶融スラグで覆った上、タンデ
ィツシュの底面に取付けられた内径１５ｓ＋ｍのノズル
を使用し、連続的にモールド内に鋳込んだ。その結釆、
４５０屯の量の溶鋼をモールド内に鋳込んでも、ノズル
にＭ２Ｏ３の付着による閉塞は生じなかった。また、パ
ウダーとして、Ｃａ０ ： ４０ｗｔ、％、 ＭｔＯ：
１７ｗｔ、 ％ 、 Ａｔ２０３ ： ４３ｗｔ、％
（第１図に示すＭｆＯ初晶域のＮ点）からなる組成物、
および、Ｃａ０ ： １７ｗｔ、％ 、 ＭＰＯ： １
８ｗｔ４ 。
内に供給し、その表面を溶融スラグで覆った上、タンデ
ィツシュの底面に取付けられた内径１５ｓ＋ｍのノズル
を使用し、連続的にモールド内に鋳込んだ。その結釆、
４５０屯の量の溶鋼をモールド内に鋳込んでも、ノズル
にＭ２Ｏ３の付着による閉塞は生じなかった。また、パ
ウダーとして、Ｃａ０ ： ４０ｗｔ、％、 ＭｔＯ：
１７ｗｔ、 ％ 、 Ａｔ２０３ ： ４３ｗｔ、％
（第１図に示すＭｆＯ初晶域のＮ点）からなる組成物、
および、Ｃａ０ ： １７ｗｔ、％ 、 ＭＰＯ： １
８ｗｔ４ 。
Ａｆｆｉ２０３ ： ６５ｗｔ、％ （第１図に示−ｆ
Ｍｆｏ −Ａｔ２０．初晶域のＲ点）からなる組成物
を使用した場合も、同様の効果があった。
Ｍｆｏ −Ａｔ２０．初晶域のＲ点）からなる組成物
を使用した場合も、同様の効果があった。
以上述べたように、この発明によれば、従来連続鋳造に
おいて最大の問題点であったＡｔ２０．の付着によるノ
ズルの閉塞を確実に防止することができ、従来不可能と
されていた、小径ノズルを使用してのマルチストランド
方式によるＳｏｔ、ＡＱ、含有量がＱ、００３０ ｗｔ
、１以上のアルミキルド鋼を連続鋳造することが可能と
なった。
おいて最大の問題点であったＡｔ２０．の付着によるノ
ズルの閉塞を確実に防止することができ、従来不可能と
されていた、小径ノズルを使用してのマルチストランド
方式によるＳｏｔ、ＡＱ、含有量がＱ、００３０ ｗｔ
、１以上のアルミキルド鋼を連続鋳造することが可能と
なった。
なお、この発明の方法は、連続鋳造に限らず、普通郷造
において取鍋から鋳型内に溶鋼を鋳込む場合に適用して
も同様の効果があることは勿論である。
において取鍋から鋳型内に溶鋼を鋳込む場合に適用して
も同様の効果があることは勿論である。
第１図はＡｌ２Ｏ２−ＭｆＯ−ＣａＯの３成分系組成物
の溶融温度の等温線および結晶の晶出範囲並びに化合物
および共晶物の生成位置を示す状態図、第２図は第１図
におけるＰ点の組成物にＡＩ！２０．が加わり、その組
成が変化する際の、１６００℃における液相量の変化す
る状態と、その領域における固相の化合物の種類を示す
図、第３図は第１図と同じ状態図、第４図は第３図にお
けるＱ点の組成物にＡｇ２Ｏ３が加わり、その組成が変
化する際の、１６００℃における液相量の変化する状態
と、その領域における同相の化合物の種類を示す図、第
５図はＡｌ２Ｏ２−ＭｆＯ−ＣａＯ系、Ａｔ！□Ｏ，、
−ＣａＯ系およびＡＱｔＯｓ−ＭｆＯ系組成物の化学成
分組成の一例を示す状態図である。 出願人 東伸製鋼株式会社 代理人 潮 谷 奈津夫（他２名） 手続補正書（自発） 昭和５９年 ８ 月２８日 特許庁長官 志 賀 学 殿 １、事件の表示 特願昭５８− ２４２０６６ 号 ２・発明の名称 アルミニウムキルド鋼の鋳造方法 住所 東京都千代田区大手町１丁目７番２号足轟（義金
） 東伸製鋼株式会社 代表者 岩 下 好 雉 自 発 （１１明細書、第９頁、発明の詳細な説明の項、第８行
目、 「本発明者等は、」とあるを、 「本発明者は、」と訂正する。 （２）明細書、第１２頁、発明の詳細な説明の項、最下
行、 「この発明る」とあるを、 「この発明を」と訂正する。 （３） 明細書、第１４頁、発明の詳細な説明の項、第
７行目、 「効果があった。」 の次に下記を加入する。 ［この発明における溶鋼中へのパウダーの添加は、上述
したランスによって不活性ガスと共にパウダーを取鍋内
の溶鋼中に吹込む方法のほか、例えば、取鍋内壁の溶鋼
接触面に、火焔溶射、吹き付け、コテ塗り等によって、
予め前述のパウダーを被覆しておき、このようにパウダ
ーによって内壁が被覆された取鍋内に溶鋼を受入れる方
法によって行なってもよい。なお、この方法の場合も、
不活性ガスを取鍋内の溶鋼中に吹込むことによって溶鋼
を撹拌し、反応を促進させることが望ましい。なお、取
鍋内壁にパウダーを被覆することによってパウダーを添
加する方法と、ランスによってパウダーを添加する方法
とを併用してもよい。 更に、溶鋼中へのパウダーの添加は、タンディツシュ内
壁の溶鋼接触面に上記と同じようにパウダーを被覆し、
更に、タンディツシュと取鍋の両方の内壁にパウダーを
被覆することによって行なってもよい。また、タンディ
ツシュ内の溶鋼の表面上にパウダーを散布してもよく、
この方法によれば、前記パウダーによって溶鋼の表面が
覆われ、溶鋼表面の酸化が防止されると共に、タンディ
ツシュ内に取鍋から供給される溶鋼の運動エネルギーに
よって浮上する溶鋼中のＡ４０３と、前記パウダーとが
接触し、反応することによって、前記Ａｔ２０３を除去
することができる。」 以上 手続補正書（自発） 昭和６０イｌ ３ 月１８１１ 特許庁長官 志 賀 学 殿 １、事件の表示 ％願昭５８ − ２４２０６６ 号 ２、発明の名称 アルミニウムキルド鋼の鋳造方法 ３、補正をする者 事（！１との関係 特許出願人 Ｇ所 東京都千代田区大手町１丁目７番２号Ｍｉ（ｉｉ
） 東伸製鋼株式会社 代表者 岩下好雄 ５、補正命令の日付 自 発 （１＋ 昭和５９年８月２８日付で提出した手続補正音
の、補正の内容の相中の（３）項を全文削除する。 そして、改めて、明細書、第１４頁、発明の詳細な説明
の項、第７行目、 「効果があった。」 の次に下記を加入する。 「また、この発明の方法により、タンディツシュ内の溶
鋼の表面上にパウダーを添加してもよく、この方法によ
れば、前記パウダーによって溶鋼の表面が覆われ、溶鋼
表面の酸化が防止されると共に、タンディツシュ内に取
鍋から供給される溶鋼の運動エネルギーによって浮上す
る溶鋼中のＡｆｆｉ、Ｏ，と、前記パウダーとが一触し
、反応することによって、前記Ａｌ２Ｏ，を除去するこ
とができる。」以上
の溶融温度の等温線および結晶の晶出範囲並びに化合物
および共晶物の生成位置を示す状態図、第２図は第１図
におけるＰ点の組成物にＡＩ！２０．が加わり、その組
成が変化する際の、１６００℃における液相量の変化す
る状態と、その領域における固相の化合物の種類を示す
図、第３図は第１図と同じ状態図、第４図は第３図にお
けるＱ点の組成物にＡｇ２Ｏ３が加わり、その組成が変
化する際の、１６００℃における液相量の変化する状態
と、その領域における同相の化合物の種類を示す図、第
５図はＡｌ２Ｏ２−ＭｆＯ−ＣａＯ系、Ａｔ！□Ｏ，、
−ＣａＯ系およびＡＱｔＯｓ−ＭｆＯ系組成物の化学成
分組成の一例を示す状態図である。 出願人 東伸製鋼株式会社 代理人 潮 谷 奈津夫（他２名） 手続補正書（自発） 昭和５９年 ８ 月２８日 特許庁長官 志 賀 学 殿 １、事件の表示 特願昭５８− ２４２０６６ 号 ２・発明の名称 アルミニウムキルド鋼の鋳造方法 住所 東京都千代田区大手町１丁目７番２号足轟（義金
） 東伸製鋼株式会社 代表者 岩 下 好 雉 自 発 （１１明細書、第９頁、発明の詳細な説明の項、第８行
目、 「本発明者等は、」とあるを、 「本発明者は、」と訂正する。 （２）明細書、第１２頁、発明の詳細な説明の項、最下
行、 「この発明る」とあるを、 「この発明を」と訂正する。 （３） 明細書、第１４頁、発明の詳細な説明の項、第
７行目、 「効果があった。」 の次に下記を加入する。 ［この発明における溶鋼中へのパウダーの添加は、上述
したランスによって不活性ガスと共にパウダーを取鍋内
の溶鋼中に吹込む方法のほか、例えば、取鍋内壁の溶鋼
接触面に、火焔溶射、吹き付け、コテ塗り等によって、
予め前述のパウダーを被覆しておき、このようにパウダ
ーによって内壁が被覆された取鍋内に溶鋼を受入れる方
法によって行なってもよい。なお、この方法の場合も、
不活性ガスを取鍋内の溶鋼中に吹込むことによって溶鋼
を撹拌し、反応を促進させることが望ましい。なお、取
鍋内壁にパウダーを被覆することによってパウダーを添
加する方法と、ランスによってパウダーを添加する方法
とを併用してもよい。 更に、溶鋼中へのパウダーの添加は、タンディツシュ内
壁の溶鋼接触面に上記と同じようにパウダーを被覆し、
更に、タンディツシュと取鍋の両方の内壁にパウダーを
被覆することによって行なってもよい。また、タンディ
ツシュ内の溶鋼の表面上にパウダーを散布してもよく、
この方法によれば、前記パウダーによって溶鋼の表面が
覆われ、溶鋼表面の酸化が防止されると共に、タンディ
ツシュ内に取鍋から供給される溶鋼の運動エネルギーに
よって浮上する溶鋼中のＡ４０３と、前記パウダーとが
接触し、反応することによって、前記Ａｔ２０３を除去
することができる。」 以上 手続補正書（自発） 昭和６０イｌ ３ 月１８１１ 特許庁長官 志 賀 学 殿 １、事件の表示 ％願昭５８ − ２４２０６６ 号 ２、発明の名称 アルミニウムキルド鋼の鋳造方法 ３、補正をする者 事（！１との関係 特許出願人 Ｇ所 東京都千代田区大手町１丁目７番２号Ｍｉ（ｉｉ
） 東伸製鋼株式会社 代表者 岩下好雄 ５、補正命令の日付 自 発 （１＋ 昭和５９年８月２８日付で提出した手続補正音
の、補正の内容の相中の（３）項を全文削除する。 そして、改めて、明細書、第１４頁、発明の詳細な説明
の項、第７行目、 「効果があった。」 の次に下記を加入する。 「また、この発明の方法により、タンディツシュ内の溶
鋼の表面上にパウダーを添加してもよく、この方法によ
れば、前記パウダーによって溶鋼の表面が覆われ、溶鋼
表面の酸化が防止されると共に、タンディツシュ内に取
鍋から供給される溶鋼の運動エネルギーによって浮上す
る溶鋼中のＡｆｆｉ、Ｏ，と、前記パウダーとが一触し
、反応することによって、前記Ａｌ２Ｏ，を除去するこ
とができる。」以上
Claims (1)
- アルミニウムキルド鋼の溶鋼を鋳造するに当シ、予め前
記溶鋼中に、溶融スラグ形成促進剤として第１図に示す
Ａ４．Ｏｓ−ＭｒＯ−ＣａＯ３元系状態図中の、点Ｍ、
Ｆ、、Ｇ、Ｐ４．Ｈ，Ｘ２．Ｉ、Ｃ，Ｍでかこまれる範
囲内の組成物からなるパウダーを添加し、前記パウダー
を前記溶鋼中のＡＩ！２０３と接触させて、前記ＡＩ！
２Ｏ３を溶融スラグとなし、前記溶鋼中から前記溶融ス
ラグを除去した後、前記溶鋼を鋳造することを特徴とす
るアルミニウムキルド鋼の鋳造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24206683A JPS60133956A (ja) | 1983-12-23 | 1983-12-23 | アルミニウムキルド鋼の鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24206683A JPS60133956A (ja) | 1983-12-23 | 1983-12-23 | アルミニウムキルド鋼の鋳造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60133956A true JPS60133956A (ja) | 1985-07-17 |
Family
ID=17083768
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24206683A Pending JPS60133956A (ja) | 1983-12-23 | 1983-12-23 | アルミニウムキルド鋼の鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60133956A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2008081763A1 (ja) * | 2006-12-22 | 2008-07-10 | Yoshizawa Lime Industry Co., Ltd. | 低窒素、低酸素および低イオウの鋼を製錬するためのフラックス |
| CN104399921A (zh) * | 2014-11-13 | 2015-03-11 | 北京首钢股份有限公司 | 一种保护渣 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4893535A (ja) * | 1972-03-13 | 1973-12-04 |
-
1983
- 1983-12-23 JP JP24206683A patent/JPS60133956A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4893535A (ja) * | 1972-03-13 | 1973-12-04 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2008081763A1 (ja) * | 2006-12-22 | 2008-07-10 | Yoshizawa Lime Industry Co., Ltd. | 低窒素、低酸素および低イオウの鋼を製錬するためのフラックス |
| CN104399921A (zh) * | 2014-11-13 | 2015-03-11 | 北京首钢股份有限公司 | 一种保护渣 |
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