JPS60130496A - ステンレス鋼溶接材料 - Google Patents
ステンレス鋼溶接材料Info
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- JPS60130496A JPS60130496A JP24050483A JP24050483A JPS60130496A JP S60130496 A JPS60130496 A JP S60130496A JP 24050483 A JP24050483 A JP 24050483A JP 24050483 A JP24050483 A JP 24050483A JP S60130496 A JPS60130496 A JP S60130496A
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- Japan
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- welding
- stainless steel
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- weld metal
- welding material
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
- B23K35/3053—Fe as the principal constituent
- B23K35/308—Fe as the principal constituent with Cr as next major constituent
- B23K35/3086—Fe as the principal constituent with Cr as next major constituent containing Ni or Mn
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はステンレス鋼溶接材料に関し、特に高温機器の
溶接に用いられる溶接材料の改良に係る。
溶接に用いられる溶接材料の改良に係る。
高速増殖炉、化学プラントあるいは火力プラント等の高
温機器には、３ Ｌ１２３０４オーステナイト系ステン
レス鋼（以下、５ＬＩＳ３０４ステンレス鋼という）を
用いたものが多い。そして、これらＳＵ Ｓ ３０４ス
テンレス鋼で上記の高温機器を製作する際、溶接材料と
しては５ＵＳ３０８系ステンレス鋼からなる溶接材料が
従来使用されている。
温機器には、３ Ｌ１２３０４オーステナイト系ステン
レス鋼（以下、５ＬＩＳ３０４ステンレス鋼という）を
用いたものが多い。そして、これらＳＵ Ｓ ３０４ス
テンレス鋼で上記の高温機器を製作する際、溶接材料と
しては５ＵＳ３０８系ステンレス鋼からなる溶接材料が
従来使用されている。
ところで、上記のような高温機器の溶接部には、常温お
よび高温での強度といった基本的な特性の他、クリープ
破断延性、クリープ破断強度およびクリープ疲労特性等
のクリープに関する特性が要求される。これに対して、
上記高温機器の溶接材料を選択するに際し、従来は常温
および高温での強度と、クリープ強度が重視され、クリ
ープ破断延性は犠牲にされる傾向があった。このため、
ＳＵ Ｓ ３０８系ステンレス鋼からなる従来の溶接材
料を用いた高温機器では、特に長時間高温使用後（５５
０℃Ｘ ’５０００時間）において、溶接金属（溶接部
分）のクリープ破断延性が低下するという問題があった
。
よび高温での強度といった基本的な特性の他、クリープ
破断延性、クリープ破断強度およびクリープ疲労特性等
のクリープに関する特性が要求される。これに対して、
上記高温機器の溶接材料を選択するに際し、従来は常温
および高温での強度と、クリープ強度が重視され、クリ
ープ破断延性は犠牲にされる傾向があった。このため、
ＳＵ Ｓ ３０８系ステンレス鋼からなる従来の溶接材
料を用いた高温機器では、特に長時間高温使用後（５５
０℃Ｘ ’５０００時間）において、溶接金属（溶接部
分）のクリープ破断延性が低下するという問題があった
。
本発明は上記事情に鑑みてなされたもので、高温ｉ器、
特に５ＵＳ３０４ステンレス鋼からなる高温機器の溶接
に使用した際、溶接金属の常温および高温における引張
り強度が所定の適正値を満足し、且つ長時間高温使用後
のクリープ破断延性が低下しない溶接金属が得られるよ
うなステンレス鋼溶接材料を提供するものである。
特に５ＵＳ３０４ステンレス鋼からなる高温機器の溶接
に使用した際、溶接金属の常温および高温における引張
り強度が所定の適正値を満足し、且つ長時間高温使用後
のクリープ破断延性が低下しない溶接金属が得られるよ
うなステンレス鋼溶接材料を提供するものである。
即ち、本発明によるステンレス鋼溶接材料は、下記の組
成からなることを特徴とするものである。
成からなることを特徴とするものである。
Ｃ；０．０２〜０．０７重量％
Ｓｉ ：Ｏ，０５〜０．９０重量％
Ｍｎ ； １．５〜３．０重量％
ｐ ：ｏ、ｏｉ〜Ｏ，０４重量％
Ｓ ；０．０３０重量％以下
Ｎｉ；９．０〜１１．０重量％
Ｃｒ ；１８．Ｏ〜２１．０重量％
Ｍｏ：３．Ｏ重量％以下
Ｖ ；０．１５重量％以下
Ｔｌ ：０．１０重量％以下
″ Ｂ’：Ｏ，０２重農％以下
０ ：Ｏ，，００１〜Ｏ，０１１ｉｉ１％Ｎ ；０．０
０５〜０．１０重量％ Ｆｅ及び不可避的不純物；残部 上記本発明に係る溶接材料の組成は、５ＵＳ３０４ステ
ンレス鋼片を溶接母材とし、Ｓ Ｕ Ｓ ３０８ステン
レス鋼を溶接材料として行なった溶接試験データから帰
納して得られたものである。次にこの溶接試験と帰納方
法について説明する。
０５〜０．１０重量％ Ｆｅ及び不可避的不純物；残部 上記本発明に係る溶接材料の組成は、５ＵＳ３０４ステ
ンレス鋼片を溶接母材とし、Ｓ Ｕ Ｓ ３０８ステン
レス鋼を溶接材料として行なった溶接試験データから帰
納して得られたものである。次にこの溶接試験と帰納方
法について説明する。
溶接試験
種々の５ＵＳ３０８ステンレス鋼片を溶接材料として用
い、二つの３ＵＳ ３０４ステンレス鋼片を種々の溶接
法で溶接することにより、夫々の場合についてＧＬ＝３
０ｍ、外形６＃の試験片を作製した。この各々の試験片
につき、溶接金属の常温における引張り強さＴ１、溶接
金属の５５０℃における引張り強さＴ２、溶接金属の５
５０℃Ｘ５０ＯＯ時間後におけるクリープ破断伸びＥＬ
を定法により測定した。
い、二つの３ＵＳ ３０４ステンレス鋼片を種々の溶接
法で溶接することにより、夫々の場合についてＧＬ＝３
０ｍ、外形６＃の試験片を作製した。この各々の試験片
につき、溶接金属の常温における引張り強さＴ１、溶接
金属の５５０℃における引張り強さＴ２、溶接金属の５
５０℃Ｘ５０ＯＯ時間後におけるクリープ破断伸びＥＬ
を定法により測定した。
続いて、各試験片について得られた上記Ｔ１とＥＬの値
をプロットすることにより第１図に示す相関図を得、ま
たＴ２とＥＬの値をプロットして第２図に示す相関図を
得た。図中、曲線Ｍはこれらデータの平均線を示し、曲
線０１曲線りは曲線Ｍに基づいて描かれた上限線、下限
線を夫々示している。但し、この相関図は本発明で得よ
うとしている特性をもった組成を帰納するために作製し
たもので、この意味から厳選されたデータによって作製
されている。従って、Ｓ Ｕ Ｓ ３０４ステンレス鋼
を溶接材料とした実際のデータは、これよりもバラツキ
が更に大きいものとなる。
をプロットすることにより第１図に示す相関図を得、ま
たＴ２とＥＬの値をプロットして第２図に示す相関図を
得た。図中、曲線Ｍはこれらデータの平均線を示し、曲
線０１曲線りは曲線Ｍに基づいて描かれた上限線、下限
線を夫々示している。但し、この相関図は本発明で得よ
うとしている特性をもった組成を帰納するために作製し
たもので、この意味から厳選されたデータによって作製
されている。従って、Ｓ Ｕ Ｓ ３０４ステンレス鋼
を溶接材料とした実際のデータは、これよりもバラツキ
が更に大きいものとなる。
なお、第１図および第２図において、Ｏ１Δ。
口、◇、☆は当該プロットに係る試験片が夫々下記の溶
接方法で作製されたことを示している。
接方法で作製されたことを示している。
０ ： ＧＴＡ （Ｇａｓ Ｔｕｎｇｓｔｅｎ Ａｒｃ
ｈ接）△：被覆アーク溶接 ロ：サブマージアーク溶接 ◇： ＧＭＡ （Ｇａｓ Ｍｅｔａｌ Ａｒｃ溶接〉５
− ☆：′Ｒ子ビーム溶接 また、図中・およびムは後述する実施例に係るデータを
示している。
ｈ接）△：被覆アーク溶接 ロ：サブマージアーク溶接 ◇： ＧＭＡ （Ｇａｓ Ｍｅｔａｌ Ａｒｃ溶接〉５
− ☆：′Ｒ子ビーム溶接 また、図中・およびムは後述する実施例に係るデータを
示している。
帰納方法
上記第１図および第２図のデータから、次のようにして
本発明による溶接材料の組成をめた。
本発明による溶接材料の組成をめた。
まず、本発明のステンレス鋼溶接材料で達成しようとす
る目標を、Ｓ Ｕ Ｓ ３０４ステンレス鋼を溶接した
ときの溶接金属が、ＥＬ≧１０％（５５゜’Ｃｘ５００
０時間での値）、Ｔｔ ＝５３〜６２゜Ｔ２≦３９の特
性をもっことに置いた。５５０℃ｘ５０００時間でのク
リープ破断伸びＥＬを１０％以上に設定したのは、これ
が第１図および第２図にインプットされているデータの
大半が満足している範囲に当り、一部１０％を割るデー
タが出たとしても略それに近い数値が得られると考えた
からである。もし、上記ＥＬの設定値を１５％。
る目標を、Ｓ Ｕ Ｓ ３０４ステンレス鋼を溶接した
ときの溶接金属が、ＥＬ≧１０％（５５゜’Ｃｘ５００
０時間での値）、Ｔｔ ＝５３〜６２゜Ｔ２≦３９の特
性をもっことに置いた。５５０℃ｘ５０００時間でのク
リープ破断伸びＥＬを１０％以上に設定したのは、これ
が第１図および第２図にインプットされているデータの
大半が満足している範囲に当り、一部１０％を割るデー
タが出たとしても略それに近い数値が得られると考えた
からである。もし、上記ＥＬの設定値を１５％。
２○％と高くした場合、クリープ延性については更に優
れたものを得ることができるが、それだけ種々の条件が
厳しくなり、これを満し得るものは６一 極く狭い範囲に限定されざるを得ないこととなる。
れたものを得ることができるが、それだけ種々の条件が
厳しくなり、これを満し得るものは６一 極く狭い範囲に限定されざるを得ないこととなる。
ところで、第１図の相関図上で５５０℃ｘ５０００時間
におけるＥしとして１０％以上の値を得ることを考えた
場合、平均線Ｍを目安とすれば、溶接金属が５３〜６２
Ｋ９ｆ ／ｍ２のＴ１をもつようにすれば良いと考え
ることができる。ここで、３５に９ｆ／ｘｒｔｒｒ２は
母材であるＳ Ｕ Ｓ ３０４ステンレス鋼の最低引張
り強さである。また、第２図の相関図上で平均線Ｍを目
安に考えた場合、Ｔ２が３９に９ｆ／ｌｒｍ２以下であ
れば１０％以上のＥＬ値（５５０℃Ｘ５０００時間のも
の）が得られ、特にＴ２を３５Ｋｇｆ／ａｍ”以下にす
ればクリープ延性の非常に優れた溶接金属が得られるこ
とが分る。
におけるＥしとして１０％以上の値を得ることを考えた
場合、平均線Ｍを目安とすれば、溶接金属が５３〜６２
Ｋ９ｆ ／ｍ２のＴ１をもつようにすれば良いと考え
ることができる。ここで、３５に９ｆ／ｘｒｔｒｒ２は
母材であるＳ Ｕ Ｓ ３０４ステンレス鋼の最低引張
り強さである。また、第２図の相関図上で平均線Ｍを目
安に考えた場合、Ｔ２が３９に９ｆ／ｌｒｍ２以下であ
れば１０％以上のＥＬ値（５５０℃Ｘ５０００時間のも
の）が得られ、特にＴ２を３５Ｋｇｆ／ａｍ”以下にす
ればクリープ延性の非常に優れた溶接金属が得られるこ
とが分る。
他方、第１図および第２図上において、下限線りを目安
にしてクリープ破断伸びＥＬが１０％以上を考えた場合
、ＴＩ 、Ｔ２に関する規制条件は平均線Ｍを用いると
きよりも更に厳しいものとなる。また、上限線りを目安
にしてクリープ破断伸びＥｌが１０％以上になるように
考えた場合には、引張り強さＴ１．Ｔ２の値が大きくな
る。本発明ではＴ１．Ｔ２をできるだけ低い値に押える
ことによって１０％以上のクリープ破断伸びＥＬを得る
ことを目的としていることから、平均線Ｍを目安とした
。
にしてクリープ破断伸びＥＬが１０％以上を考えた場合
、ＴＩ 、Ｔ２に関する規制条件は平均線Ｍを用いると
きよりも更に厳しいものとなる。また、上限線りを目安
にしてクリープ破断伸びＥｌが１０％以上になるように
考えた場合には、引張り強さＴ１．Ｔ２の値が大きくな
る。本発明ではＴ１．Ｔ２をできるだけ低い値に押える
ことによって１０％以上のクリープ破断伸びＥＬを得る
ことを目的としていることから、平均線Ｍを目安とした
。
次に、重回帰分析を行なうことによって、５５０℃Ｘ５
０００時間後におけるクリープ破断伸びＥＬに及ぼす溶
接ワイヤ化学成分の影響をめるた。その結果によれば、
５５０℃Ｘ５０００時間後におけるクリープ破断伸びＥ
Ｌ（％）は下記（１）式によって与えられる。
０００時間後におけるクリープ破断伸びＥＬに及ぼす溶
接ワイヤ化学成分の影響をめるた。その結果によれば、
５５０℃Ｘ５０００時間後におけるクリープ破断伸びＥ
Ｌ（％）は下記（１）式によって与えられる。
ＥＬ＝−６０−２２８１＋１２Ｍｎ ＋１０３ Ｐ＋５
，３ Ｎ ｉ ＋２ＳＶ−２０Ｔ ｉ −４ＯＮ ｌ−
４ＯＮ ｉ ＋ １０３ ［０］ ＋〇、２λ・・・（
１） ここで、Ｓｔ 、Ｍｎ 、Ｐ、Ｎｉ 、Ｖ、ＴＩ 。
，３ Ｎ ｉ ＋２ＳＶ−２０Ｔ ｉ −４ＯＮ ｌ−
４ＯＮ ｉ ＋ １０３ ［０］ ＋〇、２λ・・・（
１） ここで、Ｓｔ 、Ｍｎ 、Ｐ、Ｎｉ 、Ｖ、ＴＩ 。
Ｎｉ、［Ｏ］は夫々各元素の重量％、λは溶接入熱（ｋ
Ｊ／ｃｍ）を示している。また、これらの元素以外に、
Ｃ，Ｓ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｂ、Ｃｕ、Ｇｏ。
Ｊ／ｃｍ）を示している。また、これらの元素以外に、
Ｃ，Ｓ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｂ、Ｃｕ、Ｇｏ。
ＡＩ 、Ｎについても重回帰分析を行なったが、ＥＬ（
％）に与える影響を見るための一つのパラメータである
ｔ値が低（、寄与率が低いため削除した。
％）に与える影響を見るための一つのパラメータである
ｔ値が低（、寄与率が低いため削除した。
なお、既ＪのようにＧＴＡ、被覆アーク、サブマージア
ーク、ＧＴＡ、電子ビーム溶接の５通りの異なった溶接
方法が用いられているが、上記 ゛（１）式には、溶接
方法の違いがＥＬ（％）に影響する化学成分的因子（Ｏ
の量′等）および熱的因子（入熱λ）が含まれているか
ら、溶接方法の違いはあまり問題にはならない。従って
、上記（１）式は前記５通りの溶接方法の全部について
適用できると考えられる。
ーク、ＧＴＡ、電子ビーム溶接の５通りの異なった溶接
方法が用いられているが、上記 ゛（１）式には、溶接
方法の違いがＥＬ（％）に影響する化学成分的因子（Ｏ
の量′等）および熱的因子（入熱λ）が含まれているか
ら、溶接方法の違いはあまり問題にはならない。従って
、上記（１）式は前記５通りの溶接方法の全部について
適用できると考えられる。
以上から、本発明で目的としたクリープ延性、即ち、５
５０℃Ｘ５０００時間において１０％以上のクリープ破
断伸びＥＬを有する溶接金属は、（１）式においてＥＬ
≧１０を満足し得る各成分元素の量をめることによって
得られる。前述した本発明の溶接材料組成はこうしてめ
られたものであり、後述の実施例の結果に示されるよう
に、本発明の組成範囲に適合する溶接材料によれば、５
５０℃Ｘ５０００時間でのクリープ破断伸びが一〇− １０％以上得られ、同時に常温および高温における引張
り強度も適正値の範囲で満足することができる。この場
合、Ｓ、Ｖ、ＴＩ 、Ｎｂ 、Ｂに上限を付したのは、
これらの成分を入れ過ぎると溶接金属のクリープ破断伸
びを損うからである。また、０、Ｎについては溶接性を
加味して上限および下限を設定した。０及びＮの量は従
来のＳ Ｕ ’８３０８溶接材料では規制されていない
が、これらは多過ぎるとブローホールと呼ばれる溶接欠
陥を生じる原因となるものである。従って、０．Ｎの量
を上記のように規制した本発明の溶接材料では、溶接性
の向上が期待できる。
５０℃Ｘ５０００時間において１０％以上のクリープ破
断伸びＥＬを有する溶接金属は、（１）式においてＥＬ
≧１０を満足し得る各成分元素の量をめることによって
得られる。前述した本発明の溶接材料組成はこうしてめ
られたものであり、後述の実施例の結果に示されるよう
に、本発明の組成範囲に適合する溶接材料によれば、５
５０℃Ｘ５０００時間でのクリープ破断伸びが一〇− １０％以上得られ、同時に常温および高温における引張
り強度も適正値の範囲で満足することができる。この場
合、Ｓ、Ｖ、ＴＩ 、Ｎｂ 、Ｂに上限を付したのは、
これらの成分を入れ過ぎると溶接金属のクリープ破断伸
びを損うからである。また、０、Ｎについては溶接性を
加味して上限および下限を設定した。０及びＮの量は従
来のＳ Ｕ ’８３０８溶接材料では規制されていない
が、これらは多過ぎるとブローホールと呼ばれる溶接欠
陥を生じる原因となるものである。従って、０．Ｎの量
を上記のように規制した本発明の溶接材料では、溶接性
の向上が期待できる。
なお、上述した本発明による溶接ワイヤの化学成分と、
これによる溶接金属の機械的性質を第１表に纒めて示す
（後述する実流例の化学成分および機械的性質も一緒に
記載した）。同表中に溶接金属の機械的性質の一つとし
て記載したＦＮは、δフエライト量（ディロング状態図
によるフェライト番号）である。ＦＮについては、溶接
時の割れ感受性を下げるために０．５ＦＮ以上必要であ
１０− るが、多過ぎると長時間の加熱によりδフェライトがσ
相に変態してクリープ延性を低下させる。
これによる溶接金属の機械的性質を第１表に纒めて示す
（後述する実流例の化学成分および機械的性質も一緒に
記載した）。同表中に溶接金属の機械的性質の一つとし
て記載したＦＮは、δフエライト量（ディロング状態図
によるフェライト番号）である。ＦＮについては、溶接
時の割れ感受性を下げるために０．５ＦＮ以上必要であ
１０− るが、多過ぎると長時間の加熱によりδフェライトがσ
相に変態してクリープ延性を低下させる。
この意味から、表中に記載したように０．５〜１０ＦＮ
とするのが望ましい。
とするのが望ましい。
なお、参考のためにＳ Ｕ Ｓ ３０８溶接材料に関す
る化学成分を第２表に示す。
る化学成分を第２表に示す。
以下に本発明の詳細な説明する。
実施例１
定法により、第１表の実施例１の欄に示した成分組成を
有する溶接材料を製造し、これを溶接ワイヤに加工した
。
有する溶接材料を製造し、これを溶接ワイヤに加工した
。
次に、この溶接ワイヤを用い、Ｓ Ｌｌ Ｓ ３０４ス
テンレス鋼片をＧＴＡ溶接法により溶接してＧＬ＝３０
＃、外径６ ｍｍの試験片を作製した。この試験片につ
いて、溶接金属の常温における引張り強さＴ１、溶接金
属の５５０℃における引張り強さＴ２、溶接金属の５５
０℃Ｘ５０００時間後におけるクリープ破断伸びＥＬを
定法により測定した。
テンレス鋼片をＧＴＡ溶接法により溶接してＧＬ＝３０
＃、外径６ ｍｍの試験片を作製した。この試験片につ
いて、溶接金属の常温における引張り強さＴ１、溶接金
属の５５０℃における引張り強さＴ２、溶接金属の５５
０℃Ｘ５０００時間後におけるクリープ破断伸びＥＬを
定法により測定した。
その結果を第１表中に記載すると共に、第１図および第
２図中に・で示した。この結果から明かなように、この
実施例の溶接材料によれば所期のクリープ延性および所
定の引張り強さをもった溶接金属を得ることができる。
２図中に・で示した。この結果から明かなように、この
実施例の溶接材料によれば所期のクリープ延性および所
定の引張り強さをもった溶接金属を得ることができる。
実施例２
定法により、第１表の実施例２の欄に示した成分組成を
有する溶接材料を製造し、これを溶接ワイヤに加工した
。この溶接ワイヤを用い、被覆アーク溶接により実施例
１の場合と同様の試験片を作製し、該試験片を用いて実
施例１の場合と同じ試験を行なった。その結果を第１表
中に記載すると共に、第１図および第２図中にムで示し
た。この結果から明かなように、この実施例の溶接材料
による場合にも、所期のクリープ延性および所定の引張
り強さをもった溶接金属を得ることができる。
有する溶接材料を製造し、これを溶接ワイヤに加工した
。この溶接ワイヤを用い、被覆アーク溶接により実施例
１の場合と同様の試験片を作製し、該試験片を用いて実
施例１の場合と同じ試験を行なった。その結果を第１表
中に記載すると共に、第１図および第２図中にムで示し
た。この結果から明かなように、この実施例の溶接材料
による場合にも、所期のクリープ延性および所定の引張
り強さをもった溶接金属を得ることができる。
以上詳述したように、本発明のステンレス鋼溶接材料に
よれば、高温機器、特にＳ Ｕ Ｓ ３０４ステンレス
鋼からなる高温機器の溶接に使用した際、溶接金属の常
温および高温における引張り強度が所定の適正値を満足
し、且つ長時間高温使用後のクリープ破断延性が低下し
ない溶接金属が得られる等、顕著な効果を奏し得るもの
である。
よれば、高温機器、特にＳ Ｕ Ｓ ３０４ステンレス
鋼からなる高温機器の溶接に使用した際、溶接金属の常
温および高温における引張り強度が所定の適正値を満足
し、且つ長時間高温使用後のクリープ破断延性が低下し
ない溶接金属が得られる等、顕著な効果を奏し得るもの
である。
第１図はＳ Ｕ Ｓ ３０４ステンレス鋼片を種々の溶
接方法で溶接した試験片について、その溶接金属の常温
における引張り強さと５５０℃Ｘ５０００時間でのクリ
ープ破断伸びとの相関を示す図であり、第２図は溶接金
属の５５０℃における引張り強さと５５０℃Ｘ５０００
時間でのクリープ破断伸びとの相関を示す図である。 出願人復代理人 弁理士 鈴江武彦 ＝１５− 手続補正書 昭和 ５２．４・Ａ２ 日 特許庁長官 若 杉 和 夫 殿 １、事件の表示 特願昭５８−２４０５０４ 号 ２、発明の名称 ステンレス鋼溶接材料 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 （６２０）三菱重工業株式会社 ４、復代理人 ７、補正の内容 （１）明細書第６頁第１０行にｒ、Ｔ、＝５３〜６２」
とある記載を、ｒＴ１＝５３〜６２Ｋｇｆ／ｍｆｆ１２
−」 と訂正します。 （２）明細書第６頁第１１行に「Ｔ２≦３９」とある記
載を、「Ｔ２≦３９ Ｋｇｆ／ｍｍ２Ｊ と訂正します
。 （３）明細書第８頁第７行〜第８行に「影響をめるた。 」とある記載を、帽１をめた。」と訂正します。 （４）明細書第８頁第１１行〜第１３行の（１）式中に
ｒ−４ＯＮｉ−４ＯＮｆＪとある項を、「−４ＯＮｂＪ
と訂正します。 （５）明細書第８頁第１６行にｒＮｉ、［０コは夫々」
とある記載を、ｒＮｂ、［０］は夫々」と訂正します。 （６）明細書第９頁第４行にｒＧＴＡＪとある記載を、
「ＧＭＡ」と訂正します。 （７）明細書第１２頁第１表中の引張り強さの欄の単位
として’ ＣＫｇ−ｆ／ ｍ１ｎ２） Ｊとある記載を
、ｒ （Ｋｇｆ／ｍｍ２） Ｊ と訂正します。 （８）明細書第１２頁第１表中のＥＬ（％）の欄にｒ５
００’０Ｘ５０００時間におけるクリープ破断伸び」と
ある記載を、ｒ５５０’０Ｘ５０００時間におけるクリ
ープ破断伸び」と訂正します。
接方法で溶接した試験片について、その溶接金属の常温
における引張り強さと５５０℃Ｘ５０００時間でのクリ
ープ破断伸びとの相関を示す図であり、第２図は溶接金
属の５５０℃における引張り強さと５５０℃Ｘ５０００
時間でのクリープ破断伸びとの相関を示す図である。 出願人復代理人 弁理士 鈴江武彦 ＝１５− 手続補正書 昭和 ５２．４・Ａ２ 日 特許庁長官 若 杉 和 夫 殿 １、事件の表示 特願昭５８−２４０５０４ 号 ２、発明の名称 ステンレス鋼溶接材料 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 （６２０）三菱重工業株式会社 ４、復代理人 ７、補正の内容 （１）明細書第６頁第１０行にｒ、Ｔ、＝５３〜６２」
とある記載を、ｒＴ１＝５３〜６２Ｋｇｆ／ｍｆｆ１２
−」 と訂正します。 （２）明細書第６頁第１１行に「Ｔ２≦３９」とある記
載を、「Ｔ２≦３９ Ｋｇｆ／ｍｍ２Ｊ と訂正します
。 （３）明細書第８頁第７行〜第８行に「影響をめるた。 」とある記載を、帽１をめた。」と訂正します。 （４）明細書第８頁第１１行〜第１３行の（１）式中に
ｒ−４ＯＮｉ−４ＯＮｆＪとある項を、「−４ＯＮｂＪ
と訂正します。 （５）明細書第８頁第１６行にｒＮｉ、［０コは夫々」
とある記載を、ｒＮｂ、［０］は夫々」と訂正します。 （６）明細書第９頁第４行にｒＧＴＡＪとある記載を、
「ＧＭＡ」と訂正します。 （７）明細書第１２頁第１表中の引張り強さの欄の単位
として’ ＣＫｇ−ｆ／ ｍ１ｎ２） Ｊとある記載を
、ｒ （Ｋｇｆ／ｍｍ２） Ｊ と訂正します。 （８）明細書第１２頁第１表中のＥＬ（％）の欄にｒ５
００’０Ｘ５０００時間におけるクリープ破断伸び」と
ある記載を、ｒ５５０’０Ｘ５０００時間におけるクリ
ープ破断伸び」と訂正します。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 下記の組成からなることを特徴とするステンレス鋼溶接
材料。 Ｃ：０．０２〜０．０７重量％ ８１ ；Ｏ，０５〜０．９０重量％ Ｍｎ ； １．５〜３．０重農％ Ｐ ；０．０１〜０．０４重量％ Ｓ ；０．０３０重量％以下 Ｎｔ：９．ｏ〜１１．０重量％ Ｃｒ ；１８．Ｏ〜２１．０重量％ Ｍｏ：３．Ｏ重量％以下 Ｖ ：０．１５重量％以下 ｉ ；Ｏ，１０重量％以下 Ｂ ：Ｏ，０２重量％以下 ０ ：０．ＯＯ１〜０．０１重量％ Ｎ ；０．００５〜０．１０重量％ ｌｅｅ及び不可避的不純物；残部
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24050483A JPS60130496A (ja) | 1983-12-20 | 1983-12-20 | ステンレス鋼溶接材料 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24050483A JPS60130496A (ja) | 1983-12-20 | 1983-12-20 | ステンレス鋼溶接材料 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60130496A true JPS60130496A (ja) | 1985-07-11 |
| JPH0375278B2 JPH0375278B2 (ja) | 1991-11-29 |
Family
ID=17060497
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24050483A Granted JPS60130496A (ja) | 1983-12-20 | 1983-12-20 | ステンレス鋼溶接材料 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60130496A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03110097A (ja) * | 1989-09-22 | 1991-05-10 | Kobe Steel Ltd | オーステナイト系ステンレス鋼溶接用ワイヤ |
| JPH05269590A (ja) * | 1992-03-25 | 1993-10-19 | Sumitomo Metal Ind Ltd | クリープ強度の優れた耐熱鋼用溶接材料 |
| CN106736028A (zh) * | 2016-12-15 | 2017-05-31 | 昆山京群焊材科技有限公司 | 一种奥氏体不锈钢埋弧焊丝 |
| WO2022004032A1 (ja) * | 2020-06-29 | 2022-01-06 | 株式会社神戸製鋼所 | ガスシールドアーク溶接方法、構造物の製造方法及びシールドガス |
Citations (3)
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| JPS551909A (en) * | 1978-06-17 | 1980-01-09 | Nippon Steel Corp | Welding wire for austenitic stainless steel |
| JPS5653897A (en) * | 1979-10-04 | 1981-05-13 | Nippon Steel Corp | Austenite stainless welding wire superior in resistance to high-temperature creep |
| JPS58202993A (ja) * | 1982-05-19 | 1983-11-26 | Daido Steel Co Ltd | ステンレス鋼溶接線材 |
-
1983
- 1983-12-20 JP JP24050483A patent/JPS60130496A/ja active Granted
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0375278B2 (ja) | 1991-11-29 |
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