JPS6013036A - 高率のひ素及び（又は）アンチモンを含有する銅溶練原料及びその同効物の処理法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は高率のひ素及び（又は）アンチモンを含有し、
かつ爾後の処理段階を・咋ら〈妨げるてあらう量のビス
マスを含有する硫化物精鉱を、銅及び（又は）貴金属が
前記精鉱より、流動床で精鉱を加熱することにより実質
的に全部のひ素及び大部分のアンチモン及び（又は）存
在するビスマスを除去して回収され得る状態にもって来
る方法に関するものである。本発明により調製されるの
に続いて１精鉱はそれから貴金属及び例えばＣｕ　。

Ｎ１　の如き有価金属を回収するために、さらに乾式冶
金、例えば銅精練炉で処理されるが或は湿式冶金、例え
ば存在する硫黄の全部を実質的に除去するために精鉱を
焙焼するのに続いて塩化物又は青化物抽出法によるか又
は精鉱をＲ３ＬＥ法（焙焼−硫酸化一抽出一電解採取）
にかけることにより全面的又は部分的に処理（加工）さ
れる。本明細書において、′精鉱１とは最新の選鉱グ２
ントより得られる微粉の鉱物質生成物を意味し１．該鉱
物質生成物の平均粒度は十分に／　ｍｍ以下、時には・
／〜／　Ｏｐｍのように低いこともあり得る。

銅及び貴金属を製造しようとする精鉱は１純粋Ｓな発見
に近づく手段が減少するにつれて、より一層複雑になっ
ている。銅グ２ントの大部分はひ素、アンチモン、ビス
マスのような主要な汚染物の限定された量だけを受け入
れることができる。これらの元素は有毒であるか又は処
理の結果例えば製造される銅の品質に有害な影響を有Ｌ
７、従って銅処理工程においてできるだけ速く除去され
るべきである。慣例では、これらの汚染元素は多床炉で
それらを焙焼し去ることによって除かれる。このような
非鉄金属鉱石よりひ素を除去する慣用の多床方法はＤＥ
−Ａ−３００３６３よ２に開示され、その方法は第二反
応装置で追い出されたガス状の元素ひ素を酸化するよう
になっており、それは流動床反応炉として作られている
。容量及び内外の環境管理に関し、最新の銅グランドで
置かれている要求について、このような炉は多くの酷し
い欠陥を有している。例えば、それらは低い生産性であ
り、多量の消耗にかかり易く、殆んど一定の保守を必要
とし、非常に困難でのみ急速に始動することができ又非
常に危険な作業環境を作り出す。

ｌりｊＯ５の初め以来、焙焼炉の大部分の新しい生成は
流動床炉の形式を有し、それは多くの場合、多床焙焼炉
よりすぐれている。流動床焙焼炉の多くは黄鉄鉱を酸化
鉄に、又閃亜鉛鉱を陳化亜鉛に焙焼するように設計され
ているけれども、黄銅鉱精鉱を部分的に焙焼するのに使
用するものもある、即ち精鉱がさらに処理できるような
硫黄含有量に精鉱を焙焼するのに使用される。焙焼固体
、即ち焼滓又は焼鉱の硫黄含有量は例えば実質的に存在
する全部の鉄はそれからスラグ化さｆＬるので、次の溶
練工程で形成される硫化物溶湯又はマットに如何に多く
の銅が望まれるかＫより、富有マントに生ずる低残留硫
黄含有量の焼鉱に調節される。

然り、ｌ＞ｆら、通常、ひ素、アンチモン、ビスマスの
除去は、多床焙焼炉の向流状部に対し流動床焙焼炉では
同相から平行流の流動プｒスへの熱移動を抑制する平行
流状部が一般的に行ｔわｈるので１流勅床焙焼炉では多
床焙焼炉に比し非常に貧５ｊである。従つＣ１多くの場
合、口れまでは精鉱の不純物レベルを制限することによ
って焙焼固体の品質を調節する必要があった。０・素含
有−非鉄精鉱は前述の事項及び精鉱の如き微粉原りを処
理するとき流動技術によって与えられる制限された滞留
時間により、流動床で焙焼することができなかった。然
しなから、一般に選別又は精鉱された鉱石（５ｏｒｔｅ
ｄ　ｏｒ　ｃｌｅａｎ　ｏｒｅ　）と謂われる型式の粗
いひ素含有−非鉄鉱石、即ち脈石より鉱物を機械的に免
除するように粉砕した鉱石を焙焼することはできる。粒
度は少くとも５ｍｒｒ＋’＆超えている。２段階流”；
ＩＩ＠貌を採用するＧＢ−Ａ−６７７０！；０　には焙
焼方法が開示されるが、それは部分焙焼を提供する第１
段階で約７に時間の滞留時間が推定される。

黄鉄鉱精鉱を、存在するひ素を追い出すために流動床で
７つ又はそれ以上の段階で焙焼することも又公知である
。例えば、我々のさきの出願である特許明細占、ＵＳ−
Ａ−３３ｆ乙ど／ｊ１ＤＥ−Ｃ−２００００１３，２及
びＩＪＳ−Ａ−３Ｆ！！７６０は多くて約／チまでのひ
素を含有する精鉱が黄鉄鉱焼滓（酸化鉄より成る）の爾
後の処理に関し許容されるレベルに焙焼され得る方法に
っ−いて述べている。然しなから、装入される材料と排
出される生成物との両者は黄鉄鉱焙焼と硫化銅精鉱の部
分焙焼とでは可成り異なる。就中、前述のように、黄鉄
鉱は通常７％以下のひ素を含有し、かつアンチモン及び
ビスマスの量は屡々低いが、一方複雑銅精鉱又は貴金属
精鉱のひ素含有量は通常ｊチ以上、時には２ｊ〜３０　
％　Ｇｆど及びそれ以上にすらなる。これらの精鉱は又
可成りの量のアンチモン及び（又は）ビスマスを含有す
る。黄鉄鉱焙焼法の場合１最終生成物、即ち焼滓は実質
的に酸化物であるが、鋼−精鉱焙焼法の場合、部分焙焼
した固体の焼鉱は主として硫化物である。斯くして、高
率の不純物、例えばひ素及び（又は〕アンチモンを含有
す・る銅精鉱が流動床焙焼炉で部分焙焼されるとき、残
留不純物の含有量は電解の如き一定の単位工程に面倒な
妨害を生じ、又生成する金属の品質を害して、爾後の始
原段階において許容されないほど高くなる。これに加え
て、酷しい環境問題が多数の溶練段階、焙焼及び溶練段
階から電解又は電解採取段階にいたる段階において作り
出され・それで過剰分のひ素は非常に有害なひ化水素（
アルシン）ヲ生ずる。アンチモンとビスマスとは工程に
阻害する効果を有し、生成する金属の品質を害する。

高率のひ素、アンチモン、ビスマスを含有する射及び貴
金属の前述の増加する複雑度のために、このように非常
に不純な精鉱を、さらに処理するのに一層適する状態に
することのできる方法に対する要望が大きくなっている
。特に、生産性、清浄な作業環境及び条件に関する最新
の要求を満足し、かつより−Ｍ複雑な精鉱を処理するこ
とのできる焙焼法に対する要望がある。

前述の種類の複雑精鉱について、ひ素は主として７つ又
はそれ以上の硫ひ鉄鉱（ＦｅＡｓ５　）　、硫ひ銅鉱（
Ｃｕ３Ａｓ　Ｓ４）　、ｉｎｎ万石　ＡＳ４Ｓ４　）　
、雄黄（Ａｓ２５３）の鉱物に、又例えばドイツ名１７
アールエルツ（ｆａｈｌｅｒｚ　）　’としてよく知ら
れていぶ四面銅鉱（ゆう銅鉱）　（Ｃｕ３ＳｂＳ３）の
アンチモンを含有する複雑鉱物にも存在する。前述の複
雑な精鉱に発見できる他のアンチモン含有鉱物はグドム
ンド鉱（Ｆｅ５ｂｓ　）、ペルチェ鉱（Ｆｅ５ｂ２Ｓ４
　）　、閃安鉛鉱（Ｐｂ５Ｓｂ４ｓよ、）、車骨鉱（Ｃ
ｕＰｂ５ｂＳ３）、−１Ｅ（’）エイｂンｙ鉱）　（Ｐ
ｂ４ＦｅＳｂ６Ｓ１４　）を包含する。

前述の種類の複雑精鉱は流動床で精鉱を部分焙焼しなが
ら、さらに処理するために調製されることが意外にも発
見された。焙焼工程は多量のひ素及ヒ（又ハ）アンチモ
ンを、存在するビスマスト共に除去することを可能とし
、又十分な硫黄を焙焼固体に、さらにそれの処理のため
に保有せしめることを可能としている。本発明は特に次
に示す工程を特徴とするものである。

斯くて、本発明方法によれば、精鉱と流動ガスとが流動
床反応炉に供給され、そこでひ素及び（又は）アンチモ
ン及びビスマスを含有するものの如き精鉱に存在する複
雑な鉱物の分解又は分離（ｓｐｌｉｔｔｉｎｇ　）　ｍ
ｒ度を超す最低の温度に１．複雑鉱物を単純な化合物に
転換するために加熱される。

以下、分解と称するこの処理は後述のように酸化性、中
性、還元性環境のいずれかで行なうことができる。分解
温度は、就中、精鉱中に存在する複雑鉱物の性質により
又一部、分解工程中を支配する雰囲気によって決定され
る。例えば硫ひ鉄鉱は下記反応式で中性雰囲気において
分離する。

４４ＦｅＡｓＳ−＋ｌｌ−ＦｅＳ　十Ａｓ　（１）然し
なから、複雑鉱物の単純化合物へのこの分解は非常に高
い酸素？テ／シャルは各黄鉄鉱粒子の外殻が代りに下記
の反応により安定な、非揮発性のひ酸鉄に転換されると
いう事実により分離工程を妨害するけれども、より酸化
性の雰囲気では最も速い。

ＦｅＡｓ５　＋３０２４　ＦｅＡｓ０４　＋　ＳＯ２Ｃ
２）然るに可成り高い酸素？テ／シャルでは反応はＡｓ
ａ　＋３０２　→Ａｓ、ｏ６（ｇ）　（３）代りに分解
工程を促進する。

ひ素は酸化性、中性、還元性雰囲気でも揮発性化合物、
即ちＡｓ４０６　、　Ａｓ、　ｙ　Ａｓ４５６及び（Ａ
ｓｘｓｙ〕を形成する。

ひ素金属蒸気は酸素ポテンクヤルが低く、／　０−１４
〜／　００−１６ａｔに保たれると同時に反応（３）に
よってガス相より除かれ、それ故にこの反応はさらにひ
素の除去を容易にする。反応（１）と（３）とが同時に
行なわれるとき、精鉱中に存在する鉄は利用できる空気
の量に関連して、下記の反応により部分的に酸化される
。

３ＦｅＳ　＋　ｊ０２→Ｆｅ３Ｏ４＋３ＳＯ３（４’）
強い還元状態が分解工程中を占めるとき、例えば−は化
炭素を使用する結果として、ひ素は硫化ひ素として揮発
され、鉄はマグネタイトに酸化される。

同様の状態が硫ひ銅鉱が下記の反応により５５０℃以上
の温度で中性雰囲気において分離されるとき示される。

ｌ／ＬＣｕ　Ａｓｓ　＋　６ｃｕ２ｓ　＋Ａｓ４５６（
ｊ）３　４ 酸化性雰囲気では、硫ひ銅鉱は下記の反応により分離さ
れる。

ｌＣｕ５ＡｓＳ４　＋／３０２　→ＡＣｕ２Ｓ　＋１０
Ｓ０２＋へ５４０６　ｕ）過剰の酸素が存在するとき、
ひ素−富有ガス相から又精鉱に形成される金属銅におい
て安定な非揮発性のＣｕ３Ａｓが形成される危険がある
。ひ化銅のこの形成は高温度及−び硫黄のはつきりした
酸化によって容易になる。

Ｃｕ２Ｏが又形成される危険があり、Ｃｕ３ＡｓとＣｕ
　２０　の両者は・これらの化合物が低い溶融点を有す
るという事実により床において焼結反応を起しやすく、
それ故に普通の床温度で粘性となる。

アンチモンは４ｉｒｌｔ化物又は酸化物と硫化物との混
合物の形で低葭素ポテンシャルにおいて最もよく除去さ
れ、それによって非−揮発性の５ｂ２０５の形成が回避
される。試験はひ素の混合ガス状化合物とアンチモン酸
化物との形成がアンチモンの排除を容易にすることを示
している。

ビスマスは酸化物、８１２０３が非揮発性であり、又ビ
スマスは従ってＢｉＯ、ＢＩＳ又はＢ１□Ｓ３として除
去されなければならないので、高温区と低酸素ボテ／シ
ャルとを必要とする。

ひ素、アンチモン、ビスマスを除去するために複雑鉱物
を分解又は焙焼するときに一般に行なわれる状態を第１
図において詳細に説明する。この図面には問題の化合物
に対する相銀界（ｐｈａｓｅｌｌｍｉｔ　）が温度と酸
素Ｉテンシャルの関数として示される。典型的な部分焙
焼温度は断続線で区劃されている領域ＴＲに存在する。

さらに第２図には温度１０ＯＯＫ、即ち典型的部分焙焼
温度におけるＭｅ　−Ｓ　−０糸に対する適切な相銀界
が酸素及びＳ０２圧の関数として夫々示されるＪ第２図
ではＦｅ　−Ｓ　−０系に属する相銀界を実線で、Ａｓ
−３−ＯＪを鎖線で、５ｂ−３−０，ｍを、２点を有す
る鎖線で、ＣＬＪ−３−０系を断続線で示される。

然しなから拡散速度と動力学は全体的に決定的影響を有
するので、部分焙焼法に対する流動床は平衡の成立を増
進しない。斯くて、適切な不純物が存在する末端含有率
（ｔｅｒｍｉｎａｌρｅｒｃｅｎｔａｇｅ　）は平衡図
及び熱量計算より期待されるよりも高い。

明らかに、不純物の排除は温度を平衡状態に対して必要
であるより高いレベルにあげることにより、及び（又は
）例えば追加の硫黄の添加により酸素ボテ／クヤルを下
げることにより促進できる。然しなから、これらの手段
の何れかが採用されるか、或は焙焼が長い時間続けられ
るときは、精鉱の凝結又は焼結による有害な法度化の危
険がすぐに起り、Ｓｂ　及びＢｉ　を含有するＣｕ３Ａ
ｓ及び同様の化合物が前述の通り生成され易い。従って
、これらの手段は提案さハるが、許容される目的生成物
に達する可能性は少ない。滞留時間について、流動床反
応炉では、精鉱は床で適切な反応温度に加熱されること
があるかもしれないけれども、反応は反応炉を速やかに
移動しかつ通常反応炉の下流に配置されている〃スー清
浄系に排出される処の生成する粒子／ガス混合物におい
て実質的に単独で起ることを強調しなければならない。

気相と同相との間の関係は滞留時間及び拡散距離に影蕾
を及ぼす。反応を慣用の流動床技術の場合におけるよう
に、ガスと共に連行される粒子で起るようにする代りに
、本発明によれば、固体を気相より過当なのはサイクロ
ンで分離し、そして分離した固体を流動床に戻し、それ
によって固体対気体比を増加することによって、反応時
間を所望の排除率を得るのに十分な長さとすることが保
証される。

斯くて、本発明方法のほかの特徴によれば、酸素Ｉテ／
シャルは前記不純物の所定の最小除去を保証するために
精鉱が気相と接触する時間の長さを同時に調節しながら
、問題の不純物の非揮発性化合物の生成を防止するよう
に調整される。この全期間中、前述の最低分解温度は精
鉱が気相と接触する限り、即ち部分焙。焼された固体が
気相より分離されるほんの瞬間まで保たれる。

斯くて、反応炉において起る反応、即ち排除と酸化とは
主として滞留時間を変えることにより、而もそれととも
にｋｇ／Ｎｍでの荷重は焙焼固体の一部をサイクロンか
ら床に戻すことにより、調節される。系統への熱の供給
を調整することによっても反応をｍｍすることができる
。

滞留時間を延長する好ましい方法は、実際には統合され
た反応炉とサイクロンとより成る循環流動床を有する流
動床反応炉を利用すること、である。

このような反応炉は焙焼温度に保持できる第一サイクロ
ンと７個又はそれ以上の第二サイクロンとを備えている
。焙焼固体は、例えば所謂サイクロン効率を決定するサ
イクロンの設計により決定される程度に第一サイクロン
において分離される。

従って、系統の正規の物質（ｍ６ｓｓ）　とガスとの流
れが知られているとき、所定の分離効率を得るためにサ
イクロンの寸法を決めることができる。

本発明について、適当なサイクロンは少くともＦｊ’％
のサイクロン効率を有するものであり、それはサイクロ
ンを通過する粒子のり５％以上が分離されることを意味
する。この場合、第一サイクロンで分離された焙焼固体
は床に直接再循環され、一方法及び第二サイクロンから
の焙焼固体は系統から除かれるか或は時には直接次の流
動床反応炉に装入されるかの何れかである。ある場合に
は、本方法を、お互に別個の反応炉である２段階で行な
うのが望ましいことが解る。精鉱がひ素含有量に関連し
て高いアンチモ／含有量を有するときは）第１段階で非
常に低い酸素ポテンシャルで不純物を排除しかつ第コ段
階でひ素及びアンチモンが富有しないで而も同時に焙焼
固体の最終硫化物含有量をより一層容易にｓ１節せしめ
ながら多くの不純物を移動することのできるガ、スと焙
焼固体を接触せしめるようにすることが特に必要である
。アンチモンの排除は、ひ素の排除に要するよりも低い
酸素−テンシャルと長い滞留時間とを要するので、前述
のことはアンチモンに富んでいる材料にも適用されるこ
とが解る。

精鉱のひ素の高含有量はアンチモンの排除を容易にする
ことが意外にも発見された。斯くて、アンチモンの排除
は精鉱におけるアンチモｙに対スルひ素の比が約、２０
以上であるとき非常に改良される。ざＱ〜り０チのアン
チモンの排除における改良は約弘０のひ素／アンチモン
比で達成された。

以上の理由で、高率のひ素含有量の精鉱を単一段階で、
焙焼するとき、精鉱がアンチモンに富んでいるときでさ
え多くの場合完全に満足できる結果を得ることができる
。複雑鉱物の分解は吸熱反応であるから外熱を供給しな
ければならない。従って、反応炉は系統の可撓性を増加
しかつ焙焼される精鉱の種類を高くできるために流動ガ
スを予熱することができる手段を設けることが好ましい
。

流動ガスは反応炉に導入される前に少くとも３００℃に
予熱するのが好ましい。

前述のように、反応炉内で認められる酸素Ｉテンシャル
は又１要な工程ノぐラメ−ターである。この点で、入っ
て来るガスの組成は多くの場合、反応炉内でより一層容
易に所望の酸素ポテンシャルに保持できるように選択す
るのが好ましい。例えば、ガスは空気と池の工程単位か
らの残留ガス、例えば酸素ｆ２ンｊ・、コークス製造プ
ラント、銅製練炉及び同様の工程よりの残留ガスとの混
合物より成ることができる。

反応炉温度は６００〜ｇｊＯ℃、好ましくはる５０〜７
５０℃の範囲内にすべきである。有効な分解は非常に低
い温度では不可能であるが、一方非常に高い温度は床に
おける凝結と焼結とを増す危険を生ずる。

より−Ｎ＠節可能な床を得るために、シリカの微粒の形
のフラックスが反応炉及び精鉱に添加され、そこで７シ
ツクスはまず床を安定化し、第二に加熱されて精鉱と一
緒に除かれ、次の溶練段階で直接使用するために移され
る。

好ましい温度では、酸素ボテ／シャルが高すぎると、存
在する酸素が過剰となり、マグネタイト及びひ素が又存
在する個々の精鉱粒に拡散し勝ちであるから、反応炉内
の酸素−テンシャルを１　（７−１４〜／　”００−１
６ａｔの範囲内、好ましくは約１５ １０　ａｔｍのレベルに制限するのが好適である。

前述の如く、これはひ酸鉄を形成せしめ、その場合）ひ
素は粒子内に保有される。

本発明方法を本発明の好ましい方法を実施する装置の配
置を示した第３図に基いて詳細に説明し文種々の精鉱に
適用した実施例について説明する。

第３図において、循環流動床を有する反応炉で精鉱は＠
焼される。反応炉ｌＫは精鉱が管路２より、流動ガスが
管路３より、時には第二ガスが管路４より供給され、火
格子５、ガス出口６を備え、それからガス及び随伴固体
物質は第一、熱サイクロン７に送られ、そこで反応炉１
を占めている温度に保ちながら固体物質の大部分をガス
から分離して管路８を経て反応炉に戻す。残りの固体は
熱サイクロン７の頂部に゛おけるガス出口９を通って第
二サイクロン１０に送られ、そこで固体の残りはガスか
ら分離され、管路１１を通って除かれ１一方ガスは管路
１２を通って、時には清浄加工手段例えばコットレル沈
殿器（図示せず）に速やかに送られた後、煙突に送られ
る。サイクロン１０より除かれた固体は管路１１を経て
系統から管路１３を通って、反応炉１より管路１５を通
って除かられた床物質と共に排出される。サイクロン１
０からの固体は又管路１４を通って任意の第２反応炉１
６に、時には管路１４ａを通って供給される反応炉ｌか
らの床物質と共に送られる。流動ガスは管路１７を経て
反応炉１６に供給され、最終的に焙焼された固体は反応
炉１６における床より管路１８を経て除去されるか又は
さらにサイクロン系統（図ボせず）でガスより分離され
、それにガス及び随伴粒子は反応炉１６よりガス出口２
０を経て、矢印１９で示すように送られる。

実施例 多くの高含有量のひ素を有する互に異なる精鉱が、パイ
ロット規模ではあるが、第３図について述べたような種
類のプラントで処理した。精鉱の主成分は第１表に示す
分析結果を示す。

パイロットプラントは／又は２段階で弘Ｏｋｇ／ｈまで
の焙焼容量を有した。反応炉滞留時間は流動速度と床の
レベルとによって調整された。第１サイクロｙ７より得
た焙焼鉱は長い滞留時間を羅保するために床に再循環さ
れた。反応炉１における床及び第２サイクロンより得た
焙焼鉱は何れも最終製品として除去されるか又は第２反
応炉１６に直接装入される。異なる試験が７０θ〜ど０
０℃の一定温度で行なわれ、温度は系統で１４の異なる
位置で、圧力は７の異なる位置で測定された。

正規の最小ガス流速度は第１反応炉で約／ｊＮｒｎ３／
ｈ　ｘ第２反応炉で約１ｒ　Ｎｍ　／ｈであり、これは
夫々的０．２ｓ及びθ、、！；ｍ／ｓ　ＮＴＰＫ該当し
た。焙焼鉱を床及びサイクロンより採取して分析し、そ
の結果を下記第２表に各試験に対し選択された温度及び
処理された精鉱を記して示した。表中、床１及び床２と
は反応炉１及び１６の夫々の床を意味し、一方サイクロ
ン１、及びサイクロン２とは夫々第３図に示すサイクロ
ンＶ−及び１゜を意味する。

芥　怖　Ｓｏ　Ｎ 第２表より明らかなように、試験／〜３はλ段階で行な
われ、残りの試験は単一段階で行なわれた。ひ素は全試
験、第”１段階で満足すべき程度に除去された。試験／
〜！において、第２段階は存在する硫黄全部を焙焼し去
るために高酸素ポテンシャルで行なわれ、一方試験３の
場合、精鉱は又２段階部分焙焼方法におけるアンチモン
の排除を調査するために、第２段階で部分焙焼された。

これらの工程で処理された精鉱の場合、満足すべき低残
留含有量のひ素が／段階のみで精鉱を部分焙焼すること
によって得ることができることが見い出された。斯くて
、第１段階におけるひ素とアンチモンとの排除は全体に
おいて非常に満足であり、０．２≠〜０．６グーの残留
ひ素含有量及びＯ０Ｏ≠〜０．１６％の残留アンチ七ｙ
含有量を達成することができた。第１段階で得られた焙
焼鉱のビスマス含有量は約０．０３〜０．　／チであっ
た。試験／〜３の第２焙焼段階ではひ素含有量をさらに
なお、０、　／〜０．　／　ｊ　ｆ＆のレベルに低減し
、アンチモンをｏ、ｏｉｑｂまで低減することができた
。この段階でビスマスは試験２におけるように、高温度
で僅かに影響された。

全試験の第１焙焼段階で、少くとも一部の鉄は又なお硫
化物ＦｅＳ　として存在することが組成分析より明らか
である。これは第１段階における酸素ポテンシャルが第
２図の調査から明らかなように多くとも約／　０−１’
　ａ　ｔｍであったことを意味し、これは試験に使用し
た温度範囲内の７２３℃における平衡状態を示している
。

焙焼鉱に残る不純物での焙焼方法の影響を調査するため
、試験３〜６より得られた焙焼鉱を粒状７アヤライトス
ラグと一緒に７２５０℃で溶融した。試料は生成された
マット及びスラグより採取され、試料の分析結果を下記
第３表に示す。

採取された試料全部のＡｓｔＳｂｔＢｆ含有量はレンス
ケルＣＲ＆ｎｎ５ＫＳｒ　）における本出願人の製練工
場で許容している最高より遥かに低かった。大部分の残
留アンチモンとひ素が溶練段階で滓化することによって
除去でき、一方存在するビス１スはマットに採取された
。

【図面の簡単な説明】

添付図面において、第１図１ｊ−Ａｓ、Ｓｂ及び８１を
除くために複雑鉱物を分解又は焙焼する際の各種化合物
に対する相限界を温度と酸素ポテンシャルとの関数とし
て示し友ものであり、第２図は温度１ｏｏｏににおける
系Ｍ＠　−８−０に対する相限界を酸素圧及びＳ０２　
圧の関数として示したものである。又第３図は本発明方
法を実施する装置の配置を示したものでおる。 図中：１，１６・・・・―反応炉、 ７、ｌＯ・・・優−サイクａ／。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 Ａ　銅及び（又は）貴金属にさらに処理しようとしかつ
   高率のひ素及び（又は）アンチモン、及びさらに又次の
   処理段階を妨害するような量のビスマスを含有する硫化
   物精鉱を、実質的に全部の存在するひ素と実質的な量の
   アンチモン及び（又は）ビスマスとを除去するために流
   動床で部分焙焼することによって、硫化物精鉱を調製す
   る方法において、精鉱及びガスを流動床反応炉に導入し
   ；精鉱を精鉱に存在するひ素及び（又は）アンチモン及
   びビスマスを含有する複雑鉱物の分離又は分解温度以上
   の最低温度に加熱し；反応炉における酸素ボテ／シャル
   ヲ前記不純物の非揮発性化合物の形成を妨害するように
   調整し；反応炉における精鉱の滞留時間を不純物の所定
   の最小の除去を保証するように調節し；ガス及び固体を
   反応炉より除き、かつ前記ガスと固体とを分離手段に送
   って、そこで実質的に不純物のない固体をガスより分離
   し；前述の最低温度と前述の調整された酸素ポテンシャ
   ルとを固体がガスと接触する期間中保持し：少くとも一
   部の分離された固体を滞留時間を調節するために反応炉
   に戻し；然る後、最終生成物を流動床及び（又は）分離
   手段より除去することを特徴とする上記方法。 ２　循環床を有する流動床反応炉で実施する特許請求の
   範囲第１項記載の方法。 ３、　お互に別の反応炉でコ段階で実施する特許請求の
   範囲第１項又は第２項記載の方法。 久　ガスを、好ましくは３００℃以上に予熱する特許請
   求の範囲第１〜３項各項記載の方法。 よ　ガスの組成を所望の酸素ポテンシャルが反応炉で保
   持されるように選択される特許請求の範囲第１〜４Ｌ項
   各項記載の方法。 乙、　ガスは空気と池の工程単位より得ら井る残留ガス
   〜例えば酸素ｆ−）ント、コークス製造グラント、銅製
   棟炉又は同様の工程よりの残留ガスとの混合物より成る
   請求の範囲第５項記載の方法。 Ｚ　温度はｂｏｏ−ｇｓｏｃ、好ましく　ハロｊ　０〜
   ７００℃の範囲内にある特許請求の範囲第１〜６項各項
   記載の方法。 と　微粒フラックス、好ましくはシリカを反応炉及び精
   鉱に添加する特許請求の範囲第１〜７項各項記載の方法
   。 Ｚ　ｈｏｇ　ｙＪ？ｆ　ｙ　シャルヲ／　０−”〜／　
   ０−０−１６８ｔ範囲内、好ましくは約７００−１５ａ
   ｔに保持する特許請求の範囲第７項記載の方法。