JPS6217140A - 銅硫化物精鉱からの不純物除去方法 - Google Patents
銅硫化物精鉱からの不純物除去方法Info
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- JPS6217140A JPS6217140A JP15654585A JP15654585A JPS6217140A JP S6217140 A JPS6217140 A JP S6217140A JP 15654585 A JP15654585 A JP 15654585A JP 15654585 A JP15654585 A JP 15654585A JP S6217140 A JPS6217140 A JP S6217140A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は不純物として砒素、アンチモン、ビスマスのう
ち少なくとも一種を含有する銅硫化物精鉱を、溶錬に先
立って、焙焼法により、含有する硫黄分を極力失なうこ
となく、これらの不純物を除去する方法に関するもので
ある。
ち少なくとも一種を含有する銅硫化物精鉱を、溶錬に先
立って、焙焼法により、含有する硫黄分を極力失なうこ
となく、これらの不純物を除去する方法に関するもので
ある。
銅製錬特に乾式溶錬による銅製錬においては、銅を硫化
鉱物として含有するいわゆる銅硫化物精鉱（銅精鉱）が
用いられる。銅精鉱は、銅硫化鉱物を浮遊選鉱などの物
理化学的分離方法で濃縮したもので、銅含有鉱物の性状
及び付随する鉱物種によって、ビスマス、アンチモン、
砒素、鉛、亜鉛、錫、セレン、テルル、貴金属（Ａｕ、
Ａｇ、 Ｐｔ族）などの不純物ならびに有価物を含有
しているのが常である。これらの付随する元素のうち、
ビ □スマス、アンチモン、砒素、鉛、亜鉛、ｓ等
は、銅製錬の溶錬工程の媛として一部系外へ除去される
が、溶錬工程の煙灰及び粗銅に濃縮されて銅製錬系統に
種々の操業上及び品質上の問題をひき起こす。
鉱物として含有するいわゆる銅硫化物精鉱（銅精鉱）が
用いられる。銅精鉱は、銅硫化鉱物を浮遊選鉱などの物
理化学的分離方法で濃縮したもので、銅含有鉱物の性状
及び付随する鉱物種によって、ビスマス、アンチモン、
砒素、鉛、亜鉛、錫、セレン、テルル、貴金属（Ａｕ、
Ａｇ、 Ｐｔ族）などの不純物ならびに有価物を含有
しているのが常である。これらの付随する元素のうち、
ビ □スマス、アンチモン、砒素、鉛、亜鉛、ｓ等
は、銅製錬の溶錬工程の媛として一部系外へ除去される
が、溶錬工程の煙灰及び粗銅に濃縮されて銅製錬系統に
種々の操業上及び品質上の問題をひき起こす。
最近、処理銅精鉱中のＢ１．５ｂ１Ａε、Ｐｂｓ Ｚｎ
等の不純物金属元素の含有品位が上昇しているものが多
い。このため従来の溶錬工程及び電解精製工程では不純
物除去能率が不充分で、電解用銅精製アノード中の不純
物品位が上昇し良゛好な電解採取を阻害するなどの問題
が懸念され、銅製錬系統全体として特別の不純物除去対
策が望まれている。
等の不純物金属元素の含有品位が上昇しているものが多
い。このため従来の溶錬工程及び電解精製工程では不純
物除去能率が不充分で、電解用銅精製アノード中の不純
物品位が上昇し良゛好な電解採取を阻害するなどの問題
が懸念され、銅製錬系統全体として特別の不純物除去対
策が望まれている。
不純物特に、ＡＳ％Ｓ１）の含有比率の高い銅精鉱から
の、これら金属元素の除去法としては、特公昭４９−１
６７０２号公報「流動焙焼による脱アンチモン方法」に
開示されるように、Ｓｂを高度に含有する含ｓｂ硫化銅
精鉱に酸素濃度５〜１０容量％のガスを吹込んで流動焙
焼する方法及び特開昭６０−１３０３６号公報「高率の
ひ素及び（又は）アンチモンを含有する銅溶錬原料及び
その同効物の処理法Ｊに開示されるように、Ａｓを高度
に含有する含Ａｓ硫化銅精鉱を流動床炉内の酸素ポテン
シャルを制御して（１０−＋４〜１１０−１６ａｔ ）
部分焙焼する方法が提案されている。前者の方法は、高
度にｓｂを含有する銅精鉱からｓｂを分離する方法とし
ては良好であるが、Ｓｂの除去に伴なってＳの５０〜６
０重量％が燃焼するため、得られた焼鉱のＳ品位が低下
し、自溶炉などの溶錬炉で期待される５１０ｕ比（例え
ば０．７以上）が得られない。後者の方法では、Ａｓと
共にｓｂの除去が可能であるが、明細書に開示された銅
精鉱を用いた実施例においては、Ｂｉ除去率が０〜１０
重量％で事実上Ｂ１除去が不可能で且つ脱Ｓ率が４５〜
７５重量％を示し、前者と同様に良好なＳ／（：！ｕ比
が得られない。これらの問題は、開示された方法におけ
る反応炉の加熱手段に起因している。即ち、これらの方
法において、反応炉の温度は空気を含む熱風の吹き込み
による装入硫化鉱物の部分燃焼によって保持される。従
って、熱力学データーから、揮発除去が可能な揮発物形
態を保持するための低い酸素ポテンシャルを維持するの
が困難である。特に１０”’−”ａｔｍ以下の酸素ポテ
ンシャルを必要とする硫化物形態としての、Ｂｉ （Ｂ
ｉ Ｓ ）の揮発は期待されない。
の、これら金属元素の除去法としては、特公昭４９−１
６７０２号公報「流動焙焼による脱アンチモン方法」に
開示されるように、Ｓｂを高度に含有する含ｓｂ硫化銅
精鉱に酸素濃度５〜１０容量％のガスを吹込んで流動焙
焼する方法及び特開昭６０−１３０３６号公報「高率の
ひ素及び（又は）アンチモンを含有する銅溶錬原料及び
その同効物の処理法Ｊに開示されるように、Ａｓを高度
に含有する含Ａｓ硫化銅精鉱を流動床炉内の酸素ポテン
シャルを制御して（１０−＋４〜１１０−１６ａｔ ）
部分焙焼する方法が提案されている。前者の方法は、高
度にｓｂを含有する銅精鉱からｓｂを分離する方法とし
ては良好であるが、Ｓｂの除去に伴なってＳの５０〜６
０重量％が燃焼するため、得られた焼鉱のＳ品位が低下
し、自溶炉などの溶錬炉で期待される５１０ｕ比（例え
ば０．７以上）が得られない。後者の方法では、Ａｓと
共にｓｂの除去が可能であるが、明細書に開示された銅
精鉱を用いた実施例においては、Ｂｉ除去率が０〜１０
重量％で事実上Ｂ１除去が不可能で且つ脱Ｓ率が４５〜
７５重量％を示し、前者と同様に良好なＳ／（：！ｕ比
が得られない。これらの問題は、開示された方法におけ
る反応炉の加熱手段に起因している。即ち、これらの方
法において、反応炉の温度は空気を含む熱風の吹き込み
による装入硫化鉱物の部分燃焼によって保持される。従
って、熱力学データーから、揮発除去が可能な揮発物形
態を保持するための低い酸素ポテンシャルを維持するの
が困難である。特に１０”’−”ａｔｍ以下の酸素ポテ
ンシャルを必要とする硫化物形態としての、Ｂｉ （Ｂ
ｉ Ｓ ）の揮発は期待されない。
本発明は、上記したような問題点を解決し、銅製錬工程
での不純物金属元素による採取の困難性を排除し、且つ
自溶炉などの溶錬工程に好適なＳ１０ ｕ比を有する銅
精鉱の製造が可能な焙焼による銅精鉱からの不純物除去
方法を提供することを目的とするものである。
での不純物金属元素による採取の困難性を排除し、且つ
自溶炉などの溶錬工程に好適なＳ１０ ｕ比を有する銅
精鉱の製造が可能な焙焼による銅精鉱からの不純物除去
方法を提供することを目的とするものである。
本発明者は、Ｂ１、Ｓｂ 、 Ｃ！ｕ、 Ｐｂ、 ５ｎ
ＸＺｎなどを多く含有する銅精鉱を用いて、主として焙
焼ガス雰囲気によるこれら不純物の揮発挙動に関して研
究して本目的を達成した。
ＸＺｎなどを多く含有する銅精鉱を用いて、主として焙
焼ガス雰囲気によるこれら不純物の揮発挙動に関して研
究して本目的を達成した。
即ち、本発明は不純物として砒素、アンチモン、ビスマ
スのうち少なくとも一種を含有する銅硫化物精鉱を焙焼
して、不純物を除去する方法において、焙焼炉に酸素２
容量％以下の加熱ガスを吹き込んで、該銅硫化物精鉱を
６００〜９００Ｃに加熱することにより硫黄の燃焼を抑
制しつつ前記不純物を除去しようとするものである。
スのうち少なくとも一種を含有する銅硫化物精鉱を焙焼
して、不純物を除去する方法において、焙焼炉に酸素２
容量％以下の加熱ガスを吹き込んで、該銅硫化物精鉱を
６００〜９００Ｃに加熱することにより硫黄の燃焼を抑
制しつつ前記不純物を除去しようとするものである。
本発明においては、以下の説明において例示されるよう
な不純物としての砒素、アンチモン、ビスマスの含有量
は夫々２重量％以下の銅硫化物精鉱に適用して有効であ
るが、これら不純物が更に高くても適用可能である。
な不純物としての砒素、アンチモン、ビスマスの含有量
は夫々２重量％以下の銅硫化物精鉱に適用して有効であ
るが、これら不純物が更に高くても適用可能である。
本発明に供される銅精鉱としては、種々の銅硫化鉱物例
えば黄銅鉱（ＯｕＦθＳ）、輝銅鉱（ＣｕＳ）、斑銅鉱
（Ｃ！ｕＦｅＳ）などを含有したものが含まれるが、通
常は黄銅鉱あるいは輝銅鉱を主要銅鉱物とするものであ
り、硫化鉄鉱（Ｆｅｓ）及び各種の含Ｓｂ、Ｂｉ、Ａｓ
の硫化鉱物、硫化銅鉱物更に砂石等の脈石成分が含有さ
れる。銅精鉱のＣｕ及びＳ品位、Ｓ／Ｃｕ比は、鉱石銘
柄によって大幅に異なるが、特殊なものを除いてＳ／Ｃ
ｕ比は０．６以上で大部分が０．８゛以上である。溶錬
炉での処理においては、５ＺＣｕ比の低い銅精鉱は、高
い銅精鉱に調合されて使用されている。銅精鉱中の不純
物としては、Ｂ１、ｓｂ、八８のはかＰｂ−、Ｚｎ−、
Ｓｎ、 ｃａｂ Ｔｅなどが除去の対象となる。
えば黄銅鉱（ＯｕＦθＳ）、輝銅鉱（ＣｕＳ）、斑銅鉱
（Ｃ！ｕＦｅＳ）などを含有したものが含まれるが、通
常は黄銅鉱あるいは輝銅鉱を主要銅鉱物とするものであ
り、硫化鉄鉱（Ｆｅｓ）及び各種の含Ｓｂ、Ｂｉ、Ａｓ
の硫化鉱物、硫化銅鉱物更に砂石等の脈石成分が含有さ
れる。銅精鉱のＣｕ及びＳ品位、Ｓ／Ｃｕ比は、鉱石銘
柄によって大幅に異なるが、特殊なものを除いてＳ／Ｃ
ｕ比は０．６以上で大部分が０．８゛以上である。溶錬
炉での処理においては、５ＺＣｕ比の低い銅精鉱は、高
い銅精鉱に調合されて使用されている。銅精鉱中の不純
物としては、Ｂ１、ｓｂ、八８のはかＰｂ−、Ｚｎ−、
Ｓｎ、 ｃａｂ Ｔｅなどが除去の対象となる。
これら不純物を含有する銅精鉱の焙焼において、その雰
囲気に拘らず、主要銅硫化鉱物である黄銅鉱及び硫化鉄
鉱（Ｆｅｄ）の下記の式による熱分解反応によってまず
単体Ｓ ガスが生成する。酸化性雰囲気では、Ｓ ガス
は酸素と反応して４ ＣｕＦｅ５ ＝ ２０ｕ Ｓ ＋
４ ＦｅＳ ＋ Ｓ２２ ＦｅＳ −２ＦｅＳ ＋
Ｓ２ ＳＯガスを生成する。更に強い酸化性雰囲気では、分解
生成のＳ ガスのみならず、Ｏｕ Ｓなども部分酸化さ
れ、ＳＯガスを生成する。従って、焼鉱中のＳ／Ｃｕ比
を溶錬に好ましい状態に維持する為には制御された酸化
性雰囲気好ましくは中性雰囲気が好ましい。このような
雰囲気における銅精鉱の焙焼による反応は、熱分解反応
及び不純物の揮発反応などが吸熱反応であるので、加熱
ガスの装入による熱源の供給が不可欠である。従って、
Ｎ２ガスなどの不活性な中性雰囲気は、実用上実施が困
難であるので、重油、石炭、天然ガスなど化石燃料を焼
鈍生成した雰囲気、即ちかなりの濃度のＨＯ１ＣＯを含
む雰囲気中での不純物の挙動が実用上型要である。
囲気に拘らず、主要銅硫化鉱物である黄銅鉱及び硫化鉄
鉱（Ｆｅｄ）の下記の式による熱分解反応によってまず
単体Ｓ ガスが生成する。酸化性雰囲気では、Ｓ ガス
は酸素と反応して４ ＣｕＦｅ５ ＝ ２０ｕ Ｓ ＋
４ ＦｅＳ ＋ Ｓ２２ ＦｅＳ −２ＦｅＳ ＋
Ｓ２ ＳＯガスを生成する。更に強い酸化性雰囲気では、分解
生成のＳ ガスのみならず、Ｏｕ Ｓなども部分酸化さ
れ、ＳＯガスを生成する。従って、焼鉱中のＳ／Ｃｕ比
を溶錬に好ましい状態に維持する為には制御された酸化
性雰囲気好ましくは中性雰囲気が好ましい。このような
雰囲気における銅精鉱の焙焼による反応は、熱分解反応
及び不純物の揮発反応などが吸熱反応であるので、加熱
ガスの装入による熱源の供給が不可欠である。従って、
Ｎ２ガスなどの不活性な中性雰囲気は、実用上実施が困
難であるので、重油、石炭、天然ガスなど化石燃料を焼
鈍生成した雰囲気、即ちかなりの濃度のＨＯ１ＣＯを含
む雰囲気中での不純物の挙動が実用上型要である。
上記燃焼ガス雰囲気を想定したＨＱ−ＣＯ−Ｎ気流中で
銅硫化物精鉱を燃焼管内で温度、時間、ガス流速その他
の条件を変更して焙焼試験を行なったときのＡＳ、 Ｓ
ｂ ％ Ｂｉ、Ｓの挙動を調査する実験を行なった。試
験に使用した銅精鉱の組成を第１表に、焙焼温度と焙焼
時間を変更した場合の焼鉱の品位を第２表に示す。
銅硫化物精鉱を燃焼管内で温度、時間、ガス流速その他
の条件を変更して焙焼試験を行なったときのＡＳ、 Ｓ
ｂ ％ Ｂｉ、Ｓの挙動を調査する実験を行なった。試
験に使用した銅精鉱の組成を第１表に、焙焼温度と焙焼
時間を変更した場合の焼鉱の品位を第２表に示す。
第 １ 表 銅精鉱組成 重量％
第 ２ 表 焙焼温度と焼鉱不純物品位銅精鉱ペレット
サイズ １０〜１４ｍ血ガス雰囲気１５％Ｈ０−１５％
Ｃ！Ｏ−Ｎ燃焼管内径 ４５ｍ＋ｍ、 ガス流速６
２．５虫ろｉｎペレット層厚１．６５ｆｆｉｆｉ、ガス
流量１７／ｍｉｎ第１表及び第２表の結果から、Ａ精鉱
で焙焼時間２時間の場合のＡｓｓ Ｓｂｓ Ｂｉの揮発
率を第１図に示す。この図からＨｏ、００ を含有す
る雰囲気においてＡＳ％ Ｓｂ ％ Ｅｉが低品位にま
で揮発可能であることが示され、揮発率はＡｓ５ｓｂｓ
に関しては６００Ｃ以上、Ｂ１に関しては７００Ｃ以上
の焙焼温度によって約５０重量％以上の揮発率が得られ
ることを示している。また第２図はこの試験でｓｏｏ
Ｃまで昇温した後のその温度での保持時間による焼鉱品
位の変化を示すものであるが、Ａｓの場合には約１５分
以上、Ｂ１の場合には約４５分以上、ｓｂの場合では約
６０分以上で充分なレベルまで不純物品位が低下する。
サイズ １０〜１４ｍ血ガス雰囲気１５％Ｈ０−１５％
Ｃ！Ｏ−Ｎ燃焼管内径 ４５ｍ＋ｍ、 ガス流速６
２．５虫ろｉｎペレット層厚１．６５ｆｆｉｆｉ、ガス
流量１７／ｍｉｎ第１表及び第２表の結果から、Ａ精鉱
で焙焼時間２時間の場合のＡｓｓ Ｓｂｓ Ｂｉの揮発
率を第１図に示す。この図からＨｏ、００ を含有す
る雰囲気においてＡＳ％ Ｓｂ ％ Ｅｉが低品位にま
で揮発可能であることが示され、揮発率はＡｓ５ｓｂｓ
に関しては６００Ｃ以上、Ｂ１に関しては７００Ｃ以上
の焙焼温度によって約５０重量％以上の揮発率が得られ
ることを示している。また第２図はこの試験でｓｏｏ
Ｃまで昇温した後のその温度での保持時間による焼鉱品
位の変化を示すものであるが、Ａｓの場合には約１５分
以上、Ｂ１の場合には約４５分以上、ｓｂの場合では約
６０分以上で充分なレベルまで不純物品位が低下する。
第３図はＡ精鉱を焙焼温度５ｏｏＣ。
保持時間３０分でガス流速を変化させて処理したときの
焼鉱品位の変化を示すものであるが、ガス流速の上昇に
よって焼鉱中のｓｂ品位の低下の効果が示される。又、
第４図は同じく焙焼温度８００Ｃで、保持時間１時間、
ガス流速６２．５４１）１７Ｄ／ｍｉｎで、精鉱の層厚
を変化させたときの焼鉱品位の変化を示す。試料層厚が
厚くなると、５ｂＸＢｉの揮発が不良となることを示し
ている。第３図、第４図の知見は・銅精鉱のこのような
条件下での焙焼において、充分なガス気流中に曝らすこ
とがより良好な結果をもたらすことを示すものであり、
実用焙焼炉としては、流動床、多段炉などのガス接触が
良好な焙焼炉型式が好適である。
焼鉱品位の変化を示すものであるが、ガス流速の上昇に
よって焼鉱中のｓｂ品位の低下の効果が示される。又、
第４図は同じく焙焼温度８００Ｃで、保持時間１時間、
ガス流速６２．５４１）１７Ｄ／ｍｉｎで、精鉱の層厚
を変化させたときの焼鉱品位の変化を示す。試料層厚が
厚くなると、５ｂＸＢｉの揮発が不良となることを示し
ている。第３図、第４図の知見は・銅精鉱のこのような
条件下での焙焼において、充分なガス気流中に曝らすこ
とがより良好な結果をもたらすことを示すものであり、
実用焙焼炉としては、流動床、多段炉などのガス接触が
良好な焙焼炉型式が好適である。
第５図はＡ精鉱で焙焼温度５ｏｏＣ，保持時間３０分、
ガス流速６２．５０ｍｙ’ｍｉｎで、ガス気流中の酸素
濃 ：度の影響を示すものであるが、酸素悉度２％
を超 □えるとＡｓ ％ Ｓｂ ％ Ｂｉの揮発率
の低下が見られ、且つＳ揮発率も上昇する。従って加熱
ガス中のＯ濃 □度は２％以下好ましくは１％以下
に制御する必要がある。このような雰囲気条件下での加
熱温度は、 ・上記したように６００ Ｃ以上が必要
であり、焼鉱の溶融による融着現象を考慮ずれば６００
〜９００ Ｃ好ましくは７００〜８５０Ｃである。以上
に説明したように、本発明の方法によって、銅精鉱に含
まれるＢ１、Ｓｂ、Ａｓの充分な除去が可能であるが、
更に本発明の方法で得られる温度雰囲気条件下では、Ｓ
ｎ％Ｔｅ１Ｐｂなど比較的易揮発性の硫化物の揮発も同
時に行なわれる。
ガス流速６２．５０ｍｙ’ｍｉｎで、ガス気流中の酸素
濃 ：度の影響を示すものであるが、酸素悉度２％
を超 □えるとＡｓ ％ Ｓｂ ％ Ｂｉの揮発率
の低下が見られ、且つＳ揮発率も上昇する。従って加熱
ガス中のＯ濃 □度は２％以下好ましくは１％以下
に制御する必要がある。このような雰囲気条件下での加
熱温度は、 ・上記したように６００ Ｃ以上が必要
であり、焼鉱の溶融による融着現象を考慮ずれば６００
〜９００ Ｃ好ましくは７００〜８５０Ｃである。以上
に説明したように、本発明の方法によって、銅精鉱に含
まれるＢ１、Ｓｂ、Ａｓの充分な除去が可能であるが、
更に本発明の方法で得られる温度雰囲気条件下では、Ｓ
ｎ％Ｔｅ１Ｐｂなど比較的易揮発性の硫化物の揮発も同
時に行なわれる。
本発明において焙焼炉に吹き込まれる酸素含有量の少な
い加熱ガスとしては、重油、石炭あるいは天然ガスなど
の燃料を空燃比１以下で燃焼し、その後本焙焼炉の排ガ
ス中に含まれる揮発物などを除塵回収した後の一部を冷
却用ガスとして混合し、７００〜１０００ Ｃ程度の酸
素濃度２容量％以下に調整して使用することができる。
い加熱ガスとしては、重油、石炭あるいは天然ガスなど
の燃料を空燃比１以下で燃焼し、その後本焙焼炉の排ガ
ス中に含まれる揮発物などを除塵回収した後の一部を冷
却用ガスとして混合し、７００〜１０００ Ｃ程度の酸
素濃度２容量％以下に調整して使用することができる。
本発明では焙焼炉として流動焙焼炉を使用する場合には
一般に原料の銅硫化物精鉱粒子が微細であるので、例え
ば１０〜６５メツシュ程度に造粒して供給することが好
ましい。
一般に原料の銅硫化物精鉱粒子が微細であるので、例え
ば１０〜６５メツシュ程度に造粒して供給することが好
ましい。
以下本発明の実施例に使用される試験装置を第６図に従
って説明する。
って説明する。
図において流動焙焼炉１は底部の直径１６０ ｆｉ・炉
高１１００１１１１１１の小型炉で、酸素を少量含んだ
熱風は燃焼室２で重油バーナー７を燃焼して得たガスに
流動焙焼炉排ガスを除塵したものの一部を混合して８０
０〜９００Ｃに冷却後、炉内に吹き込むようになってい
る。精鉱は装入口Ａから装入され、焼鉱の大部分は流動
層底部の排出口Ｂから排出される。排ガスはサイクロン
３．４で一次除塵され、ガスクーラー５で冷却後電気集
塵機６で更に除塵される。
高１１００１１１１１１の小型炉で、酸素を少量含んだ
熱風は燃焼室２で重油バーナー７を燃焼して得たガスに
流動焙焼炉排ガスを除塵したものの一部を混合して８０
０〜９００Ｃに冷却後、炉内に吹き込むようになってい
る。精鉱は装入口Ａから装入され、焼鉱の大部分は流動
層底部の排出口Ｂから排出される。排ガスはサイクロン
３．４で一次除塵され、ガスクーラー５で冷却後電気集
塵機６で更に除塵される。
実施例１〜５
上記の装置を用いて第３表に示す組成の銅精鉱を粒度１
０〜３５メツシユのベレットに造粒し、水分０．２％以
下に乾燥後１０に９／ｈの割合で流動焙焼炉に供給し、
吹き込みガス！ ３６ Ｎｍ ／ｈ ％ガス中の酸素濃
度は１％以下であった。
０〜３５メツシユのベレットに造粒し、水分０．２％以
下に乾燥後１０に９／ｈの割合で流動焙焼炉に供給し、
吹き込みガス！ ３６ Ｎｍ ／ｈ ％ガス中の酸素濃
度は１％以下であった。
このときの炉内の流速は０．５ ｍ／ ８ｅＣ％ ＮＴ
Ｐであった。
Ｐであった。
第 ３ 青、 銅精鉱組成 重量％
焙焼後の焼鉱組成を第４表に示す。
第 ４ 表 焼鉱の組成 （５）
第３．４表を対比してみると、実施例１〜４ではＡｓＸ
Ｓｂ、 Ｂｉの除去率はいずれもほぼ９０重量％以上の
結果が得られた。実施例５に用いた精鉱Ｅは転炉媛の浮
選により得られた銅精鉱で、硫化物が少な（Ａｓ、 Ｓ
ｂの除去率は１０重量％以下であるが、Ｂｉは約６０重
量％除去できた。
Ｓｂ、 Ｂｉの除去率はいずれもほぼ９０重量％以上の
結果が得られた。実施例５に用いた精鉱Ｅは転炉媛の浮
選により得られた銅精鉱で、硫化物が少な（Ａｓ、 Ｓ
ｂの除去率は１０重量％以下であるが、Ｂｉは約６０重
量％除去できた。
実施例１において回収された揮発物量は１０５ｇ／ｈで
、その平均組成はＡｓ ２６％、Ｓｂ ４５％、Ｂｉ７
．５％、Ｐｂ１．９％、Ｏｕ ０．０２％、Ｆｅ０．０
３（容重ｆｆｉ％であった。
、その平均組成はＡｓ ２６％、Ｓｂ ４５％、Ｂｉ７
．５％、Ｐｂ１．９％、Ｏｕ ０．０２％、Ｆｅ０．０
３（容重ｆｆｉ％であった。
以上詳細に説明したように本発明によれば、砒素、アン
チモン、ビスマスのような不Ｎ物ヲ含有する銅硫化物精
鉱を溶錬に先立って焙焼処理することにより、含有する
硫黄分を大量に失なうことなく不純物を除去することが
でき、回収した不純物は別途処理することを行なえば銅
製錬系統内を自己循環して精製粗銅中に多量混入して製
品の品質を損なう程度が減少するので、不純物の含有量
の多い、より安価な銅精鉱を長屋に処理することができ
るようになり、その経済的価値は大である。
チモン、ビスマスのような不Ｎ物ヲ含有する銅硫化物精
鉱を溶錬に先立って焙焼処理することにより、含有する
硫黄分を大量に失なうことなく不純物を除去することが
でき、回収した不純物は別途処理することを行なえば銅
製錬系統内を自己循環して精製粗銅中に多量混入して製
品の品質を損なう程度が減少するので、不純物の含有量
の多い、より安価な銅精鉱を長屋に処理することができ
るようになり、その経済的価値は大である。
第１図は銅精鉱を２時間焙焼・したときの焙焼温度とＡ
ｓ、Ｓｂ、 Ｂｉの揮発率との関係を示した図、第２図
は銅精鉱をｓｏｏ ｃで焙焼した場合の８００Ｃでの保
持時間と、焙焼後における焼鉱中のＡ３５ＳｂＳＢｉの
品位との関係を示した図、第３図は銅精鉱を焙焼温度８
００Ｃで３０分間焙焼したときのガス流速と、焙焼後の
焼鉱中のＡ３５ＳｂＳＢｉの品位との関係を示した図、
第４図は銅精鉱をｓｏｏ Ｃで１時間、ガス流速６２．
５〜百ｍで焙焼したときの精鉱の層厚と焼鉱中のＡＳＮ
Ｓ’ｂｓ Ｂｉの品位との関係を示した図、第５図は
焙焼における焙焼ガス中の酸素濃度とＡｓ ｚ Ｓｂ
％ Ｂｉ、Ｓの揮発率との関係を示した図、第６図は実
施例に用いた焙焼用試験装置の配置図である。 １・・流動焙焼炉、２・・燃焼室、３．４・・サイクロ
ン、５・・ガスクーラー、６・・電気集塵機、７・・重
油バーナー、 Ａ・・入口、Ｂ・排出口。 （外１名） 第１図 第２図 焙焼時間Ｃｍ１ｎ） 第３図 第４図 公レット層厚（間） 第５図 第６図
ｓ、Ｓｂ、 Ｂｉの揮発率との関係を示した図、第２図
は銅精鉱をｓｏｏ ｃで焙焼した場合の８００Ｃでの保
持時間と、焙焼後における焼鉱中のＡ３５ＳｂＳＢｉの
品位との関係を示した図、第３図は銅精鉱を焙焼温度８
００Ｃで３０分間焙焼したときのガス流速と、焙焼後の
焼鉱中のＡ３５ＳｂＳＢｉの品位との関係を示した図、
第４図は銅精鉱をｓｏｏ Ｃで１時間、ガス流速６２．
５〜百ｍで焙焼したときの精鉱の層厚と焼鉱中のＡＳＮ
Ｓ’ｂｓ Ｂｉの品位との関係を示した図、第５図は
焙焼における焙焼ガス中の酸素濃度とＡｓ ｚ Ｓｂ
％ Ｂｉ、Ｓの揮発率との関係を示した図、第６図は実
施例に用いた焙焼用試験装置の配置図である。 １・・流動焙焼炉、２・・燃焼室、３．４・・サイクロ
ン、５・・ガスクーラー、６・・電気集塵機、７・・重
油バーナー、 Ａ・・入口、Ｂ・排出口。 （外１名） 第１図 第２図 焙焼時間Ｃｍ１ｎ） 第３図 第４図 公レット層厚（間） 第５図 第６図
Claims (1)
- （１）不純物として砒素、アンチモン及びビスマスのう
ち少なくとも一種を含有する銅硫化物精鉱を焙焼して該
不純物を除去する方法において、焙焼炉に酸素２容量％
以下の加熱ガスを吹き込み、該銅硫化物精鉱を６００〜
９００℃に加熱することを特徴とする銅硫化物精鉱から
の不純物除去方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15654585A JPS6217140A (ja) | 1985-07-15 | 1985-07-15 | 銅硫化物精鉱からの不純物除去方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15654585A JPS6217140A (ja) | 1985-07-15 | 1985-07-15 | 銅硫化物精鉱からの不純物除去方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6217140A true JPS6217140A (ja) | 1987-01-26 |
Family
ID=15630137
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15654585A Pending JPS6217140A (ja) | 1985-07-15 | 1985-07-15 | 銅硫化物精鉱からの不純物除去方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6217140A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008095127A (ja) * | 2006-10-06 | 2008-04-24 | Sumitomo Metal Mining Co Ltd | 銅製錬熔錬炉スラグの浄化方法 |
| JP2008248309A (ja) * | 2007-03-30 | 2008-10-16 | Nikko Kinzoku Kk | Ｂｉの回収方法 |
| WO2012053614A1 (ja) * | 2010-10-20 | 2012-04-26 | Jx日鉱日石金属株式会社 | 銅精鉱の処理方法 |
| JP2014198655A (ja) * | 2013-03-29 | 2014-10-23 | Jx日鉱日石金属株式会社 | 砒素の処理方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4914053A (ja) * | 1972-03-20 | 1974-02-07 | ||
| JPS6013036A (ja) * | 1983-06-06 | 1985-01-23 | ボリデン・アクテイエボラ−グ | 高率のひ素及び（又は）アンチモンを含有する銅溶練原料及びその同効物の処理法 |
-
1985
- 1985-07-15 JP JP15654585A patent/JPS6217140A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4914053A (ja) * | 1972-03-20 | 1974-02-07 | ||
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