JPS60128241A - 弁用焼入鋼帯の素材高炭素鋼帯 - Google Patents
弁用焼入鋼帯の素材高炭素鋼帯Info
- Publication number
- JPS60128241A JPS60128241A JP23855883A JP23855883A JPS60128241A JP S60128241 A JPS60128241 A JP S60128241A JP 23855883 A JP23855883 A JP 23855883A JP 23855883 A JP23855883 A JP 23855883A JP S60128241 A JPS60128241 A JP S60128241A
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- Japan
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- carbon steel
- hardened
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- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
入鋼帝の製造に通した高炭素鋼帝に関する。
クーラーや冷蔵庫のコンプレッサーに用いられているコ
ンブレソサー弁および自動車のショックアブソー・々−
に用いられている9Pなどの製作に使用される弁用焼入
鋼帯としては、その用途から、耐疲労性に優れ、かつ平
坦度の良好なものでなければならない。
ンブレソサー弁および自動車のショックアブソー・々−
に用いられている9Pなどの製作に使用される弁用焼入
鋼帯としては、その用途から、耐疲労性に優れ、かつ平
坦度の良好なものでなければならない。
従来この弁用焼入鋼帯はCが0.8〜L2%の高炭素鋼
( JISのSK 5〜SK2相当)を熱間圧延して酸
況した後、焼鈍と冷間圧延を繰返して所定の板厚の高炭
素銅帯(通常みがき帯鋼)に仕上げ、この高炭素銅帯に
焼入れ焼戻しを施して製造していた。
( JISのSK 5〜SK2相当)を熱間圧延して酸
況した後、焼鈍と冷間圧延を繰返して所定の板厚の高炭
素銅帯(通常みがき帯鋼)に仕上げ、この高炭素銅帯に
焼入れ焼戻しを施して製造していた。
しかしながらこの方法で動造づーる場合、耐疲労性、平
坦度に大ぎな影響を与える焼入れ焼戻しに細心の注意全
仏っても、牙だその前工程の熱間圧延・冷間圧延8よび
焼鈍で欠陥が生じないように注意を払っても従来の製造
条件では餉被労灯,平坦度の十分なものを得ることは困
難であった。
坦度に大ぎな影響を与える焼入れ焼戻しに細心の注意全
仏っても、牙だその前工程の熱間圧延・冷間圧延8よび
焼鈍で欠陥が生じないように注意を払っても従来の製造
条件では餉被労灯,平坦度の十分なものを得ることは困
難であった。
そこで本発明者らtま上記方法に8いて,従来の製造条
件でkT疲労注、平坦度の十分なもののイ□られない理
由にっ(・て検討を行った結末、匠米の製造条件では弁
用焼入鋼帯の素ねでめる尚炭糸鋼(fiの球状炭化物の
粒径が大きく7L9¥ぎるためであることが判明した。
件でkT疲労注、平坦度の十分なもののイ□られない理
由にっ(・て検討を行った結末、匠米の製造条件では弁
用焼入鋼帯の素ねでめる尚炭糸鋼(fiの球状炭化物の
粒径が大きく7L9¥ぎるためであることが判明した。
1−なゎ℃不発ψj者らはり「用焼入鋼帝の耐疲労性、
平坦度改善の一環とL7て素相高炭素fiI4帯の球状
炭化物粒径と焼入れ後の耐疲労性ゴdよび平坦度の関係
全検討したところ、球状炭化物の平均粒径全一般に小さ
くした万が焼入れ故のマルテンサイトマトリックスの靭
性が高くなって耐疲労性か向上し、かつ焼入れの際のオ
ーステナイト化加熱龜度も低下さセ−ることかできて平
坦度が向上することを見出したのである。そして球状炭
化wJ朴シ径の人ぎさについて6ト細に検討した結果、
平均粒径で0.7μ以上にすればよいことがわかった。
平坦度改善の一環とL7て素相高炭素fiI4帯の球状
炭化物粒径と焼入れ後の耐疲労性ゴdよび平坦度の関係
全検討したところ、球状炭化物の平均粒径全一般に小さ
くした万が焼入れ故のマルテンサイトマトリックスの靭
性が高くなって耐疲労性か向上し、かつ焼入れの際のオ
ーステナイト化加熱龜度も低下さセ−ることかできて平
坦度が向上することを見出したのである。そして球状炭
化wJ朴シ径の人ぎさについて6ト細に検討した結果、
平均粒径で0.7μ以上にすればよいことがわかった。
以上のことから本発明は1lIlt鼓労性、平坦度の十
分な弁用焼入れ鋼帯ケ得ることがでさる素材高炭素鋼帯
として、球状炭化物の平均粒径が0.7μ以1である鋼
帝紮提供するものである。
分な弁用焼入れ鋼帯ケ得ることがでさる素材高炭素鋼帯
として、球状炭化物の平均粒径が0.7μ以1である鋼
帝紮提供するものである。
以卜夫施例により本発明を具体的に説明する。
I施例1
表1に化学成分7示したJISのSK4相当の11’:
+炭素熱延鋼帯を酸洗した後焼鈍と冷間圧延とを繰返し
2て板厚0.3fa、幅10(Hm+lの高炭素鋼帯(
みかき帯鋼)(I−製造した。
+炭素熱延鋼帯を酸洗した後焼鈍と冷間圧延とを繰返し
2て板厚0.3fa、幅10(Hm+lの高炭素鋼帯(
みかき帯鋼)(I−製造した。
表1 化学成分 (■゛t%)
製造に際しては仕上げ焼鈍を温度570℃と710℃の
2種で行い1球状炭化物の平均粒径tそれぞれ0.5μ
とLlμにした。ここで球状炭化物の平均粒径が0.5
μのものを試料Aとし、またLlμのものを試料Bとし
て1両試料の球状炭化物全第1図に示す。
2種で行い1球状炭化物の平均粒径tそれぞれ0.5μ
とLlμにした。ここで球状炭化物の平均粒径が0.5
μのものを試料Aとし、またLlμのものを試料Bとし
て1両試料の球状炭化物全第1図に示す。
次にこれらの試料を素材として弁用焼入鋼帯を製造する
にあたり、まず焼入れのためのオーステナイト化条件全
調査した。弁用焼入鋼帯は球状の炭化wi有する素材全
オーステナイト化温度に加熱して、一定量の炭化物をオ
ーステナイト中に溶は込fセた後焼入れ焼戻しをして製
造するが、オーステナイト化編度に3ける金属組織はオ
ーステナイトと残留炭化物の2相組織でなけれはならな
い。すなわちオーステナイト化に際しては加熱量が少な
すぎるとフェライトが残存して硬度が低下し、多すぎる
とオーステナイト単相となって靭性、耐摩耗性が低下し
てしまう。金属組織がこのよりな2相組織になるオース
テナイト化龜度は焼入れした後の金属組織調査により決
定することができる。第2図はこの方法により試料Aと
試料Bが2相組織となるオーステナイト化条件を調査し
、2相組織となる条件部分を斜線で示したものでわるが
、試料Aの刀がオーステナイト化飾度を約50℃低くす
ることができる。
にあたり、まず焼入れのためのオーステナイト化条件全
調査した。弁用焼入鋼帯は球状の炭化wi有する素材全
オーステナイト化温度に加熱して、一定量の炭化物をオ
ーステナイト中に溶は込fセた後焼入れ焼戻しをして製
造するが、オーステナイト化編度に3ける金属組織はオ
ーステナイトと残留炭化物の2相組織でなけれはならな
い。すなわちオーステナイト化に際しては加熱量が少な
すぎるとフェライトが残存して硬度が低下し、多すぎる
とオーステナイト単相となって靭性、耐摩耗性が低下し
てしまう。金属組織がこのよりな2相組織になるオース
テナイト化龜度は焼入れした後の金属組織調査により決
定することができる。第2図はこの方法により試料Aと
試料Bが2相組織となるオーステナイト化条件を調査し
、2相組織となる条件部分を斜線で示したものでわるが
、試料Aの刀がオーステナイト化飾度を約50℃低くす
ることができる。
引続いて第2図の関係金考抛Jl、て衣2に示す条件で
試料A」5よび試料1′)にψ1入わ、焼戻し2全施し
、硬度かともにHv 530の弁用焼入鋼’F’+f企
息J造し、その平′Ji3度を調介シ7フこ。平坦度の
調査は升り月焼入′鋼イバの10箇所の樋状歪み量を側
だし一〇、その徂1[定値の平均値で行った。表3にこ
の結果を示す。
試料A」5よび試料1′)にψ1入わ、焼戻し2全施し
、硬度かともにHv 530の弁用焼入鋼’F’+f企
息J造し、その平′Ji3度を調介シ7フこ。平坦度の
調査は升り月焼入′鋼イバの10箇所の樋状歪み量を側
だし一〇、その徂1[定値の平均値で行った。表3にこ
の結果を示す。
表2 焼入れ焼戻し条件
表3 平坦度測定結果
表3より明らかな如く平坦度は試料A全累月とする弁用
鋼帯の方が良好である。これは前述の叩(、焼入れの際
のオースナナ4卜化崗度會試料Aの万が低(でさるため
である。
鋼帯の方が良好である。これは前述の叩(、焼入れの際
のオースナナ4卜化崗度會試料Aの万が低(でさるため
である。
実施例2
実施例1で製造した試料Aと試別Bとを系拐とする弁用
焼入鋼@(硬度は前述の々1」りともに1−1v530
)より幅10朝、長さ200謔の疲労試験片を採取し、
曲げ疲労試験を行ってS、 −N (41図を作成した
。第3図はこのS −N 線図ケ示すもので、試料Aを
素材とする升用焼入鉋帯の万がL方向(圧延方向)、C
方向(圧延直角方向)とも・疲労限が高く、耐疲労性は
良好である。この理由と[2ては次のように考えられる
。すなわち試料Aと試料Bと金累材とする各弁用焼入鋼
帯の残留炭化物全調査してみると第4図に示す如く臥科
A會素材とする弁用鋼帯の万が小さい。残留炭化物が小
さいと、残留炭化物はマルテンサイトマトリックスより
硬度が著しく高く、クラックの起点となりJPすいので
、クランクは発生しに(くなる。このため曲げ疲労試験
全行っても容易にクランクが発生せず、耐疲労性が良好
シζなるものと考えられる。
焼入鋼@(硬度は前述の々1」りともに1−1v530
)より幅10朝、長さ200謔の疲労試験片を採取し、
曲げ疲労試験を行ってS、 −N (41図を作成した
。第3図はこのS −N 線図ケ示すもので、試料Aを
素材とする升用焼入鉋帯の万がL方向(圧延方向)、C
方向(圧延直角方向)とも・疲労限が高く、耐疲労性は
良好である。この理由と[2ては次のように考えられる
。すなわち試料Aと試料Bと金累材とする各弁用焼入鋼
帯の残留炭化物全調査してみると第4図に示す如く臥科
A會素材とする弁用鋼帯の万が小さい。残留炭化物が小
さいと、残留炭化物はマルテンサイトマトリックスより
硬度が著しく高く、クラックの起点となりJPすいので
、クランクは発生しに(くなる。このため曲げ疲労試験
全行っても容易にクランクが発生せず、耐疲労性が良好
シζなるものと考えられる。
牙だ他の理由とし7ては焼戻し7硬度を同じにするにも
焼戻し幅度金高くでさることも考えられる。第5図は虱
科A3よび試料お全表2に示す条件で焼入れした後柚々
の崗度で焼戻しケした場合の焼戻し温度と弁用焼入鋼帯
の硬度の関係を示したものであるが、焼戻し硬度を同一
にする際の焼戻し温度は試料Aを累イ2とするものの万
が高く−することができる。このことはマルテンサイト
マトリックスの靭性全向上させることができるので、耐
疲労性は良好となる。
焼戻し幅度金高くでさることも考えられる。第5図は虱
科A3よび試料お全表2に示す条件で焼入れした後柚々
の崗度で焼戻しケした場合の焼戻し温度と弁用焼入鋼帯
の硬度の関係を示したものであるが、焼戻し硬度を同一
にする際の焼戻し温度は試料Aを累イ2とするものの万
が高く−することができる。このことはマルテンサイト
マトリックスの靭性全向上させることができるので、耐
疲労性は良好となる。
実M11例3
表4に化学成分を示したJISのSK3相当の高炭素熱
延鋼帯を酸洗し7た後焼鈍と冷間圧延とt繰返して板厚
0.3 mm、幅1QQ+++mの置炭素鋼帝(みがぎ
帯鋼)全製造した。
延鋼帯を酸洗し7た後焼鈍と冷間圧延とt繰返して板厚
0.3 mm、幅1QQ+++mの置炭素鋼帝(みがぎ
帯鋼)全製造した。
表4 化学成分 (wt%)
製造に際しては仕上げ焼鈍温度を種々変えることによV
球状炭化物の平均粒径會変えた。衣5にこのときの平均
粒径と焼鈍棉度とを示す。
球状炭化物の平均粒径會変えた。衣5にこのときの平均
粒径と焼鈍棉度とを示す。
表5 炭化物の平均粒径と焼鈍龜夏
次にこれらの炭化物平均粒径の異った高炭素鋼帯に対し
て焼戻し硬度がすべてHv530となるように焼入れ焼
戻し金施して弁用焼入鋼帯とし、そのL方向疲労限全調
査した。疲労試験片とその試験方法は実施例2と同様に
行った。第6図はこの調査したL方向疲労限と集材高炭
素鋼帯の球状炭化物平均粒径との関係全整理したもので
、疲労限は球状炭化物の平均粒径が0.7μ以−卜にな
ると向上し、0.5μ以下で最も良好な値を示す。
て焼戻し硬度がすべてHv530となるように焼入れ焼
戻し金施して弁用焼入鋼帯とし、そのL方向疲労限全調
査した。疲労試験片とその試験方法は実施例2と同様に
行った。第6図はこの調査したL方向疲労限と集材高炭
素鋼帯の球状炭化物平均粒径との関係全整理したもので
、疲労限は球状炭化物の平均粒径が0.7μ以−卜にな
ると向上し、0.5μ以下で最も良好な値を示す。
以上の如く、素材高炭素鋼帯の球状炭化物平均粒径全0
.フμ以下にすると平坦度JP耐疲労性は向上するO =、。mow14わ。
.フμ以下にすると平坦度JP耐疲労性は向上するO =、。mow14わ。
第1図は実施例1K’Mいて製造した弁用焼入鋼帯の試
f”lA、!:試料Bの金属組織(球状炭化物の状態)
を示す写真で、(Nが試料Aの場合を、(B)が試料H
の場合を示[7、倍率はともに4000倍である。第2
図は前記試料Aと試*+Bケ焼入れする際オーステナイ
トと残留炭比′吻の2相組織となるオースブナイト化条
件を示すもので、(Nは試料Aの場合、(B)は試料B
の場合ケ示している。
f”lA、!:試料Bの金属組織(球状炭化物の状態)
を示す写真で、(Nが試料Aの場合を、(B)が試料H
の場合を示[7、倍率はともに4000倍である。第2
図は前記試料Aと試*+Bケ焼入れする際オーステナイ
トと残留炭比′吻の2相組織となるオースブナイト化条
件を示すもので、(Nは試料Aの場合、(B)は試料B
の場合ケ示している。
第3図は実施例2に16いてh0記試pAと試料Bとを
素材にして製造した弁用焼入@帝の疲労試験に8けるS
−N線図で、(AlはL方向の、(B)はC方向の試験
結果である。第4図は削記升用焼入畑帝の金属組織(残
留炭化物の状態)ケ示す写真で。
素材にして製造した弁用焼入@帝の疲労試験に8けるS
−N線図で、(AlはL方向の、(B)はC方向の試験
結果である。第4図は削記升用焼入畑帝の金属組織(残
留炭化物の状態)ケ示す写真で。
(/!が試料Aを素材と1゛る場合、 (fJlがMA
、利B勿素材とする場合である。第5図は前ml拭科A
j(よび試狛(Bに焼入れを施した恢焼戻しを施して
同一硬度の弁用焼入S帝にする際の焼戻し硬度と焼戻し
一幅度との関係を示すものである。
、利B勿素材とする場合である。第5図は前ml拭科A
j(よび試狛(Bに焼入れを施した恢焼戻しを施して
同一硬度の弁用焼入S帝にする際の焼戻し硬度と焼戻し
一幅度との関係を示すものである。
第6図は実施例3に?(・て製造した弁用焼入鋼帯のL
方向疲労限と素材高炭素ls8帝の球状炭化物平均粒径
との関係を示すものである。
方向疲労限と素材高炭素ls8帝の球状炭化物平均粒径
との関係を示すものである。
特許出願人
日新天鋼株式会社
代理人
進 藤 満
第 2
(A)
CB)
オーステナイト化加熱時間(分〕
第5図
肌6図
Claims (1)
- 球状炭化物の平均粒径が0.7μ以丁であることを特徴
とする弁用焼入鋼帯の累材高員累鋼帝。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP23855883A JPS60128241A (ja) | 1983-12-16 | 1983-12-16 | 弁用焼入鋼帯の素材高炭素鋼帯 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP23855883A JPS60128241A (ja) | 1983-12-16 | 1983-12-16 | 弁用焼入鋼帯の素材高炭素鋼帯 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS60128241A true JPS60128241A (ja) | 1985-07-09 |
Family
ID=17032020
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP23855883A Pending JPS60128241A (ja) | 1983-12-16 | 1983-12-16 | 弁用焼入鋼帯の素材高炭素鋼帯 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS60128241A (ja) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US20150030870A1 (en) * | 2012-03-08 | 2015-01-29 | Hitachi Metals, Ltd. | Carbon tool steel strip |
CN104831184A (zh) * | 2015-05-24 | 2015-08-12 | 王华美 | 一种发动机气缸气门组 |
CN104946995A (zh) * | 2015-05-17 | 2015-09-30 | 王华美 | 一种轿车发动机用耐高温排气门 |
CN113046545A (zh) * | 2021-03-11 | 2021-06-29 | 新余钢铁股份有限公司 | 窄钢带热处理工艺 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS52125410A (en) * | 1976-04-15 | 1977-10-21 | Nisshin Steel Co Ltd | Production of polished steel strrips dispersed fine spherulitic carbides |
-
1983
- 1983-12-16 JP JP23855883A patent/JPS60128241A/ja active Pending
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS52125410A (en) * | 1976-04-15 | 1977-10-21 | Nisshin Steel Co Ltd | Production of polished steel strrips dispersed fine spherulitic carbides |
Cited By (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US20150030870A1 (en) * | 2012-03-08 | 2015-01-29 | Hitachi Metals, Ltd. | Carbon tool steel strip |
JPWO2013133295A1 (ja) * | 2012-03-08 | 2015-07-30 | 日立金属株式会社 | 炭素工具鋼鋼帯 |
US10294545B2 (en) | 2012-03-08 | 2019-05-21 | Hitachi Metals, Ltd. | Method of producing a carbon tool steel strip |
CN104946995A (zh) * | 2015-05-17 | 2015-09-30 | 王华美 | 一种轿车发动机用耐高温排气门 |
CN104946995B (zh) * | 2015-05-17 | 2016-12-14 | 王文秀 | 一种轿车发动机用耐高温排气门 |
CN104831184A (zh) * | 2015-05-24 | 2015-08-12 | 王华美 | 一种发动机气缸气门组 |
CN113046545A (zh) * | 2021-03-11 | 2021-06-29 | 新余钢铁股份有限公司 | 窄钢带热处理工艺 |
CN113046545B (zh) * | 2021-03-11 | 2024-01-30 | 新余钢铁股份有限公司 | 窄钢带热处理工艺 |
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