JPS60117182A - 沸騰水型原子炉用燃料集合体 - Google Patents
沸騰水型原子炉用燃料集合体Info
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- JPS60117182A JPS60117182A JP58226133A JP22613383A JPS60117182A JP S60117182 A JPS60117182 A JP S60117182A JP 58226133 A JP58226133 A JP 58226133A JP 22613383 A JP22613383 A JP 22613383A JP S60117182 A JPS60117182 A JP S60117182A
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
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- Monitoring And Testing Of Nuclear Reactors (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［発明の技術分野］
本発明は、沸騰水型原子炉用燃料集合体に関する。
［発明の技術的背景とその問題点］
沸騰水型原子炉は、通常第１図に示す如く構成されてお
り図中符号１は原子炉圧ツノ容器を示す。
り図中符号１は原子炉圧ツノ容器を示す。
この原子炉圧力容器１の中心部には多数の燃料集合体２
・・・を装荷してなる炉心３が設置されている。
・・・を装荷してなる炉心３が設置されている。
また原子炉圧力容器１の内部には冷却水４が炉心３の上
方まで収容されている。そして原子炉圧力η［１の上方
には気水分離器５及び蒸気乾燥器６が収容されている。
方まで収容されている。そして原子炉圧力η［１の上方
には気水分離器５及び蒸気乾燥器６が収容されている。
さらに原子炉圧力容器１の周壁には、上部に主蒸気出口
ノズル７、その下方に１０水ノスル８がそれぞれ接続さ
れている。
ノズル７、その下方に１０水ノスル８がそれぞれ接続さ
れている。
前記域ｔ’ｌ 集合体２は、第２図及び第３図に示ず蛸
く構成されている。第２図は燃料集合体の斜視図であり
、第３図は燃料集合体の横断面図である。
く構成されている。第２図は燃料集合体の斜視図であり
、第３図は燃料集合体の横断面図である。
りなわら燃ＩＩ ｖ１合体２は角筒状のチャンネル９内
に多数の燃料棒１０・・・をマトリックス状（例えば８
×８本）に配列し、それらの燃料棒１０・・・の上端部
および下端部を上部タイブレート１１及び下部タイプレ
ート１２によりそれぞれ支持し、さらにこれら上部タイ
ブレート１１および下部タイブレート１２間の複数箇所
をスペーサ１３・・・にて支持することによって燃料棒
１０・・・の相互の間隔を一定に保持する構成となって
いる。
に多数の燃料棒１０・・・をマトリックス状（例えば８
×８本）に配列し、それらの燃料棒１０・・・の上端部
および下端部を上部タイブレート１１及び下部タイプレ
ート１２によりそれぞれ支持し、さらにこれら上部タイ
ブレート１１および下部タイブレート１２間の複数箇所
をスペーサ１３・・・にて支持することによって燃料棒
１０・・・の相互の間隔を一定に保持する構成となって
いる。
前記燃料棒１０は、第４図に示すように構成されている
。第４図は燃料棒を一部切欠して示す側面図であり、例
えばジルカロイよりなる被覆管１４内に円柱状ベレット
として形成された多数のウラン燃料１５・・・を積層し
、上方よりスプリング１６で押圧して封入した構成のも
ので、各ウラン燃料１５は酸化ウラン（ＵＯ２＞の粉末
を焼結して一定形状のペレットとして形成されている。
。第４図は燃料棒を一部切欠して示す側面図であり、例
えばジルカロイよりなる被覆管１４内に円柱状ベレット
として形成された多数のウラン燃料１５・・・を積層し
、上方よりスプリング１６で押圧して封入した構成のも
ので、各ウラン燃料１５は酸化ウラン（ＵＯ２＞の粉末
を焼結して一定形状のペレットとして形成されている。
なお、被覆管１４の上端および下端開口は上部端栓１７
Ａ、下部端栓１７Ｂによりそれぞれ密閉されている。ま
た、第３図中、燃料棒１０Ａ（図中Ｇ印で示す）はＵＯ
２と可燃性毒物としてのＧｄ２０２（ガドリニア）の混
合粉末を焼結したベレン１〜を封入した燃料棒であり、
以後Ｇｄ入り燃料棒ど称する。この場合の力、トリニア
の濃度は５ｗｔ％程度であり、また、Ｇｄ入り燃料棒本
数は７本捏度である。
Ａ、下部端栓１７Ｂによりそれぞれ密閉されている。ま
た、第３図中、燃料棒１０Ａ（図中Ｇ印で示す）はＵＯ
２と可燃性毒物としてのＧｄ２０２（ガドリニア）の混
合粉末を焼結したベレン１〜を封入した燃料棒であり、
以後Ｇｄ入り燃料棒ど称する。この場合の力、トリニア
の濃度は５ｗｔ％程度であり、また、Ｇｄ入り燃料棒本
数は７本捏度である。
上記構成によると冷却水４は炉心３を下方から上方に上
昇しその際炉心３にお【ノるウラン燃料の核分裂に伴っ
て発生する熱エネルギーにより沸騰する。発生した蒸気
は気水分離器５及び蒸気乾燥機６を介して主蒸気出口ノ
ズル７より発電所のタービン駆動用として取出される。
昇しその際炉心３にお【ノるウラン燃料の核分裂に伴っ
て発生する熱エネルギーにより沸騰する。発生した蒸気
は気水分離器５及び蒸気乾燥機６を介して主蒸気出口ノ
ズル７より発電所のタービン駆動用として取出される。
またタービン（図示せず）を通過した蒸気は復水器（図
示せず）で冷却液化され、冷却水４として再度給水入口
ノズル８より圧力容器１内へ供給される。
示せず）で冷却液化され、冷却水４として再度給水入口
ノズル８より圧力容器１内へ供給される。
ところＣ１従来の燃料集合体にあっては、燃料棒′ｌ
Ｏ内に封入するウラン燃料１５・・・の濃縮度をすべて
同一としており、炉心３の上下方向の２３５Ｕ淵縮度分
布は第５図の如く一様となっていた。第５図は横軸に濃
縮度（ｗｔ％）をとり縦軸に燃料棒位置をとり燃料棒軸
方向における２３５Ｕ 濃縮度分布を示した図であり、
第５図に示す例では一様に３．０（ｗｔ％）である。
Ｏ内に封入するウラン燃料１５・・・の濃縮度をすべて
同一としており、炉心３の上下方向の２３５Ｕ淵縮度分
布は第５図の如く一様となっていた。第５図は横軸に濃
縮度（ｗｔ％）をとり縦軸に燃料棒位置をとり燃料棒軸
方向における２３５Ｕ 濃縮度分布を示した図であり、
第５図に示す例では一様に３．０（ｗｔ％）である。
また、Ｇｄの混入量も燃料棒軸方向で一様どなっており
、例えば、第６図のごとく約７本の燃料棒の全長にわた
ってＧｄが混入されていた。なお第６図は横軸にＧｄ人
燃料棒の本数をとり縦軸に燃料棒位置をとり軸方向にお
けるＧｄ混混入分分布示した図である。
、例えば、第６図のごとく約７本の燃料棒の全長にわた
ってＧｄが混入されていた。なお第６図は横軸にＧｄ人
燃料棒の本数をとり縦軸に燃料棒位置をとり軸方向にお
けるＧｄ混混入分分布示した図である。
ところで、一般に炉心３の実効増倍率Ｋｅｆｆは実効平
均無限増倍重態に比例する。また炉心３の上端から下方
へ向って７の位置にｊ：ｉ ＬＪる炉心出ノｊをＰ１無
限増倍率を釉とするとさ、実効平均無限増倍率°に；は
、次の式（ｉ）にＪ、・）で近似的に表わされる。
均無限増倍重態に比例する。また炉心３の上端から下方
へ向って７の位置にｊ：ｉ ＬＪる炉心出ノｊをＰ１無
限増倍率を釉とするとさ、実効平均無限増倍率°に；は
、次の式（ｉ）にＪ、・）で近似的に表わされる。
Ｋｏ６＝ 、ｆＫｏｏ −Ｐ・ｄＺ／ 、ｆＰ ’ ｄ
Ｚ ・１特に、燃料を有効に利用する、という観点か
らは、運転サイクル末期において、実効平均無限増倍率
にカを高めることが必要である。
Ｚ ・１特に、燃料を有効に利用する、という観点か
らは、運転サイクル末期において、実効平均無限増倍率
にカを高めることが必要である。
上記無限増倍率Ｋ（ｘ）は Ｕｌ縮度にほぼ比例する。
また燃焼度がある値（１０３ＭＷｄ ／ｌ ）を越える
と第７図に示すように燃焼度に逆比例する。第７図は横
軸に燃焼度をとり縦軸に無限増倍率恥をとり、燃焼度変
化に伴なう無限増倍率−変化を示した図で、線図（Ａ＞
は濃縮度が３．０（ｗｔ％）の場合、線図（Ｂ）は濃縮
度が３．５（ｗｔ％）の場合、線図（Ｃ）は濃縮度が４
．０（ｗｔ％）の場合をそれぞれ示づ。
と第７図に示すように燃焼度に逆比例する。第７図は横
軸に燃焼度をとり縦軸に無限増倍率恥をとり、燃焼度変
化に伴なう無限増倍率−変化を示した図で、線図（Ａ＞
は濃縮度が３．０（ｗｔ％）の場合、線図（Ｂ）は濃縮
度が３．５（ｗｔ％）の場合、線図（Ｃ）は濃縮度が４
．０（ｗｔ％）の場合をそれぞれ示づ。
しかしながら、従来燃料棒１０内の上下方向の２３５Ｕ
濃縮度分布及びＧｄ混入量がほぼ一様であり、一方燃焼
は上端部および下端部ではあまり進まず中火１’ｌｌ１
分で良く燃焼するという分布であるのでサイクル末期に
おける無限増倍率Ｋ。分布は第８３図に示りＪ：うにな
る。第８図は横軸に無限増倍率（ＫＯ））および炉心出
力をとり、サイクル末期にお（）る無限増倍率（Ｋｃｏ
）および炉心出ノ〕の軸方向分布を示した図であり、炉
心出力を破線で、無限増倍率（Ｋ、、Ｘ））を実線でそ
れぞれ示す。すなわち炉心出力分布は無限増倍率（恥）
分布とは逆になっており、炉心出力が高い所では無限増
倍率（Ｋ−）が低くなってＹる。したがって前記式（Ｉ
＞からも明らかなように実効平均無限増倍率ｒｃ、、、
を高めることはできず炉心３の反応度を高める上では
ＩＪＴ ｔしいことではなかった。
濃縮度分布及びＧｄ混入量がほぼ一様であり、一方燃焼
は上端部および下端部ではあまり進まず中火１’ｌｌ１
分で良く燃焼するという分布であるのでサイクル末期に
おける無限増倍率Ｋ。分布は第８３図に示りＪ：うにな
る。第８図は横軸に無限増倍率（ＫＯ））および炉心出
力をとり、サイクル末期にお（）る無限増倍率（Ｋｃｏ
）および炉心出ノ〕の軸方向分布を示した図であり、炉
心出力を破線で、無限増倍率（Ｋ、、Ｘ））を実線でそ
れぞれ示す。すなわち炉心出力分布は無限増倍率（恥）
分布とは逆になっており、炉心出力が高い所では無限増
倍率（Ｋ−）が低くなってＹる。したがって前記式（Ｉ
＞からも明らかなように実効平均無限増倍率ｒｃ、、、
を高めることはできず炉心３の反応度を高める上では
ＩＪＴ ｔしいことではなかった。
［発明の目的］ ・
本発明は１ス上の点にもとづいてなされたものでその目
的どづるところは、サイクル末期において無限増倍率に
ωの上下方向の分布が炉心の上下方向出力分布と同一傾
向を呈するように２３５Ｕ濃縮度分Ｑ及びＧｄ入り燃料
棒本数分布を設定して中性子の有効利用を図り、平均無
限増倍率−に＝−を＾めることにより、ウラン燃料を増
加づることなしに炉心反応度を高めつる沸騰水型原子炉
用燃料集合体を提供することにある。
的どづるところは、サイクル末期において無限増倍率に
ωの上下方向の分布が炉心の上下方向出力分布と同一傾
向を呈するように２３５Ｕ濃縮度分Ｑ及びＧｄ入り燃料
棒本数分布を設定して中性子の有効利用を図り、平均無
限増倍率−に＝−を＾めることにより、ウラン燃料を増
加づることなしに炉心反応度を高めつる沸騰水型原子炉
用燃料集合体を提供することにある。
［Ｂ明の概要］
すなわち本発明による沸騰水型ｌ：ｔ ノ′炉用燃利！
１５合体は、チャンネル内に複数本の燃ｆｉｌ捧を収容
し上下端を上部タイブレートおＪ：び下部タイブレート
で支持してなる沸騰水型原子炉用燃ｔ１１合体Ｌａいて
、燃料集合体軸方向上端部Ｊｊ Ｊ：ひ下端部の燃料濃
縮度を中央部より低くづるとどしに、燃料集合体軸方向
上端部および下端部の司燃性毒物含有量を中央部より少
なくした構成である。
１５合体は、チャンネル内に複数本の燃ｆｉｌ捧を収容
し上下端を上部タイブレートおＪ：び下部タイブレート
で支持してなる沸騰水型原子炉用燃ｔ１１合体Ｌａいて
、燃料集合体軸方向上端部Ｊｊ Ｊ：ひ下端部の燃料濃
縮度を中央部より低くづるとどしに、燃料集合体軸方向
上端部および下端部の司燃性毒物含有量を中央部より少
なくした構成である。
このような濃縮度及びＧ（１分布を与えることによって
、サイクル末期において炉心出力の高い部分はどウラン
燃料の中性子照躬心多くなり、それによって中性子の有
効利用を図ることができるとともに、炉心反応度を高め
ることが可能となる。
、サイクル末期において炉心出力の高い部分はどウラン
燃料の中性子照躬心多くなり、それによって中性子の有
効利用を図ることができるとともに、炉心反応度を高め
ることが可能となる。
［発明の実施例コ
以下、本発明の一実施例を第９図ないし第１６図を参照
しで説明する。
しで説明する。
第９図【、１、沸騰水型原子炉用燃料集合体を構成Ｊる
多数の燃わ１棒のうちの１本を示す縦断面図である。燃
料棒１０１は、細長い被覆管１０２の内部に円柱状ぺし
ノッ１−として形成された多数のウラン燃わｌ ’Ｉ
Ｏ：３Δ、１０３Ｂ、・・・、１０３Ｎを積層１）、上
端Ｊ、リスブリング１０４で押圧し、被覆管＋０２の１
端部Ｊ３よび下端部をそれぞれ上部栓体゛１０５及び下
部（・１体１０６で密封した構成となつＣいる。上記ウ
ラン燃料１０３△、１０３Ｂ、・・・。
多数の燃わ１棒のうちの１本を示す縦断面図である。燃
料棒１０１は、細長い被覆管１０２の内部に円柱状ぺし
ノッ１−として形成された多数のウラン燃わｌ ’Ｉ
Ｏ：３Δ、１０３Ｂ、・・・、１０３Ｎを積層１）、上
端Ｊ、リスブリング１０４で押圧し、被覆管＋０２の１
端部Ｊ３よび下端部をそれぞれ上部栓体゛１０５及び下
部（・１体１０６で密封した構成となつＣいる。上記ウ
ラン燃料１０３△、１０３Ｂ、・・・。
丁０３Ｎは酸化ウランの粉末を焼結して円柱状のペレッ
トに形成したものであり、それらの し濃縮度は従来の
ようにすべて一定ではなく、第１０図に示すように上端
部および下端部の濃縮度を中央部の濃縮度より低くしで
ある。第１０図は横軸に濃縮度（ｗｔ％）をとり縦軸に
燃料棒位置をとり濃縮度の軸方向分布を示した図であり
、上端部および１；端部では２．５０（ｗｔ％）、中央
部では３．２５（ｗｔ％）である。
トに形成したものであり、それらの し濃縮度は従来の
ようにすべて一定ではなく、第１０図に示すように上端
部および下端部の濃縮度を中央部の濃縮度より低くしで
ある。第１０図は横軸に濃縮度（ｗｔ％）をとり縦軸に
燃料棒位置をとり濃縮度の軸方向分布を示した図であり
、上端部および１；端部では２．５０（ｗｔ％）、中央
部では３．２５（ｗｔ％）である。
なお、総（の燃料＄１０１に、このような濃縮度分布を
つけなくてもよく、燃料集合体平均として軸方向に濃縮
度分布がついていればよい。
つけなくてもよく、燃料集合体平均として軸方向に濃縮
度分布がついていればよい。
次にＧｄ分布について説明する。即ち第１１図に示すよ
うに燃料集合体の上端部Ｊ３ Ｊ、び下端部では断面で
見て６本のＧｄ入り燃料棒１１１が存在し、これに対し
て中央部では８本のＧｄ入り燃料棒１１１が存在するよ
うに構成されている。これを各断面でみると上端部ｄ’
３ Ｊ：び下端部では第１２図に示すように、中央部で
は第１３図に示すように構成されている。なお、例えば
第１２図に示すＧｄ入燃料棒１１１は上端部およびし下
端部にＧｄ人燃料ペレットを有し、その間は通常の燃料
ベレットである。また第１３図に示すＧ（１人燃料棒１
１１は中央部にＱｄ人燃料ベレットを有し上端部、下端
部は通常の燃料ベレットである。
うに燃料集合体の上端部Ｊ３ Ｊ、び下端部では断面で
見て６本のＧｄ入り燃料棒１１１が存在し、これに対し
て中央部では８本のＧｄ入り燃料棒１１１が存在するよ
うに構成されている。これを各断面でみると上端部ｄ’
３ Ｊ：び下端部では第１２図に示すように、中央部で
は第１３図に示すように構成されている。なお、例えば
第１２図に示すＧｄ入燃料棒１１１は上端部およびし下
端部にＧｄ人燃料ペレットを有し、その間は通常の燃料
ベレットである。また第１３図に示すＧ（１人燃料棒１
１１は中央部にＱｄ人燃料ベレットを有し上端部、下端
部は通常の燃料ベレットである。
以上の構成をもとに第１４図ないし第１６図を参照して
作用を説明する。第１４図は横軸に燃焼度（ＭＷｄ ／
ｌ ）をとり縦軸に烈限増イＢ率（Ｉ（、、Ｘ））をと
り、中央部の無限増倍率（ｒ＜ω〉変化（図中破線で示
す）および上、下端部の無限増倍率（ＫＯ：ｌ）変化（
図中実線で示す）を示した図である。また第１５図はサ
イクル初期の炉心出力（図中破線で示づ）および無限増
倍率（Ｔ（、、）の軸方向分布を承り図であり、第１６
図はサイクル末期の炉心出力（図中破線で示す）及無限
増イ８率（Ｘ＜。〉の軸方向分布を示す図である。すな
わちサイクル初期においては中央部の無限増倍率（ＫＯ
） ）は燃料濃縮度が高いにもかかわらずＧｄ量が多い
ために第１４図の破線のＤ１点に示すように上、下端部
の無限増倍率（Ｋｃｏ）（図中実線の１１点）より低く
なっている。この為サイクル初期の炉心出力分布は第１
５図に示すように無限増倍率（１（（ｙ：＋ ）の分布
に従がって上、下端部で高く、中央部Ｃ低い分布となっ
ている。
作用を説明する。第１４図は横軸に燃焼度（ＭＷｄ ／
ｌ ）をとり縦軸に烈限増イＢ率（Ｉ（、、Ｘ））をと
り、中央部の無限増倍率（ｒ＜ω〉変化（図中破線で示
す）および上、下端部の無限増倍率（ＫＯ：ｌ）変化（
図中実線で示す）を示した図である。また第１５図はサ
イクル初期の炉心出力（図中破線で示づ）および無限増
倍率（Ｔ（、、）の軸方向分布を承り図であり、第１６
図はサイクル末期の炉心出力（図中破線で示す）及無限
増イ８率（Ｘ＜。〉の軸方向分布を示す図である。すな
わちサイクル初期においては中央部の無限増倍率（ＫＯ
） ）は燃料濃縮度が高いにもかかわらずＧｄ量が多い
ために第１４図の破線のＤ１点に示すように上、下端部
の無限増倍率（Ｋｃｏ）（図中実線の１１点）より低く
なっている。この為サイクル初期の炉心出力分布は第１
５図に示すように無限増倍率（１（（ｙ：＋ ）の分布
に従がって上、下端部で高く、中央部Ｃ低い分布となっ
ている。
このＪ、うな状態で燃焼が進むので、サイクル末１１Ｑ
ｋ： Ｊ３１Ｊる燃焼度分布も、第１５図で示したと
同様即ら下端部おＪ：び下端部で燃焼が進み、中央部Ｃ
燃焼が進まないという分布となる。その結果上端部およ
び下端部の無限増倍率Ｋ（１）は、第１４図の実線のＥ
２点に達し、これに対して中央部の無限増倍率（Ｋ、、
、 ）は、破線のＤ２点に達する。
ｋ： Ｊ３１Ｊる燃焼度分布も、第１５図で示したと
同様即ら下端部おＪ：び下端部で燃焼が進み、中央部Ｃ
燃焼が進まないという分布となる。その結果上端部およ
び下端部の無限増倍率Ｋ（１）は、第１４図の実線のＥ
２点に達し、これに対して中央部の無限増倍率（Ｋ、、
、 ）は、破線のＤ２点に達する。
そしてサイクル末期の無限増倍率（１（、、、）分′Ｉ
ｌｉ、及び炉心出力分布は第１６図に示１Ｊうになる。
ｌｉ、及び炉心出力分布は第１６図に示１Ｊうになる。
すなわち炉心出力分布は無限増４Ｂ串（１（、、、、）
の分布に従がって、中央部で高く、上下端部で低い出力
分布となっている。よって、前述した式（Ｉ）において
、無限増倍率ＫＣｌ１）が高い所の炉心出力が高くなっ
ているので実効平均無限増倍率Ｉ７＝は大きくなる。そ
して、サイクル末期において、中央部の反応度の高い場
所において、中性子が燃Ｈに効果的に利用され、また、
上端部おＪ：び下端部の出力を低くすることにより１図
示しない上下反射体への中性子漏れを低減させることが
ｉｉＪ能どなり燃料の有効利用を図ることもできる。
の分布に従がって、中央部で高く、上下端部で低い出力
分布となっている。よって、前述した式（Ｉ）において
、無限増倍率ＫＣｌ１）が高い所の炉心出力が高くなっ
ているので実効平均無限増倍率Ｉ７＝は大きくなる。そ
して、サイクル末期において、中央部の反応度の高い場
所において、中性子が燃Ｈに効果的に利用され、また、
上端部おＪ：び下端部の出力を低くすることにより１図
示しない上下反射体への中性子漏れを低減させることが
ｉｉＪ能どなり燃料の有効利用を図ることもできる。
なお本発明は上記実施例の構成に限定されるものではな
く、例えば第１７図に示づように、２５５Ｕ濃縮度分布
を三段階としてもよい。また、Ｇｄ分布についても、第
１８図に示すように先端部、中央部の切れ目を Ｕ濃縮
度分布と多少り°らしで構成してもよく、さらに三段階
構成に覆る等種々の態様が考えられる。
く、例えば第１７図に示づように、２５５Ｕ濃縮度分布
を三段階としてもよい。また、Ｇｄ分布についても、第
１８図に示すように先端部、中央部の切れ目を Ｕ濃縮
度分布と多少り°らしで構成してもよく、さらに三段階
構成に覆る等種々の態様が考えられる。
１光明の効果」
以上詳述したＪ：うに本発明による沸騰水型原子炉用燃
１”Ｉ ｉｔ１合体は、チャンネル内に複数本の燃料棒
を収容し上下端を上部タイブレートおよび下部タイプレ
ートで支持してなる沸騰水型原子炉用燃料集合体におい
て、燃料集合体軸方向上端部および下端部の燃１！４１
１縮度を中央部より低くするとともに、燃料集合体軸方
向上端部および下端部の可燃性毒物含有量を中央部より
少なくした構成である。
１”Ｉ ｉｔ１合体は、チャンネル内に複数本の燃料棒
を収容し上下端を上部タイブレートおよび下部タイプレ
ートで支持してなる沸騰水型原子炉用燃料集合体におい
て、燃料集合体軸方向上端部および下端部の燃１！４１
１縮度を中央部より低くするとともに、燃料集合体軸方
向上端部および下端部の可燃性毒物含有量を中央部より
少なくした構成である。
したがって燃料の有効利用を図ることが可能となり、燃
料を増加することなしに炉心反応度を高めることができ
る。
料を増加することなしに炉心反応度を高めることができ
る。
第１図ないし第８図は従来例を示す図で、第１図は沸騰
水早原子炉の概略図、第２図は燃料集合体の斜視図、り
１３図は燃料集合体の横断面図、第４図は燃オ；１件を
一部切欠して示す側面図、第５図は沸騰水５ｓす＋＋λ
子炉の炉心の Ｕ濃縮度分布図、第６図はＧｄ混入量分
布を示す図、第７図はｌｌｌｉｌ度をパラメータとした
無限増イ８率Ｋ。０の燃焼度による変化を示す図、第８
図はサイクル末期の炉心出力分布及び無限増倍率■（。 分布を示゛り図、第９図ないし第１６図は本発明の一実
施例を示づ図で、第９図は燃料棒の縦断面図、第１０図
１．１燃覇棒のウラン燃料の２５５Ｕ＠縮度分布図、第
１１図はＧｄ混入量分布を示す図、第１２図は燃料集合
体の上下端部の横断面図、第１３図ｔ、Ｌ燃料集合体の
中央部の横断面図、第１４図は無限増倍率［（ｏ：ｌの
燃焼度変化を示す図、第１５図はリイクル初期の炉心出
力および無限増倍率に、）：１分に５を示づ図、第１６
図はサイクル末期の炉心出ノｊおよび無限増倍率１＜ｏ
ｏの分布を示す図、第１７図および第１８図は他の実施
例を示を図で、第１７図は２５５Ｕ 濃縮度分布図、第
１８図はＧｄ混大量分布図である。 ２・・・燃料集合体、３・・・炉心、９・・・チャンネ
ル、１１・・・上部タイプレート、１２・・・下部タイ
プレート、１０１・・・燃料棒、１０３Ａ〜１０３Ｎ・
・・ウラン燃料、１１１・・・Ｇｄ人燃料棒。 第２図 第３図 第５図 ４１倫度 第６図 Ｇｄ入り塔、１１オ拳め２本？Ｊ（ 第７図 ０ ｆ填度 Ｍｗ供 第８図 ン町ツシ曽１畜牛 に凶 第９図 第１０図 第１１図 第１３図 第１４図 で°成度 Ｍｗｄ７を 第１５図 第１６図 第１７図 第１８図
水早原子炉の概略図、第２図は燃料集合体の斜視図、り
１３図は燃料集合体の横断面図、第４図は燃オ；１件を
一部切欠して示す側面図、第５図は沸騰水５ｓす＋＋λ
子炉の炉心の Ｕ濃縮度分布図、第６図はＧｄ混入量分
布を示す図、第７図はｌｌｌｉｌ度をパラメータとした
無限増イ８率Ｋ。０の燃焼度による変化を示す図、第８
図はサイクル末期の炉心出力分布及び無限増倍率■（。 分布を示゛り図、第９図ないし第１６図は本発明の一実
施例を示づ図で、第９図は燃料棒の縦断面図、第１０図
１．１燃覇棒のウラン燃料の２５５Ｕ＠縮度分布図、第
１１図はＧｄ混入量分布を示す図、第１２図は燃料集合
体の上下端部の横断面図、第１３図ｔ、Ｌ燃料集合体の
中央部の横断面図、第１４図は無限増倍率［（ｏ：ｌの
燃焼度変化を示す図、第１５図はリイクル初期の炉心出
力および無限増倍率に、）：１分に５を示づ図、第１６
図はサイクル末期の炉心出ノｊおよび無限増倍率１＜ｏ
ｏの分布を示す図、第１７図および第１８図は他の実施
例を示を図で、第１７図は２５５Ｕ 濃縮度分布図、第
１８図はＧｄ混大量分布図である。 ２・・・燃料集合体、３・・・炉心、９・・・チャンネ
ル、１１・・・上部タイプレート、１２・・・下部タイ
プレート、１０１・・・燃料棒、１０３Ａ〜１０３Ｎ・
・・ウラン燃料、１１１・・・Ｇｄ人燃料棒。 第２図 第３図 第５図 ４１倫度 第６図 Ｇｄ入り塔、１１オ拳め２本？Ｊ（ 第７図 ０ ｆ填度 Ｍｗ供 第８図 ン町ツシ曽１畜牛 に凶 第９図 第１０図 第１１図 第１３図 第１４図 で°成度 Ｍｗｄ７を 第１５図 第１６図 第１７図 第１８図
Claims (1)
- チャンネル内に複数本の燃料棒を収容し上下端を上部タ
イブレートおよび下部タイブレートで支持してなる沸騰
水型原子炉用燃料集合体において燃料集合体軸方向上端
部および下端部の燃ＩＩＦＩ４Ｉｌｉｉ度を中央部より
低くするとともに、燃料集合体軸方向上端部および下端
部の可燃性毒物含Ｍｌを中央部より少なくしたことを特
徴とＪる沸騰水型原子炉用燃料集合体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58226133A JPS60117182A (ja) | 1983-11-30 | 1983-11-30 | 沸騰水型原子炉用燃料集合体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58226133A JPS60117182A (ja) | 1983-11-30 | 1983-11-30 | 沸騰水型原子炉用燃料集合体 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60117182A true JPS60117182A (ja) | 1985-06-24 |
| JPH0519671B2 JPH0519671B2 (ja) | 1993-03-17 |
Family
ID=16840362
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58226133A Granted JPS60117182A (ja) | 1983-11-30 | 1983-11-30 | 沸騰水型原子炉用燃料集合体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60117182A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6361991A (ja) * | 1986-09-03 | 1988-03-18 | 株式会社日立製作所 | 燃料集合体 |
| JPS6379094A (ja) * | 1986-09-24 | 1988-04-09 | 東京電力株式会社 | 燃料集合体 |
| JPS63250588A (ja) * | 1987-04-08 | 1988-10-18 | 三菱原子力工業株式会社 | 加圧水型原子炉に適用される部分長ガドリニア入り燃料集合体 |
| JPH01304387A (ja) * | 1988-06-01 | 1989-12-07 | Nippon Atom Ind Group Co Ltd | 原子炉用燃料集合体 |
| JPH07318674A (ja) * | 1995-06-09 | 1995-12-08 | Hitachi Ltd | 燃料集合体 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5027152A (ja) * | 1973-04-10 | 1975-03-20 |
-
1983
- 1983-11-30 JP JP58226133A patent/JPS60117182A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5027152A (ja) * | 1973-04-10 | 1975-03-20 |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6361991A (ja) * | 1986-09-03 | 1988-03-18 | 株式会社日立製作所 | 燃料集合体 |
| JPS6379094A (ja) * | 1986-09-24 | 1988-04-09 | 東京電力株式会社 | 燃料集合体 |
| JPS63250588A (ja) * | 1987-04-08 | 1988-10-18 | 三菱原子力工業株式会社 | 加圧水型原子炉に適用される部分長ガドリニア入り燃料集合体 |
| JPH01304387A (ja) * | 1988-06-01 | 1989-12-07 | Nippon Atom Ind Group Co Ltd | 原子炉用燃料集合体 |
| JPH07318674A (ja) * | 1995-06-09 | 1995-12-08 | Hitachi Ltd | 燃料集合体 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0519671B2 (ja) | 1993-03-17 |
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