JPS60108497A - 継目無鋼管製造用固体潤滑剤 - Google Patents
継目無鋼管製造用固体潤滑剤Info
- Publication number
- JPS60108497A JPS60108497A JP21531883A JP21531883A JPS60108497A JP S60108497 A JPS60108497 A JP S60108497A JP 21531883 A JP21531883 A JP 21531883A JP 21531883 A JP21531883 A JP 21531883A JP S60108497 A JPS60108497 A JP S60108497A
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- JP
- Japan
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- powder
- rolling
- plug
- boric acid
- pipe
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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- Lubricants (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は継目無鋼管の製造に用いる固体潤滑剤に関する
ものである。
ものである。
継目無鋼管の製造方法には種々のものがある。代表例と
しては、小径管の製造にはマンネスマンやマンドレルミ
ル方式、中継管の製造にはマンネスマン・プラグミル方
式が挙げられる。両方式とも基本工程は、(1)丸ビル
ットあるいは角ブルームの穿孔工程、(2)中空管の延
伸加工および(3)仕上工程に分類できる。両方式の最
大の相違点は圧延工程にあり、前者はマンドレルミル、
後者はエロンゲータ−およびプラグミルが用いられるこ
とにある。このような各ミルにおいて、穿孔延伸加工に
用いられる工具、特にプラグミルの損耗は操業」二およ
び品質上重要な管理対象となっている。
しては、小径管の製造にはマンネスマンやマンドレルミ
ル方式、中継管の製造にはマンネスマン・プラグミル方
式が挙げられる。両方式とも基本工程は、(1)丸ビル
ットあるいは角ブルームの穿孔工程、(2)中空管の延
伸加工および(3)仕上工程に分類できる。両方式の最
大の相違点は圧延工程にあり、前者はマンドレルミル、
後者はエロンゲータ−およびプラグミルが用いられるこ
とにある。このような各ミルにおいて、穿孔延伸加工に
用いられる工具、特にプラグミルの損耗は操業」二およ
び品質上重要な管理対象となっている。
たとえば、プラグミルでは、エロンゲータ−圧延後の中
空素管の管端にプラグを押しこみ、圧延を行う。プラグ
は圧延中固定されているために、他のミルがころがり摩
擦運動なのに比べて素管プラグとの間で滑り摩擦運動が
起り、素管内面にすり疵を生じ易い。このため、プラグ
ミル後にはり−ラーを設置し、プラグミルプラグのすり
疵の残在を軽減する対策もとられている。
空素管の管端にプラグを押しこみ、圧延を行う。プラグ
は圧延中固定されているために、他のミルがころがり摩
擦運動なのに比べて素管プラグとの間で滑り摩擦運動が
起り、素管内面にすり疵を生じ易い。このため、プラグ
ミル後にはり−ラーを設置し、プラグミルプラグのすり
疵の残在を軽減する対策もとられている。
また、圧延中のプラグは、高温度、高荷重にさらされる
ので、素管内表面とプラグ外表面との接触面に過酷な研
磨作用が働く。プラグ表面はこの研磨作用によって摩耗
し、摩擦熱によって焼付けを起す場合もある。潤滑剤は
プラグの焼付けやきす付きの防IFに効果的である。ま
た、摩擦特性のすぐれた潤滑剤を使用すると、小さい荷
重で圧延が行われ、プラグ寿命の延長につながることが
期待される。
ので、素管内表面とプラグ外表面との接触面に過酷な研
磨作用が働く。プラグ表面はこの研磨作用によって摩耗
し、摩擦熱によって焼付けを起す場合もある。潤滑剤は
プラグの焼付けやきす付きの防IFに効果的である。ま
た、摩擦特性のすぐれた潤滑剤を使用すると、小さい荷
重で圧延が行われ、プラグ寿命の延長につながることが
期待される。
継目無鋼管製造工程に用いられる潤滑剤には、黒鉛、食
塩、硼砂、低融点フラックスなどが挙げられる。この中
で、黒鉛が最も潤滑性にすぐれており・、400°C以
下ではBN粉と同じ摩擦係数を有する。400 ’0以
上になると、黒鉛の酸化が原因で摩擦係数が増加する。
塩、硼砂、低融点フラックスなどが挙げられる。この中
で、黒鉛が最も潤滑性にすぐれており・、400°C以
下ではBN粉と同じ摩擦係数を有する。400 ’0以
上になると、黒鉛の酸化が原因で摩擦係数が増加する。
また、黒鉛を用いると、素管内面が浸炭されるという欠
点がある。食塩は鉄に対し腐食作用があるので、潤滑剤
として使用した後の処理工程で設備保守が問題である。
点がある。食塩は鉄に対し腐食作用があるので、潤滑剤
として使用した後の処理工程で設備保守が問題である。
また、食塩、硼砂、低融点フラックスなどの潤滑剤を用
いると、プラグ表面の酸化スケールが除去されやすく、
プラグ寿命が低下するという問題も従来から指摘されて
いた。
いると、プラグ表面の酸化スケールが除去されやすく、
プラグ寿命が低下するという問題も従来から指摘されて
いた。
従って、本発明は、穿孔あるいは圧延用工具の寿命向上
および鋼管内面の品質向上を達成することができる継目
無鋼管製造用e固体潤滑剤を提供しようとするにある。
および鋼管内面の品質向上を達成することができる継目
無鋼管製造用e固体潤滑剤を提供しようとするにある。
゛
すなわち、本発明は、硼酸と窒化硼素粉とから構成され
、その重量比(硼酸/窒化硼素粉)が0.2〜5の範囲
にある継目無鋼管製造用固体潤滑剤を提供するものであ
る。
、その重量比(硼酸/窒化硼素粉)が0.2〜5の範囲
にある継目無鋼管製造用固体潤滑剤を提供するものであ
る。
以下に本発明をさらに詳細に説明する。
窒化硼素(BN)粉は比重2.28 g/ cm3 、
結晶系は六方晶系、粒度1〜5川で、3000’Oで昇
華する。BN粉の結晶化が進む程、摩擦係数が小さくな
り、潤滑性に優れるようになる。結晶子のC軸方向の厚
みLcが1000人の粒子では、摩擦係数は0.17で
ある。BN粉の摩擦係数は100000位まで一定であ
る。1000℃以」二ではBN粉が酸化するので、摩擦
係数が増加する。
結晶系は六方晶系、粒度1〜5川で、3000’Oで昇
華する。BN粉の結晶化が進む程、摩擦係数が小さくな
り、潤滑性に優れるようになる。結晶子のC軸方向の厚
みLcが1000人の粒子では、摩擦係数は0.17で
ある。BN粉の摩擦係数は100000位まで一定であ
る。1000℃以」二ではBN粉が酸化するので、摩擦
係数が増加する。
このように、BN粉は高温の潤滑性に優れた固体潤滑剤
であるが、溶融しないためにBN粉単独でプラグミル潤
滑剤に使用してもプラグ表面や素管内面には1」着しに
くい。付着していなければ、圧延時にプラグと素管との
間隙に入ることができないので、潤滑効果を発揮するこ
とができない。
であるが、溶融しないためにBN粉単独でプラグミル潤
滑剤に使用してもプラグ表面や素管内面には1」着しに
くい。付着していなければ、圧延時にプラグと素管との
間隙に入ることができないので、潤滑効果を発揮するこ
とができない。
BN粉の潤滑効果を確保するためには、圧延進行中プラ
グ先端近傍から□自動的に潤滑剤を噴出する装置の使用
あるいはBN粉を素管内壁に付着せしめるバインダーの
添加が有効である。
グ先端近傍から□自動的に潤滑剤を噴出する装置の使用
あるいはBN粉を素管内壁に付着せしめるバインダーの
添加が有効である。
バインダーの条件としては次のことが必要である。。
(1)圧延中の温度以下で溶融し、プラグや素管にBN
粉を付着させる作用を有すること。
粉を付着させる作用を有すること。
(2)プラグや素管の材質に悪影響を与えないこと。
(3)溶融後の摩擦係数が近いほど良い。
バインダーには、硼酸、無水硼酸、澱粉、食塩、硼砂な
どが考えられるが、食塩、硼砂は前述したようにプラグ
表面の酸化スケールを除去するので好ましくない。また
、澱粉はプラグや素管に塗布した際に、BN粉と一緒に
付着せずに、澱粉のみで溶融し、流動してしまうので好
ましくない。硼酸と無水硼酸が好ましいバインダーであ
るが、価格」二部者が安価であるので、硼酸をバインダ
ーとして選択する方が良い。
どが考えられるが、食塩、硼砂は前述したようにプラグ
表面の酸化スケールを除去するので好ましくない。また
、澱粉はプラグや素管に塗布した際に、BN粉と一緒に
付着せずに、澱粉のみで溶融し、流動してしまうので好
ましくない。硼酸と無水硼酸が好ましいバインダーであ
るが、価格」二部者が安価であるので、硼酸をバインダ
ーとして選択する方が良い。
硼酸とBN粉との混合物を高温のプラグ表面に塗布する
と、BN粉は硼−と−緒に均一に付着しており、BN粉
が選択的にはがれるようなことはない。
と、BN粉は硼−と−緒に均一に付着しており、BN粉
が選択的にはがれるようなことはない。
硼酸とBN粉の混合比に対する圧延荷重の関係は第1図
に示すようになった。第1図は、熱間仕」−げ管サイズ
で133/8 ” X 10.92 t の造管におけ
るプラグミルの圧延の実験結果であり1.圧延は素管を
80°回転し、2パス行はれた。潤滑剤は圧延先端側か
ら加圧空気により投入された。圧延荷重とは、ワークロ
ールが素管を上下から加圧する際の荷重を示し、潤滑効
果が顕著なほど圧延荷重は低くなる。圧延荷重が高いと
、プラグへの負荷も・大きくなり、プラグ寿命が短くな
るため好ましくない。
に示すようになった。第1図は、熱間仕」−げ管サイズ
で133/8 ” X 10.92 t の造管におけ
るプラグミルの圧延の実験結果であり1.圧延は素管を
80°回転し、2パス行はれた。潤滑剤は圧延先端側か
ら加圧空気により投入された。圧延荷重とは、ワークロ
ールが素管を上下から加圧する際の荷重を示し、潤滑効
果が顕著なほど圧延荷重は低くなる。圧延荷重が高いと
、プラグへの負荷も・大きくなり、プラグ寿命が短くな
るため好ましくない。
第1図かられかるように、硼酸/BN粉の比が高くなる
程、すなわち、BN粉が少なくなるほど圧延荷重が高く
なる傾向にある。特に、この比が5を超えると増加勾配
が急になり、圧延荷重が高くなる。また、この比が5を
超えると、バインダーの硼酸がガラス状になり、これが
管内面に残存し、外観上も好ましくない。従って、硼酸
/BN粉の比は5以下にするのがよい。
程、すなわち、BN粉が少なくなるほど圧延荷重が高く
なる傾向にある。特に、この比が5を超えると増加勾配
が急になり、圧延荷重が高くなる。また、この比が5を
超えると、バインダーの硼酸がガラス状になり、これが
管内面に残存し、外観上も好ましくない。従って、硼酸
/BN粉の比は5以下にするのがよい。
一方、硼酸/BN粉の比を小さくすると、すなわちBN
粉を多くすると、バインダーが不足してBN粉の全量を
素管内壁に有効に付着できなくなり、圧延荷重が高くな
る。硼酸/BN粉の比が0.2未満になると、極端に圧
延荷重の勾配が急になり、また管内面にすり傷が発生す
るようになり、ざらにBN粉が無駄に消費されることを
考慮すれば、硼酸/BN粉の比の下限は0.2となる。
粉を多くすると、バインダーが不足してBN粉の全量を
素管内壁に有効に付着できなくなり、圧延荷重が高くな
る。硼酸/BN粉の比が0.2未満になると、極端に圧
延荷重の勾配が急になり、また管内面にすり傷が発生す
るようになり、ざらにBN粉が無駄に消費されることを
考慮すれば、硼酸/BN粉の比の下限は0.2となる。
潤滑剤の供給方法としては、上記のようにプラグ表面に
塗布する方法や、素管内面に噴射投入して素管側に付着
させる方法が効果的である。この場合、潤滑剤を投入後
、素管を回転させると、円周方向に均一に潤滑層を形成
することができる。
塗布する方法や、素管内面に噴射投入して素管側に付着
させる方法が効果的である。この場合、潤滑剤を投入後
、素管を回転させると、円周方向に均一に潤滑層を形成
することができる。
以下、本発明を実施例につき具体的に説明する。
BN粉(粒度1〜10μs、LC=914A)を潤滑剤
、硼酸(粒度−200mesh 90%)をバインダー
に用い、熱間仕上げ管サイズで133/8 X 12.
92 tの圧延造管を行った。圧延条件は、圧延温度
1パス圧延1050°C12パス圧延1000’O1圧
延時間4秒、圧延回数2パス、圧延本数者10本である
。潤滑剤はプラグミル圧延の直前で圧延入口側の管端よ
り300gを投入した。その結果を下表に示す。
、硼酸(粒度−200mesh 90%)をバインダー
に用い、熱間仕上げ管サイズで133/8 X 12.
92 tの圧延造管を行った。圧延条件は、圧延温度
1パス圧延1050°C12パス圧延1000’O1圧
延時間4秒、圧延回数2パス、圧延本数者10本である
。潤滑剤はプラグミル圧延の直前で圧延入口側の管端よ
り300gを投入した。その結果を下表に示す。
圧延荷重は10本圧延の平均値を示す。パイプ内面スリ
キズは目視判定により、従来の潤滑剤(Mail十黒鉛
)のΔ印、これより良好なO印、やや劣るX印で評価し
た。
キズは目視判定により、従来の潤滑剤(Mail十黒鉛
)のΔ印、これより良好なO印、やや劣るX印で評価し
た。
下表から明らかなように、硼酸/BN粉比が本発明の範
囲をはずれると、圧延荷重が大きくなりすぎ、またパイ
プ内面スリキズが多く発生し、好ましくない。また、N
aC1+黒鉛の従来の潤滑剤よりも本発明の硼酸子BN
粉の潤滑剤の方が優れていることがよくわかる。
囲をはずれると、圧延荷重が大きくなりすぎ、またパイ
プ内面スリキズが多く発生し、好ましくない。また、N
aC1+黒鉛の従来の潤滑剤よりも本発明の硼酸子BN
粉の潤滑剤の方が優れていることがよくわかる。
第1図はプラグミル圧延における圧延荷重と硼酸/BN
粉との関係を示すグラフである。 0 (uol) ! 豐頁M
粉との関係を示すグラフである。 0 (uol) ! 豐頁M
Claims (1)
- 硼酸と窒化硼素粉とから構成され、その重量比(硼酸/
窒化硼素粉)が0.2〜5の範囲にある継目無鋼管製造
用固体潤滑剤。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP21531883A JPS60108497A (ja) | 1983-11-16 | 1983-11-16 | 継目無鋼管製造用固体潤滑剤 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP21531883A JPS60108497A (ja) | 1983-11-16 | 1983-11-16 | 継目無鋼管製造用固体潤滑剤 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS60108497A true JPS60108497A (ja) | 1985-06-13 |
Family
ID=16670321
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP21531883A Pending JPS60108497A (ja) | 1983-11-16 | 1983-11-16 | 継目無鋼管製造用固体潤滑剤 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS60108497A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6440104A (en) * | 1987-08-06 | 1989-02-10 | Kawasaki Steel Co | Method for rolling seamless steel tube |
JPH06184573A (ja) * | 1992-12-21 | 1994-07-05 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 継目無管熱間圧延用潤滑剤 |
-
1983
- 1983-11-16 JP JP21531883A patent/JPS60108497A/ja active Pending
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6440104A (en) * | 1987-08-06 | 1989-02-10 | Kawasaki Steel Co | Method for rolling seamless steel tube |
JPH0527483B2 (ja) * | 1987-08-06 | 1993-04-21 | Kawasaki Steel Co | |
JPH06184573A (ja) * | 1992-12-21 | 1994-07-05 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 継目無管熱間圧延用潤滑剤 |
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