JPS60108360A - 連続鋳造用ノズルの製造方法 - Google Patents
連続鋳造用ノズルの製造方法Info
- Publication number
- JPS60108360A JPS60108360A JP58214787A JP21478783A JPS60108360A JP S60108360 A JPS60108360 A JP S60108360A JP 58214787 A JP58214787 A JP 58214787A JP 21478783 A JP21478783 A JP 21478783A JP S60108360 A JPS60108360 A JP S60108360A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- kneading
- nozzle
- resistance
- casting
- graphite
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
- Ceramic Products (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は品質上、安定性か高く、かつ耐スポーリング性
および耐食性に優れた連続ｆ、’ｊ １；’ｉ川用偵ノ
ズルまたはロングノズル箔（以下ｒ１ｔに■〕Ｊ造川ノ
用ル吉いう。）の製造方法に関するものである。
および耐食性に優れた連続ｆ、’ｊ １；’ｉ川用偵ノ
ズルまたはロングノズル箔（以下ｒ１ｔに■〕Ｊ造川ノ
用ル吉いう。）の製造方法に関するものである。
鋳造用ノズルはｔノミ造品の品質向］−１に極めて効果
のある重要な部利であり、近年品質の高いりＩ・１の需
要が１ず１す髪求されることから、鋳造用ノズルを使用
する連続参（ｊ造操業が著しく増加してきている。連続
ｆ）Ｊ造工程は鉄鋼生産ラインの初期工程で程において
著しく支障をきたすことになる。
のある重要な部利であり、近年品質の高いりＩ・１の需
要が１ず１す髪求されることから、鋳造用ノズルを使用
する連続参（ｊ造操業が著しく増加してきている。連続
ｆ）Ｊ造工程は鉄鋼生産ラインの初期工程で程において
著しく支障をきたすことになる。
従って、この工程で使用菌れる鋳造用ノズルの耐用寿命
むよひ品質の安定度は従来から高度なものが四′求びれ
ている。例えば、ｖｆ造川用ズルに（’ｌ’う°ＩＹ故
率は］、（１００本に１本或は２．（１００本に１本以
下という厳しい要求が課せられている。加えて、ｐｆ来
、連わ゛じ鋳造により生産しなかった１１ｆ６棟も順次
ｉｌｌに４−５ Ｇ、／ｊ ｉ青により生産される七い
うように、いわゆるＩ：１ｉｌｄ伸拡大か１ｆｌｉみ、
その中には、耐人物にＩｊ、える溶損の大きな３：ｌ’
１種か含まれることとなったり、ま／こ１ぐ１１．’ｆ
ｌｉｉｌ 鋳造となる多連鋳比率が増えていること”！
ＩＸＵｆ ＩＸ：ｉ用ノズルに対する苛酷な条件の負荷
か増大しつつあるのが実情である。このような実情に」
３いても、：Ｉ’ｌ記したように鋳造用ノズルに伴う、
ｊ１３詩上稈に、Ｉｊい〕るｌ・ラブルを低減しなりれ
ばならないこ々から、従来にもまして、品質−１−１安
定性４）よひ信頼性が高く、かつ耐スポーリング性およ
び耐食性の優れたｆＪｊ造用ノズルの提供が必要となっ
てきている。
むよひ品質の安定度は従来から高度なものが四′求びれ
ている。例えば、ｖｆ造川用ズルに（’ｌ’う°ＩＹ故
率は］、（１００本に１本或は２．（１００本に１本以
下という厳しい要求が課せられている。加えて、ｐｆ来
、連わ゛じ鋳造により生産しなかった１１ｆ６棟も順次
ｉｌｌに４−５ Ｇ、／ｊ ｉ青により生産される七い
うように、いわゆるＩ：１ｉｌｄ伸拡大か１ｆｌｉみ、
その中には、耐人物にＩｊ、える溶損の大きな３：ｌ’
１種か含まれることとなったり、ま／こ１ぐ１１．’ｆ
ｌｉｉｌ 鋳造となる多連鋳比率が増えていること”！
ＩＸＵｆ ＩＸ：ｉ用ノズルに対する苛酷な条件の負荷
か増大しつつあるのが実情である。このような実情に」
３いても、：Ｉ’ｌ記したように鋳造用ノズルに伴う、
ｊ１３詩上稈に、Ｉｊい〕るｌ・ラブルを低減しなりれ
ばならないこ々から、従来にもまして、品質−１−１安
定性４）よひ信頼性が高く、かつ耐スポーリング性およ
び耐食性の優れたｆＪｊ造用ノズルの提供が必要となっ
てきている。
テ！丁、＃ｒ；告１−ＩＪ／’７：）しく７）、’、’
！、？（ＩＦ４＋ｓ４＋ｙ４＊ＸＪ−１１，ｆ１４−１
ｈる実操業上の事故例を種々調査した結果、鋳造開始初
期に多いクランクの発生あるいは折損事故並に鋳造中期
に多い吐出孔あるいは内孔の局部的異常拡大による穴あ
き、折損小数（または°１１故未遂）に大別できる。こ
れらの゛］Ｓ故晶およびこれと同一ロンドの製品を詳細
に検討したところ、ノズル１本内の各部分についての微
視的観察から、耐火性配合原料の均一分散性に欠ける傾
向にあり、また、気孔率、比重および曲げ強度、弾性率
等に関する物性測定から、これら測定値のバラツキが比
較的大きい傾向にあることがわかった。即ち、ノズル１
本内での品質のバラツキからくる弱点部にクラック発生
や異常侵食が起ったと解釈せられた。これらの事故を回
ＪＶ＆する対策努力は概ね２ Ｎ’ｆ ５１１あって、
その１つは侵食やスポーリングに対する品質水阜のレヘ
ルアソブを図ることと、他の１つは品質のバラツキを小
さくすることであり、いずれも前記弱点部の存在確率を
極力小きくすることを狙っている。前者については耐火
度、耐食性および耐スポーリング性を高めるべく組′成
変史と物性値改善の努力がはられれており、また後者の
対策、即ち品質のバラツキを先ず小はく実現することは
前者の対策にとっても基本的に重要なことである。
！、？（ＩＦ４＋ｓ４＋ｙ４＊ＸＪ−１１，ｆ１４−１
ｈる実操業上の事故例を種々調査した結果、鋳造開始初
期に多いクランクの発生あるいは折損事故並に鋳造中期
に多い吐出孔あるいは内孔の局部的異常拡大による穴あ
き、折損小数（または°１１故未遂）に大別できる。こ
れらの゛］Ｓ故晶およびこれと同一ロンドの製品を詳細
に検討したところ、ノズル１本内の各部分についての微
視的観察から、耐火性配合原料の均一分散性に欠ける傾
向にあり、また、気孔率、比重および曲げ強度、弾性率
等に関する物性測定から、これら測定値のバラツキが比
較的大きい傾向にあることがわかった。即ち、ノズル１
本内での品質のバラツキからくる弱点部にクラック発生
や異常侵食が起ったと解釈せられた。これらの事故を回
ＪＶ＆する対策努力は概ね２ Ｎ’ｆ ５１１あって、
その１つは侵食やスポーリングに対する品質水阜のレヘ
ルアソブを図ることと、他の１つは品質のバラツキを小
さくすることであり、いずれも前記弱点部の存在確率を
極力小きくすることを狙っている。前者については耐火
度、耐食性および耐スポーリング性を高めるべく組′成
変史と物性値改善の努力がはられれており、また後者の
対策、即ち品質のバラツキを先ず小はく実現することは
前者の対策にとっても基本的に重要なことである。
次に前述してきた品質バラツキの原因を製造上セ（）に
ついて調査した。鋳造用ノズルの製造にあたっては、耐
火性主原料に天然鱗状黒鉛、アルミナ、溶融シリカ、を
使用している。天然鱗状黒鉛は溶融金属およびスラグに
対する儒れ性が小さく、熱伝導性が大きいのでこれを含
有する鋳造用ノズルは弾性率が下がり、耐スポーリング
性に優れ、また耐食性に優れる空の特徴を有しており、
耐用度が高い。しかしながら天然鱗状黒船は鱗片状であ
ること、可撓性をもつなど他の耐火性主原料と異なった
性質を有するため、これを含有する鋳造用ノズルは混練
時では粒子の分散性が悲＜、まプこ強力な混練では粒子
にかかるｏ′Ｊ断カにょって粒子−が破砕はれて粒度構
成が変化する傾向があり、成形１１３では加圧方向に１
１（直に並ぶ方向性があることおよび粒子帯をもつ傾向
があるなど特異な挙動を示すもので、従って混練方法等
についても考慮する必要のあるこ七がわかった。
ついて調査した。鋳造用ノズルの製造にあたっては、耐
火性主原料に天然鱗状黒鉛、アルミナ、溶融シリカ、を
使用している。天然鱗状黒鉛は溶融金属およびスラグに
対する儒れ性が小さく、熱伝導性が大きいのでこれを含
有する鋳造用ノズルは弾性率が下がり、耐スポーリング
性に優れ、また耐食性に優れる空の特徴を有しており、
耐用度が高い。しかしながら天然鱗状黒船は鱗片状であ
ること、可撓性をもつなど他の耐火性主原料と異なった
性質を有するため、これを含有する鋳造用ノズルは混練
時では粒子の分散性が悲＜、まプこ強力な混練では粒子
にかかるｏ′Ｊ断カにょって粒子−が破砕はれて粒度構
成が変化する傾向があり、成形１１３では加圧方向に１
１（直に並ぶ方向性があることおよび粒子帯をもつ傾向
があるなど特異な挙動を示すもので、従って混練方法等
についても考慮する必要のあるこ七がわかった。
本発明は前記事情に鑑みてなされたもので、耐スポーリ
ング性および耐食性に優れ、かつ品質上安定性の高い連
続ＷＪ造用ノズルの７！Ｊられる製造方法を提供するこ
とを目的とし、屯：１１．で、天然鱗状黒鉛２０〜６０
％、アルミナ４０〜７０％、溶融シリカ５〜２０％、結
合強度剤および酸化防止剤２〜２０％からなる原料に結
合剤としてフェノール樹脂を添加し、造粒混練および／
または投打混練後熟成し、成形、焼成することを特徴と
する連続＄Ｉｔ造用ノズルの製造方法を要旨とするもの
である。
ング性および耐食性に優れ、かつ品質上安定性の高い連
続ＷＪ造用ノズルの７！Ｊられる製造方法を提供するこ
とを目的とし、屯：１１．で、天然鱗状黒鉛２０〜６０
％、アルミナ４０〜７０％、溶融シリカ５〜２０％、結
合強度剤および酸化防止剤２〜２０％からなる原料に結
合剤としてフェノール樹脂を添加し、造粒混練および／
または投打混練後熟成し、成形、焼成することを特徴と
する連続＄Ｉｔ造用ノズルの製造方法を要旨とするもの
である。
以下この発明の詳細について説明する。
天然鱗状黒鉛は溶融金属やスラグに対する濡れ性が小さ
く、熱伝導性が大きいので、これを含有する鋳造用ノズ
ルは耐食性がよく、弾性率が低くなり、耐スポーリング
性に部分れているが１．ｔ’５ ＋７１晶で酸化され易
いのでその使用］１）には制限がある。その使用ｆ？１
は重はで２０〜６（）％が適当である。天では分散性お
よび被破砕性の面で制限があり、ｉｔ＆粒では弾性率を
下げる性質が劣り、また酸化され易くなる等の欠点が生
じるので制限がある。従って粒１すは１，０００〜５０
μｍが適当であり、好ましくは７００〜Ｉ （ｌ Ｏｔ
ｉｍである。
く、熱伝導性が大きいので、これを含有する鋳造用ノズ
ルは耐食性がよく、弾性率が低くなり、耐スポーリング
性に部分れているが１．ｔ’５ ＋７１晶で酸化され易
いのでその使用］１）には制限がある。その使用ｆ？１
は重はで２０〜６（）％が適当である。天では分散性お
よび被破砕性の面で制限があり、ｉｔ＆粒では弾性率を
下げる性質が劣り、また酸化され易くなる等の欠点が生
じるので制限がある。従って粒１すは１，０００〜５０
μｍが適当であり、好ましくは７００〜Ｉ （ｌ Ｏｔ
ｉｍである。
アルミナは′ＩＩＬ融アルミナおよび焼結アルミナが適
する。アルミナは耐火度が高く、かつ溶融金属、溶融ス
ラグ等の侵食に対する抵抗が大きいのでこれを含有する
鋳造用ノズルは耐食性が高く、耐スポーリング性にすぐ
れる。アルミナ粉末は１２０μｍ以下を重１１Ｘで４０
〜７０％使用することが好ましい。＋ ２ ＋１７＋ｍ
以下が好ましいのは分散性がよくなるからである。使用
量は４０％以下では耐食性が劣り、７０％以上では黒鉛
および溶融シリカの含有；１１が不足することとなり、
耐スポーリング性が悪くなる。
する。アルミナは耐火度が高く、かつ溶融金属、溶融ス
ラグ等の侵食に対する抵抗が大きいのでこれを含有する
鋳造用ノズルは耐食性が高く、耐スポーリング性にすぐ
れる。アルミナ粉末は１２０μｍ以下を重１１Ｘで４０
〜７０％使用することが好ましい。＋ ２ ＋１７＋ｍ
以下が好ましいのは分散性がよくなるからである。使用
量は４０％以下では耐食性が劣り、７０％以上では黒鉛
および溶融シリカの含有；１１が不足することとなり、
耐スポーリング性が悪くなる。
溶融シリカは熱膨張係数が低いので、これを含有する鋳
造用ノズルは耐スポーリング性にすぐれる。溶融シリカ
は粒度５００〜１００μｍ％の範囲のイ、のを計１７：
でｒ１〜２５気イｊｌｉ川すＡこｋが０６寸１い−粒度
が５００ ／１ｍ以Ｊ二では分ｌｉｉ性が悪く、１旧）
／＋Ｉｌ＋以下の微粒では使用中の高ｎ１１１でシリ
カの失透現象が起り、耐スポーリングイづ：が劣化する
。使用１．；が５％以下では添加の効果が少なく、２５
％以１−では耐食性が悪くなる。
造用ノズルは耐スポーリング性にすぐれる。溶融シリカ
は粒度５００〜１００μｍ％の範囲のイ、のを計１７：
でｒ１〜２５気イｊｌｉ川すＡこｋが０６寸１い−粒度
が５００ ／１ｍ以Ｊ二では分ｌｉｉ性が悪く、１旧）
／＋Ｉｌ＋以下の微粒では使用中の高ｎ１１１でシリ
カの失透現象が起り、耐スポーリングイづ：が劣化する
。使用１．；が５％以下では添加の効果が少なく、２５
％以１−では耐食性が悪くなる。
次にこれらの主原料に結合強度剤および酸化防止剤を重
晴で２〜２０％添加する。結合強度剤４イよひ酸化防止
剤としてはムライ）・、長石、シリマナイト、粘土鉱物
などのアルミノシリヶ−１・、炭化月未微粉、アルミナ
１晟粉、シリカ１敢粉、フリッ］・斤どがある。
晴で２〜２０％添加する。結合強度剤４イよひ酸化防止
剤としてはムライ）・、長石、シリマナイト、粘土鉱物
などのアルミノシリヶ−１・、炭化月未微粉、アルミナ
１晟粉、シリカ１敢粉、フリッ］・斤どがある。
これらの配合粉体に対し結合剤としてンエノール樹脂を
添加する。フェノール樹脂は粉末ｊ３よひ液状フェノー
ル樹脂を併用するのが好−ましい。
添加する。フェノール樹脂は粉末ｊ３よひ液状フェノー
ル樹脂を併用するのが好−ましい。
次にＪ二記配合物をローラによる練り込み方４−制御し
て１００〜］、 ５００ ／ｊｍＫ造粒きせる造粒ｌＪ
／； ｂｌｉおよび／または回転羽根（スクリーーーー
ビ−々）に１：る投打混練を行う。
て１００〜］、 ５００ ／ｊｍＫ造粒きせる造粒ｌＪ
／； ｂｌｉおよび／または回転羽根（スクリーーーー
ビ−々）に１：る投打混練を行う。
通常のローラによる練り込み混練でｌ−Ｊ 、黒鉛はＭ
Ｌ＜破壊されるに対し、造粒混練では黒船は破壊もしく
は変形しているところが多くなるが、造粒作用を加えて
いるので変形した黒鉛によりｌ１ｌ（唸れた造粒体のモ
ザイクパツギングの状態となる。
Ｌ＜破壊されるに対し、造粒混練では黒船は破壊もしく
は変形しているところが多くなるが、造粒作用を加えて
いるので変形した黒鉛によりｌ１ｌ（唸れた造粒体のモ
ザイクパツギングの状態となる。
ｊ・なｌ＝１’混紳では黒鉛の１ｉｊｔ片は破壊されず
、かつ他の配合ｊハ１．′Ａ：１と均一に混合分散する
利点を有する。
、かつ他の配合ｊハ１．′Ａ：１と均一に混合分散する
利点を有する。
これら混練後のＪイ・土を故Ｉｆ ｌｉ、ｆＪ １７／
’置保存して熟１＋すしたのち、ラバープレスを用いて
成形する。成形後、還元焼成する。熟、戊にあたっては
、混練後のルーにを回転１・゛ラム内に投入し、ｌ゛ラ
ム内７ｆ１１ｆ風を送り込みながらドラムを回転さぜる
よ、混練物」ブ・土中の有機ｖＩＩ発分、逆錐水分、縮
合水う）等の一部を放出し、成＋Ｖに適するｌ４ｌ土に
短１１ＪＩ間に、ｉｌ！ｉ整することかでき、好都合で
ある。
’置保存して熟１＋すしたのち、ラバープレスを用いて
成形する。成形後、還元焼成する。熟、戊にあたっては
、混練後のルーにを回転１・゛ラム内に投入し、ｌ゛ラ
ム内７ｆ１１ｆ風を送り込みながらドラムを回転さぜる
よ、混練物」ブ・土中の有機ｖＩＩ発分、逆錐水分、縮
合水う）等の一部を放出し、成＋Ｖに適するｌ４ｌ土に
短１１ＪＩ間に、ｉｌ！ｉ整することかでき、好都合で
ある。
次に本発明の効果と実施例について説明する。
へ５１表は配合（ａ） 、 （ｂ） 、 （ｃ） 、
（ｄ）につき、本発明の方法である）前校混練（方法ｎ
）と撹拌混練（方法１１１）をＭｌｉ した試イ：１
を、比較例としてローラによる練り込み混練（方／Ｐ：
１）を施したものと焼成後の物ｐ１！的１’ｌ： ｒヶ
を比較した。先ず配合（θ）につき１．ＩＩ。
（ｄ）につき、本発明の方法である）前校混練（方法ｎ
）と撹拌混練（方法１１１）をＭｌｉ した試イ：１
を、比較例としてローラによる練り込み混練（方／Ｐ：
１）を施したものと焼成後の物ｐ１！的１’ｌ： ｒヶ
を比較した。先ず配合（θ）につき１．ＩＩ。
Ｉｌｌの方法を比較し、次に方法１１１につき配合（α
） ｌ （ｌＪＬ（、） 、’（ｄ）間の比較を行った
。
） ｌ （ｌＪＬ（、） 、’（ｄ）間の比較を行った
。
表中、擬似弾性率】（４′とは、長方形断面をもった角
柱状供試体の；３点曲げ４．゛；密強度試験にて得られ
た応カー飛曲線において最大荷重値（ｐｍａｘ）にス・
ｊして：４０％の６１１Ｒイｔ／Ｊ（ｎｏ）における撓
ミ’ｘ： ａ：ｔｏ トＬ６０％の荷重値（Ｐ６ｏ）に
１−３けるお１りみをδ６ｏとしたきき（１）式で定義
されるものである。
柱状供試体の；３点曲げ４．゛；密強度試験にて得られ
た応カー飛曲線において最大荷重値（ｐｍａｘ）にス・
ｊして：４０％の６１１Ｒイｔ／Ｊ（ｎｏ）における撓
ミ’ｘ： ａ：ｔｏ トＬ６０％の荷重値（Ｐ６ｏ）に
１−３けるお１りみをδ６ｏとしたきき（１）式で定義
されるものである。
ここに１は供試体の断面２次モーメン１−１Ｌは支点間
距離である。擬似弾性率によって晶質１１・１′価した
理由は、ｉ’ｌｌ状黒鉛全黒鉛安原旧に含む耐火れんが
材料は圧絞的塑性変形挙動が大きいことと、極めて狭い
弾性領域内での弾性率ａｈＩｌ定には誤２．′、が大き
いことのためであり、力）性変形域を急めな擬似弾性率
評価が実情を良く説明し得ている。
距離である。擬似弾性率によって晶質１１・１′価した
理由は、ｉ’ｌｌ状黒鉛全黒鉛安原旧に含む耐火れんが
材料は圧絞的塑性変形挙動が大きいことと、極めて狭い
弾性領域内での弾性率ａｈＩｌ定には誤２．′、が大き
いことのためであり、力）性変形域を急めな擬似弾性率
評価が実情を良く説明し得ている。
第１表の結果から、本発明品は従来品に比べて物性値が
ほぼ類似しているが、ｊ疑似弾１ゞ１率は本ｊｉ＋”明
の方法によるものが比較例より低く、ｔｌｃ耐スポーリ
ング性も改良されていることが明らかである。
ほぼ類似しているが、ｊ疑似弾１ゞ１率は本ｊｉ＋”明
の方法によるものが比較例より低く、ｔｌｃ耐スポーリ
ング性も改良されていることが明らかである。
尚、方法１１１につき各配合を比較すると、配合（・・
）に久１し黒鉛を増；ｊ（シた（ｂ）は強度は若干低下
するか’＋５３Ｅ似弾性率ＴＤｌが低下して塑１イ１ミ
変形性が増加してい、る。シリカを増量した（Ｃ）もほ
ぼ同様な傾向を示している。結合強度剤を増量した（ｄ
）では強度は増加するが１１８′か著しく犬となり脆性
化の傾向を示す。
）に久１し黒鉛を増；ｊ（シた（ｂ）は強度は若干低下
するか’＋５３Ｅ似弾性率ＴＤｌが低下して塑１イ１ミ
変形性が増加してい、る。シリカを増量した（Ｃ）もほ
ぼ同様な傾向を示している。結合強度剤を増量した（ｄ
）では強度は増加するが１１８′か著しく犬となり脆性
化の傾向を示す。
以下余白
第１図は混練方法の相異による曲げ応力σＢと歪δの関
係を示す曲線で、本発明による方法１１ａ。
係を示す曲線で、本発明による方法１１ａ。
ＪＪｄａは比較例１ｔＬに比べ測定値のバラツキが少な
く、品質の安定化を示している。
く、品質の安定化を示している。
また、第２図は耐熱衝撃性試映をＡＩ法で行った結果を
示す。煉瓦を片面から加熱すると、煉瓦内部に著しい熱
応力が生じ、この応力が煉瓦の強度より大きくなると亀
裂が発生し、煉瓦中を伝播していく。
示す。煉瓦を片面から加熱すると、煉瓦内部に著しい熱
応力が生じ、この応力が煉瓦の強度より大きくなると亀
裂が発生し、煉瓦中を伝播していく。
このときに解放きれるエネルギーの一部が弾性波として
ＡＥａＩ測装置により観ｉｔｕ ａれる。ＡＥ値は、Ａ
Ｅカウント数で表わし、ＡＥカウント数の多い煉瓦はそ
れだけ多くの亀裂が発生し伝播したことを示すから耐熱
価ＩＪ、１１性に劣るということになる。第２図からも
明らかなように、本発明による方法ｕＣＬ、ｍα、は比
較例−より耐熱極りｙ性に優れていることがわかる。
ＡＥａＩ測装置により観ｉｔｕ ａれる。ＡＥ値は、Ａ
Ｅカウント数で表わし、ＡＥカウント数の多い煉瓦はそ
れだけ多くの亀裂が発生し伝播したことを示すから耐熱
価ＩＪ、１１性に劣るということになる。第２図からも
明らかなように、本発明による方法ｕＣＬ、ｍα、は比
較例−より耐熱極りｙ性に優れていることがわかる。
第１図は曲げ応力と歪との関係を示す曲線図、第２図は
ＡＩカウント数と熱衝撃印加時間の関係を示す曲線図で
ある。 第１図 第２図 時間（分）
ＡＩカウント数と熱衝撃印加時間の関係を示す曲線図で
ある。 第１図 第２図 時間（分）
Claims (1)
- 屯［１１で、天然鱗状黒鉛２（）〜００％、アルミナ４
０〜７０％、溶融シリカ５〜２５％、結合強度剤および
酸化防止剤２〜２０％からなる原（′１に結合剤として
フェノール樹脂を添加し、造粒混練および／または攪拌
混練後熟成し、Ｉ＋１５Ｊし、＋３’ｌ、成することを
１、テ徴とする連続υヱ造用ノズルの製造力υく。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58214787A JPS60108360A (ja) | 1983-11-15 | 1983-11-15 | 連続鋳造用ノズルの製造方法 |
| CA000467249A CA1256679A (en) | 1983-11-15 | 1984-11-07 | Method of manufacturing nozzles for continuous casting |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58214787A JPS60108360A (ja) | 1983-11-15 | 1983-11-15 | 連続鋳造用ノズルの製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60108360A true JPS60108360A (ja) | 1985-06-13 |
Family
ID=16661523
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58214787A Pending JPS60108360A (ja) | 1983-11-15 | 1983-11-15 | 連続鋳造用ノズルの製造方法 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60108360A (ja) |
| CA (1) | CA1256679A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1998022243A1 (fr) * | 1996-11-18 | 1998-05-28 | Shinagawa Refractories Co., Ltd. | Busette pour coulee continue d'acier |
| WO1999014005A1 (en) * | 1997-09-17 | 1999-03-25 | Ishikawajima-Harima Heavy Industries Company Limited | Immersion nozzle for casting steel strip |
| CN109422530A (zh) * | 2017-08-24 | 2019-03-05 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种防止开浇断裂的长水口碗部 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5828227A (ja) * | 1982-08-04 | 1983-02-19 | Tokyo Food Chem:Kk | 果実の貯蔵方法 |
-
1983
- 1983-11-15 JP JP58214787A patent/JPS60108360A/ja active Pending
-
1984
- 1984-11-07 CA CA000467249A patent/CA1256679A/en not_active Expired
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5828227A (ja) * | 1982-08-04 | 1983-02-19 | Tokyo Food Chem:Kk | 果実の貯蔵方法 |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1998022243A1 (fr) * | 1996-11-18 | 1998-05-28 | Shinagawa Refractories Co., Ltd. | Busette pour coulee continue d'acier |
| WO1999014005A1 (en) * | 1997-09-17 | 1999-03-25 | Ishikawajima-Harima Heavy Industries Company Limited | Immersion nozzle for casting steel strip |
| CN109422530A (zh) * | 2017-08-24 | 2019-03-05 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种防止开浇断裂的长水口碗部 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CA1256679A (en) | 1989-07-04 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4829116B2 (ja) | 鉱物ウール組成物 | |
| JP4888121B2 (ja) | フロートバス底部用耐火レンガ及びその製造方法 | |
| JPS6096567A (ja) | スライディング・ノズルプレートの製造方法 | |
| JP4641807B2 (ja) | 取鍋摺動開閉装置の詰砂 | |
| JPS60108360A (ja) | 連続鋳造用ノズルの製造方法 | |
| CN110642611B (zh) | 一种硅铁电炉铁水包用耐火捣打料及其制备方法 | |
| CN112358305A (zh) | 一种防纵裂的电炉钢包包壁镁碳砖及其制备工艺 | |
| WO1992018440A1 (fr) | Materiau refractaire au spinelle d'alumine non façonne | |
| US9938194B2 (en) | Alumina-based filling sand for sliding nozzle | |
| JP3727746B2 (ja) | βアルミナ質電鋳耐火物 | |
| CN114292089A (zh) | 一种添加锆英粉的中间包干式料及其制备方法 | |
| CN210560120U (zh) | 一种微孔低热导率新型复合环保无碳尖晶石砖 | |
| JP6021667B2 (ja) | 耐火物，耐火物の製造方法，及び連続鋳造用浸漬ノズル | |
| JPH09169558A (ja) | 成形又は焼成ポーラス耐火物 | |
| JPH08175877A (ja) | キャスタブル耐火物 | |
| JP2002338347A (ja) | ジルコニア・黒鉛質耐火材料とそれを用いた連続鋳造用浸漬ノズル | |
| TWI715300B (zh) | 耐火燒結體 | |
| JP2018052751A (ja) | 高炉羽口用耐火物れんがのモルタル及び高炉羽口構造体 | |
| JP4630394B2 (ja) | 耐熱性材料の補強のためのセラミック繊維 | |
| CN116274985A (zh) | 一种特种钢连铸用防堵塞浸入式水口及其制备方法 | |
| JP6375274B2 (ja) | 粉体混合物及び炉壁用不定形耐火物の製造方法 | |
| JPS6071571A (ja) | 溶融金属容器用ノズル耐火物 | |
| JPS59169978A (ja) | ポーラスプラグの製造方法 | |
| KR101584748B1 (ko) | 프로브용 내열 조성물 및 이를 이용하여 제조된 내열 보호관 | |
| JP4546594B2 (ja) | 溶銑又は溶鋼の製造に用いる不定形耐火物 |