JPH09169558A - 成形又は焼成ポーラス耐火物 - Google Patents
成形又は焼成ポーラス耐火物Info
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- JPH09169558A JPH09169558A JP7335039A JP33503995A JPH09169558A JP H09169558 A JPH09169558 A JP H09169558A JP 7335039 A JP7335039 A JP 7335039A JP 33503995 A JP33503995 A JP 33503995A JP H09169558 A JPH09169558 A JP H09169558A
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- granular
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B38/00—Porous mortars, concrete, artificial stone or ceramic ware; Preparation thereof
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- Materials Engineering (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Porous Artificial Stone Or Porous Ceramic Products (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 成形又は焼成ポーラス耐火物に関し、通気
性、耐溶鋼流性ないし耐食性、及び耐スポーリング性に
優れた成形又は焼成ポーラス耐火物を提供することを目
的とする。 【解決手段】４０〜７６部の顆粒状のアルミナ質原料、
５〜３０部の電融ムライト原料、５〜２０部のアルミナ
質微粉原料、１〜６部の可塑性粘土原料、０．１〜５部
の酸化クロム微粉原料、外掛け０．５〜３部のフリット
原料及び外掛け１〜４部ののり材を配合して、上記顆粒
状のアルミナ質原料が破壊しない程度の圧力で混練し、
成形する。又、この成形体を１７５０℃以上で焼成す
る。
性、耐溶鋼流性ないし耐食性、及び耐スポーリング性に
優れた成形又は焼成ポーラス耐火物を提供することを目
的とする。 【解決手段】４０〜７６部の顆粒状のアルミナ質原料、
５〜３０部の電融ムライト原料、５〜２０部のアルミナ
質微粉原料、１〜６部の可塑性粘土原料、０．１〜５部
の酸化クロム微粉原料、外掛け０．５〜３部のフリット
原料及び外掛け１〜４部ののり材を配合して、上記顆粒
状のアルミナ質原料が破壊しない程度の圧力で混練し、
成形する。又、この成形体を１７５０℃以上で焼成す
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、例えばポーラスプ
ラグに用いられるポーラス耐火物及びその製造方法に関
する。
ラグに用いられるポーラス耐火物及びその製造方法に関
する。
【０００２】
【従来の技術】溶鋼の精錬方法として、溶鋼取鍋下部か
ら溶鋼内にアルゴン、窒素などの不活性ガスを放出し、
攪拌精錬する方法が知られており、この精錬方法におい
ては溶鋼内にガスを放出するためにポーラスプラグ（以
下、ＰＰという。）と呼ばれる多孔質耐火物が用いられ
る。
ら溶鋼内にアルゴン、窒素などの不活性ガスを放出し、
攪拌精錬する方法が知られており、この精錬方法におい
ては溶鋼内にガスを放出するためにポーラスプラグ（以
下、ＰＰという。）と呼ばれる多孔質耐火物が用いられ
る。
【０００３】このＰＰとしては、例えば実開昭５１−１
５７５７０号公報に開示されているように、ムライト質
球形粒子を用いるもの、例えば実開昭５９−１６９９７
８号公報に開示されているように、９８重量％以上の高
アルミナ質の粒子径２．０〜０．３mmの球形粒子を８０
〜９５重量％用いた配合体からなるものなどが知られて
いる。
５７５７０号公報に開示されているように、ムライト質
球形粒子を用いるもの、例えば実開昭５９−１６９９７
８号公報に開示されているように、９８重量％以上の高
アルミナ質の粒子径２．０〜０．３mmの球形粒子を８０
〜９５重量％用いた配合体からなるものなどが知られて
いる。
【０００４】一般的に、上記ＰＰに用いる耐火物は、ガ
ス圧０．３〜０．８ＭＰａで導入される不活性ガスを溶
鋼中に均一に流出させるため、均一な通気性を有するこ
とが求められるとともに、スポーリングの原因となる溶
鋼の侵入を防止するため、その通気孔が微細であること
が要求されている。
ス圧０．３〜０．８ＭＰａで導入される不活性ガスを溶
鋼中に均一に流出させるため、均一な通気性を有するこ
とが求められるとともに、スポーリングの原因となる溶
鋼の侵入を防止するため、その通気孔が微細であること
が要求されている。
【０００５】又、溶鋼中に放出されたガスによって溶鋼
が攪拌され、上下方向の溶鋼流が発生し、アブレージョ
ンによって耐火物に機械的損耗が起こる。従って、上記
ＰＰにはこの損耗を少なくするために高強度であること
が求められる。
が攪拌され、上下方向の溶鋼流が発生し、アブレージョ
ンによって耐火物に機械的損耗が起こる。従って、上記
ＰＰにはこの損耗を少なくするために高強度であること
が求められる。
【０００６】更に、上記、ＰＰには受鋼時の耐火物表面
の急加熱、精錬処理後の溶鋼排出に伴う耐火物表面の急
冷によって起こる熱スポールや、ガス放出停止後に耐火
物に侵入した溶鋼、スラグなどによって耐火物に生じた
変質層での構造スポールに対応できることが求められて
いる。
の急加熱、精錬処理後の溶鋼排出に伴う耐火物表面の急
冷によって起こる熱スポールや、ガス放出停止後に耐火
物に侵入した溶鋼、スラグなどによって耐火物に生じた
変質層での構造スポールに対応できることが求められて
いる。
【０００７】加えて、溶鋼排出後、受鋼までの間にポー
ラス耐火物表面の酸素洗浄が行われるが、この酸素洗浄
による高温化に対して容易に溶解しないことも求められ
ている。
ラス耐火物表面の酸素洗浄が行われるが、この酸素洗浄
による高温化に対して容易に溶解しないことも求められ
ている。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】ところで、上記ムライ
ト質球形粒子を用いるものは溶鋼による耐食性が劣ると
いう問題があり、高アルミナ質の球形粒子を用いるもの
では、高アルミナ質球形粒子の使用過多に伴う粒子間結
合不足が生じ、耐食性に問題があり、希望の寿命が得ら
れないという問題がある。
ト質球形粒子を用いるものは溶鋼による耐食性が劣ると
いう問題があり、高アルミナ質の球形粒子を用いるもの
では、高アルミナ質球形粒子の使用過多に伴う粒子間結
合不足が生じ、耐食性に問題があり、希望の寿命が得ら
れないという問題がある。
【０００９】本発明は、上記の事情を考慮してなされた
ものであり、通気性、耐溶鋼流性ないし耐食性、耐スポ
ーリング性に優れた成形又は焼成ポーラス耐火物を提供
することを目的とするものである。
ものであり、通気性、耐溶鋼流性ないし耐食性、耐スポ
ーリング性に優れた成形又は焼成ポーラス耐火物を提供
することを目的とするものである。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明に係る成形ポーラ
ス耐火材は、上記の目的を達成するため、４０〜７６部
の顆粒状のアルミナ質原料、５〜３０部の電融ムライト
原料、５〜２０部のアルミナ質微粉原料、１〜６部の可
塑性粘土原料、０．１〜５部の酸化クロム微粉原料、外
掛け０．５〜３部のフリット原料及び外掛け１〜４部の
のり材からなり、上記顆粒状のアルミナ質原料が破壊し
ない程度のプレス圧で成形されたことを特徴とするもの
である。
ス耐火材は、上記の目的を達成するため、４０〜７６部
の顆粒状のアルミナ質原料、５〜３０部の電融ムライト
原料、５〜２０部のアルミナ質微粉原料、１〜６部の可
塑性粘土原料、０．１〜５部の酸化クロム微粉原料、外
掛け０．５〜３部のフリット原料及び外掛け１〜４部の
のり材からなり、上記顆粒状のアルミナ質原料が破壊し
ない程度のプレス圧で成形されたことを特徴とするもの
である。
【００１１】又、本発明に係る焼成ポーラス耐火材は、
上記の目的を達成するため、４０〜７６部の顆粒状のア
ルミナ質原料、５〜３０部の電融ムライト原料、５〜２
０部のアルミナ質微粉原料、１〜６部の可塑性粘土原
料、０．１〜５部の酸化クロム微粉原料、外掛け０．５
〜３部のフリット原料及び外掛け１〜４部ののり材から
なり、上記顆粒状のアルミナ質原料が破壊しない程度の
プレス圧で成形された後、乾燥し、更に焼成されたこと
を特徴とするものである。
上記の目的を達成するため、４０〜７６部の顆粒状のア
ルミナ質原料、５〜３０部の電融ムライト原料、５〜２
０部のアルミナ質微粉原料、１〜６部の可塑性粘土原
料、０．１〜５部の酸化クロム微粉原料、外掛け０．５
〜３部のフリット原料及び外掛け１〜４部ののり材から
なり、上記顆粒状のアルミナ質原料が破壊しない程度の
プレス圧で成形された後、乾燥し、更に焼成されたこと
を特徴とするものである。
【００１２】本発明において、顆粒状とは、粒径１〜
０．３ｍｍ程度のものであり、粒径が１ｍｍを上回る場
合には内部に過大なエア通路が形成され、溶鋼の侵入が
生じ易くなるので好ましくない。また、粒径が０．３ｍ
ｍ未満場合には、十分な通気性が得られなくなるので好
ましくない。
０．３ｍｍ程度のものであり、粒径が１ｍｍを上回る場
合には内部に過大なエア通路が形成され、溶鋼の侵入が
生じ易くなるので好ましくない。また、粒径が０．３ｍ
ｍ未満場合には、十分な通気性が得られなくなるので好
ましくない。
【００１３】この顆粒状のアルミナ質原料を用いること
により、耐火物中に適度のガス通路が確保される。この
アルミナ質原料としては、耐火物中にガス通路を均一に
形成するために、粒表面積が最小である球状粒であるこ
とが好ましく、また、後述するアルミナ質微粉原料及び
フリット原料による顆粒状のアルミナ質原料の粒間結合
を容易にするために、アルミナの含有率が９９％以上の
高アルミナ質であることが好ましい。
により、耐火物中に適度のガス通路が確保される。この
アルミナ質原料としては、耐火物中にガス通路を均一に
形成するために、粒表面積が最小である球状粒であるこ
とが好ましく、また、後述するアルミナ質微粉原料及び
フリット原料による顆粒状のアルミナ質原料の粒間結合
を容易にするために、アルミナの含有率が９９％以上の
高アルミナ質であることが好ましい。
【００１４】この顆粒状のアルミナ質原料は４０部〜７
６部を用いることが好ましく、４０部未満では粒間を均
一に保てなくなり、均一にガス通路を形成できなくなる
ので好ましくなく、７６部を上回ると粒間結合が不充分
になるので好ましくない。この顆粒状のアルミナ質原料
を４０〜７６部使用する場合には均一な通気性を十分に
得られるのでより好ましい。
６部を用いることが好ましく、４０部未満では粒間を均
一に保てなくなり、均一にガス通路を形成できなくなる
ので好ましくなく、７６部を上回ると粒間結合が不充分
になるので好ましくない。この顆粒状のアルミナ質原料
を４０〜７６部使用する場合には均一な通気性を十分に
得られるのでより好ましい。
【００１５】上記電融ムライト原料は耐熱スポール性を
高めると共に溶鋼の侵入防止を図るために配合され、そ
の配合量は５〜３０部とすることが好ましい。電融ムラ
イト原料の配合量が５部未満では、耐熱スポール性を高
める効果が希薄になるので好ましくなく、又、３０部を
上回るとこの電融ムライト原料が顆粒状のアルミナ質原
料間を埋めて通気性を低下させるので好ましくない。更
に、この電融ムライト原料の粒径は、特に限定されない
が、０．１〜２ｍｍとすることが好ましい。粒径０．１
ｍｍ未満の場合には、過焼結を生ぜしめるので好ましく
なく、粒径２ｍｍを上回る場合には適度なガス通路が得
られないので好ましくない。
高めると共に溶鋼の侵入防止を図るために配合され、そ
の配合量は５〜３０部とすることが好ましい。電融ムラ
イト原料の配合量が５部未満では、耐熱スポール性を高
める効果が希薄になるので好ましくなく、又、３０部を
上回るとこの電融ムライト原料が顆粒状のアルミナ質原
料間を埋めて通気性を低下させるので好ましくない。更
に、この電融ムライト原料の粒径は、特に限定されない
が、０．１〜２ｍｍとすることが好ましい。粒径０．１
ｍｍ未満の場合には、過焼結を生ぜしめるので好ましく
なく、粒径２ｍｍを上回る場合には適度なガス通路が得
られないので好ましくない。
【００１６】上記アルミナ質微粉原料は、これとフリッ
ト原料とによる顆粒状のアルミナ質原料の粒間結合を容
易に、かつ、強固にするために添加される。従って、こ
のアルミナ質微粉原料は、顆粒状のアルミナ質原料と同
様に、アルミナの含有率が９９％以上の高アルミナ質で
あることが好ましい。このアルミナ質微粉原料としては
粒径４５μｍ以下のものを用いることが好ましく、これ
よりも大径の場合には必要な粒間結合強度を得られなく
なるので好ましくない。又、このアルミナ質微粉原料の
配合量は５〜２０部とすることが好ましい。５部未満の
場合には必要な粒間結合強度を得られなくなるので好ま
しくなく、又、２０部を上回る時には顆粒状のアルミナ
質原料の粒間を埋めてしまって通気性を損なうので好ま
しくない。
ト原料とによる顆粒状のアルミナ質原料の粒間結合を容
易に、かつ、強固にするために添加される。従って、こ
のアルミナ質微粉原料は、顆粒状のアルミナ質原料と同
様に、アルミナの含有率が９９％以上の高アルミナ質で
あることが好ましい。このアルミナ質微粉原料としては
粒径４５μｍ以下のものを用いることが好ましく、これ
よりも大径の場合には必要な粒間結合強度を得られなく
なるので好ましくない。又、このアルミナ質微粉原料の
配合量は５〜２０部とすることが好ましい。５部未満の
場合には必要な粒間結合強度を得られなくなるので好ま
しくなく、又、２０部を上回る時には顆粒状のアルミナ
質原料の粒間を埋めてしまって通気性を損なうので好ま
しくない。
【００１７】上記可塑性粘土原料は配合物に保形性を付
与し、成形体の所要の素地強度を与えるために配合され
る。この可塑性粘土原料の配合量は１〜６部とすること
が好ましく、１部未満で素地強度を高める効果が顕れな
いので好ましくなく、６部を上回る場合には顆粒状のア
ルミナ質原料の粒間を埋めて通気性を低下させるおそれ
があるので好ましくない。この可塑性粘土原料の配合量
は１〜５部とすることが更に好ましい。
与し、成形体の所要の素地強度を与えるために配合され
る。この可塑性粘土原料の配合量は１〜６部とすること
が好ましく、１部未満で素地強度を高める効果が顕れな
いので好ましくなく、６部を上回る場合には顆粒状のア
ルミナ質原料の粒間を埋めて通気性を低下させるおそれ
があるので好ましくない。この可塑性粘土原料の配合量
は１〜５部とすることが更に好ましい。
【００１８】上記酸化クロム微粉原料は耐熱スポール性
を高めるために配合され、その配合量はアルミナ質微粉
原料及び後述する可塑性原料の使用量を考慮して決定さ
れるが、一般には０．１〜５部とすることが好ましい。
０．１部未満では耐熱スポール性を高める効果が顕れな
いので好ましくなく、５部を上回ると熱間強度、素地強
度及び通気性を損なうおそれがあるので好ましくない。
この酸化クロム微粉原料の粒径は４５μｍ以下とするこ
とが好ましく、これよも粒径が大きい場合には組織の均
一性が得られないので好ましくない。
を高めるために配合され、その配合量はアルミナ質微粉
原料及び後述する可塑性原料の使用量を考慮して決定さ
れるが、一般には０．１〜５部とすることが好ましい。
０．１部未満では耐熱スポール性を高める効果が顕れな
いので好ましくなく、５部を上回ると熱間強度、素地強
度及び通気性を損なうおそれがあるので好ましくない。
この酸化クロム微粉原料の粒径は４５μｍ以下とするこ
とが好ましく、これよも粒径が大きい場合には組織の均
一性が得られないので好ましくない。
【００１９】上記フリット原料は、顆粒状のアルミナ質
原料の粒表面をコーティングし、顆粒状のアルミナ質原
料の粒間結合を容易にするために用いられる。このフリ
ット原料としては、一般にフリットとして使用されるも
のを用いればよく、例えばＳｉＯ2 ＝４５％、Ａｌ2 Ｏ
3 ＝２％、Ｎａ2 Ｏ＝１５％、Ｂ2 Ｏ3 ＝２０％の成分
を有するものをその例として挙げることができる。
原料の粒表面をコーティングし、顆粒状のアルミナ質原
料の粒間結合を容易にするために用いられる。このフリ
ット原料としては、一般にフリットとして使用されるも
のを用いればよく、例えばＳｉＯ2 ＝４５％、Ａｌ2 Ｏ
3 ＝２％、Ｎａ2 Ｏ＝１５％、Ｂ2 Ｏ3 ＝２０％の成分
を有するものをその例として挙げることができる。
【００２０】このフリット原料の配合量は顆粒状のアル
ミナ質原料の使用量を考慮して決定すればよく、概ね顆
粒状アルミナ質原料の使用量の３％、即ち、外掛けで
０．５〜３部とすることが適切である。このフリット原
料の配合量が０．５％未満になると顆粒状アルミナ質原
料の粒間結合が不充分になるので好ましくなく、３部を
上回ると顆粒状アルミナ質原料の粒間を埋めて通気性を
低下させるおそれがあるので好ましくない。
ミナ質原料の使用量を考慮して決定すればよく、概ね顆
粒状アルミナ質原料の使用量の３％、即ち、外掛けで
０．５〜３部とすることが適切である。このフリット原
料の配合量が０．５％未満になると顆粒状アルミナ質原
料の粒間結合が不充分になるので好ましくなく、３部を
上回ると顆粒状アルミナ質原料の粒間を埋めて通気性を
低下させるおそれがあるので好ましくない。
【００２１】上記のり材は、例えばデキストリン１０％
溶液が代表的であり、成形性を付与すると共に、各成分
を均一に混合させることを目的として配合され、その配
合量は全体の粒度構成を勘案して決定されるができるだ
け少ないことが好ましく、外掛けで１〜４部とすること
が好ましい。こののり材の配合量が１部未満になると成
形性や混練の均一性を確保できなくなるおそれがあるの
で好ましくなく、又、４部を上回る場合には顆粒状アル
ミナ質原料の粒間を埋めて通気性を低下させるおそれが
あるので好ましくない。
溶液が代表的であり、成形性を付与すると共に、各成分
を均一に混合させることを目的として配合され、その配
合量は全体の粒度構成を勘案して決定されるができるだ
け少ないことが好ましく、外掛けで１〜４部とすること
が好ましい。こののり材の配合量が１部未満になると成
形性や混練の均一性を確保できなくなるおそれがあるの
で好ましくなく、又、４部を上回る場合には顆粒状アル
ミナ質原料の粒間を埋めて通気性を低下させるおそれが
あるので好ましくない。
【００２２】本発明の成形又は焼成ポーラス耐火物は、
上記の各成分を配合し、混練した後に成形される。この
配合物の混練は、ポーラス耐火物としての均一な通気性
を確保するために、顆粒状アルミナ質原料の粒子を破壊
しないようにすることが好ましく、従って、例えばロー
ルパンなど顆粒状アルミナ質原料の粒子を破壊しない程
度の圧力で混練する装置を用いて行うことが好ましい。
また、混練後の成形においても、ポーラス耐火物として
の均一な通気性を確保するために、顆粒状アルミナ質原
料の粒子を破壊しないようにすることが好ましく、従っ
て、上記顆粒状のアルミナ質原料が破壊しない程度のプ
レス圧で成形することが好ましい。
上記の各成分を配合し、混練した後に成形される。この
配合物の混練は、ポーラス耐火物としての均一な通気性
を確保するために、顆粒状アルミナ質原料の粒子を破壊
しないようにすることが好ましく、従って、例えばロー
ルパンなど顆粒状アルミナ質原料の粒子を破壊しない程
度の圧力で混練する装置を用いて行うことが好ましい。
また、混練後の成形においても、ポーラス耐火物として
の均一な通気性を確保するために、顆粒状アルミナ質原
料の粒子を破壊しないようにすることが好ましく、従っ
て、上記顆粒状のアルミナ質原料が破壊しない程度のプ
レス圧で成形することが好ましい。
【００２３】本発明に係る焼成ポーラス耐火物は、この
ようにして得た成形ポーラス耐火物を更に乾燥させ、焼
成することにより得ることができる。この焼成温度は、
フリット原料の添加量、可塑性粘土原料の添加量にもよ
るが、耐溶鋼流に対する強度と、酸素洗浄時の高温対応
及び機械的損耗を軽減することのために１７５０℃以上
の高温焼成が必要であり、これよりも低温での焼成では
十分な品質は得られない。
ようにして得た成形ポーラス耐火物を更に乾燥させ、焼
成することにより得ることができる。この焼成温度は、
フリット原料の添加量、可塑性粘土原料の添加量にもよ
るが、耐溶鋼流に対する強度と、酸素洗浄時の高温対応
及び機械的損耗を軽減することのために１７５０℃以上
の高温焼成が必要であり、これよりも低温での焼成では
十分な品質は得られない。
【００２４】本発明の成形ポーラス耐火物を使用に際し
て１７５０℃以上の高温で焼成し、あるいは、本発明の
焼成ポーラス耐火物を用いると、高純度のアルミナ質原
料を骨材に配し、マトリックス部の組成において、高純
度のアルミナ質微細原料とフリット原料とを用いて顆粒
間結合の強化が行われ、溶鋼流に対する耐摩耗性が高め
られる。
て１７５０℃以上の高温で焼成し、あるいは、本発明の
焼成ポーラス耐火物を用いると、高純度のアルミナ質原
料を骨材に配し、マトリックス部の組成において、高純
度のアルミナ質微細原料とフリット原料とを用いて顆粒
間結合の強化が行われ、溶鋼流に対する耐摩耗性が高め
られる。
【００２５】
（実施例１〜３）表１の実施例１ないし３の各欄に示す
配合比で、高アルミナ質顆粒、電融ムライト細粒、高ア
ルミナ質微粒、可塑性粘土微粉、酸化クロム微粉、フリ
ット原料及びのり材を配合し、ロールパンによって混練
した後、型に入れて高アルミナ質顆粒が破壊しない程度
の圧力でプレス成形して成分が異なる３種類の成形ポー
ラス耐火物を得た。更に、これらの成形ポーラス耐火物
を乾燥させた後、１７５０℃以上の高温で焼成して成分
が異なる３種類の焼成ポーラス耐火物を得た。これらの
焼成ポーラス耐火物について、特性値として気孔率、か
さ比重、圧縮強さ、熱間曲げ強さ及びガス流量を測定し
た。 （比較例）比較例として表１の比較例１及び２の各欄に
示す配合比で、高アルミナ質顆粒、電融ムライト細粒、
高アルミナ質微粒、可塑性粘土微粉、酸化クロム微粉、
フリット原料及びのり材を配合し、ロールパンによって
混練した後、型に入れて高アルミナ質顆粒が破壊しない
程度の圧力でプレス成形して成分が異なる２種類の成形
ポーラス耐火物を得た。更に、これらの成形ポーラス耐
火物を乾燥させた後、１７５０℃以上の高温で焼成して
成分が異なる２種類の焼成ポーラス耐火物を得た。これ
らの焼成ポーラス耐火物について、特性値として気孔
率、かさ比重、圧縮強さ、１４００℃における熱間曲げ
強さ及びガス流量を測定した。
配合比で、高アルミナ質顆粒、電融ムライト細粒、高ア
ルミナ質微粒、可塑性粘土微粉、酸化クロム微粉、フリ
ット原料及びのり材を配合し、ロールパンによって混練
した後、型に入れて高アルミナ質顆粒が破壊しない程度
の圧力でプレス成形して成分が異なる３種類の成形ポー
ラス耐火物を得た。更に、これらの成形ポーラス耐火物
を乾燥させた後、１７５０℃以上の高温で焼成して成分
が異なる３種類の焼成ポーラス耐火物を得た。これらの
焼成ポーラス耐火物について、特性値として気孔率、か
さ比重、圧縮強さ、熱間曲げ強さ及びガス流量を測定し
た。 （比較例）比較例として表１の比較例１及び２の各欄に
示す配合比で、高アルミナ質顆粒、電融ムライト細粒、
高アルミナ質微粒、可塑性粘土微粉、酸化クロム微粉、
フリット原料及びのり材を配合し、ロールパンによって
混練した後、型に入れて高アルミナ質顆粒が破壊しない
程度の圧力でプレス成形して成分が異なる２種類の成形
ポーラス耐火物を得た。更に、これらの成形ポーラス耐
火物を乾燥させた後、１７５０℃以上の高温で焼成して
成分が異なる２種類の焼成ポーラス耐火物を得た。これ
らの焼成ポーラス耐火物について、特性値として気孔
率、かさ比重、圧縮強さ、１４００℃における熱間曲げ
強さ及びガス流量を測定した。
【００２６】上記各実施例及び各比較例において、高ア
ルミナ質顆粒としてはアルミナ含有率９９％以上、粒径
１〜０．３ｍｍの球状粒のものを用い、電融ムライト細
粒としては、粒径０．１〜２ｍｍの細流のものを用い
た。又、上記各実施例及び各比較例において、酸化クロ
ム微粉としては、粒径４５μｍ以下のものを用い、高ア
ルミナ質微粉としてはアルミナ含有率９９％以上、粒径
４５μｍ以下のものを用いた。更に、上記各実施例及び
各比較例において、フリット原料としてはＳｉＯ 2 ＝４
５％、Ａｌ2 Ｏ3 ＝２％、Ｎａ2 Ｏ＝１５％、Ｂ2 Ｏ3
＝２０％の成分を有する粒径４５μｍ以下のものを用
い、のり材としてはデキストリン１０％溶液を用いた。
ルミナ質顆粒としてはアルミナ含有率９９％以上、粒径
１〜０．３ｍｍの球状粒のものを用い、電融ムライト細
粒としては、粒径０．１〜２ｍｍの細流のものを用い
た。又、上記各実施例及び各比較例において、酸化クロ
ム微粉としては、粒径４５μｍ以下のものを用い、高ア
ルミナ質微粉としてはアルミナ含有率９９％以上、粒径
４５μｍ以下のものを用いた。更に、上記各実施例及び
各比較例において、フリット原料としてはＳｉＯ 2 ＝４
５％、Ａｌ2 Ｏ3 ＝２％、Ｎａ2 Ｏ＝１５％、Ｂ2 Ｏ3
＝２０％の成分を有する粒径４５μｍ以下のものを用
い、のり材としてはデキストリン１０％溶液を用いた。
【００２７】なお、上記気孔率及びかさ比重の測定はＪ
ＩＳＲ２２０５に従い、圧縮強さの測定はＪＩＳＲ２２
０６に従い、熱間曲げ強さの測定はＪＩＳ２１１７に従
って行った。又、流量の測定は、所定の圧力Ｐで流量計
にガスを流通させ、測定した値に測定時の気温Ｔとガス
の圧力Ｐとによって次式によって得られる補正値Ｋを乗
じた値を用いている。
ＩＳＲ２２０５に従い、圧縮強さの測定はＪＩＳＲ２２
０６に従い、熱間曲げ強さの測定はＪＩＳ２１１７に従
って行った。又、流量の測定は、所定の圧力Ｐで流量計
にガスを流通させ、測定した値に測定時の気温Ｔとガス
の圧力Ｐとによって次式によって得られる補正値Ｋを乗
じた値を用いている。
【００２８】
【数１】
【００２９】
【表１】
【００３０】表１から高アルミナ質顆粒の配合量が増大
すると通気性が増大することが明らかであり、高アルミ
ナ質顆粒の配合量が４０部未満では十分な通気性、即
ち、ガス流量が著しく低下することが分かる。又、高ア
ルミナ質顆粒の配合量が７６部を上回ると強度、即ち、
圧縮強さ及び熱間曲げ強さが著しく低下し、必要な耐溶
鋼流性が著しく低下することが分かる。
すると通気性が増大することが明らかであり、高アルミ
ナ質顆粒の配合量が４０部未満では十分な通気性、即
ち、ガス流量が著しく低下することが分かる。又、高ア
ルミナ質顆粒の配合量が７６部を上回ると強度、即ち、
圧縮強さ及び熱間曲げ強さが著しく低下し、必要な耐溶
鋼流性が著しく低下することが分かる。
【００３１】上記の実施例１〜３はいずれもポーラス耐
火物として要求される通気性及び強度を備えており、実
施例１は低気孔率、高強度であるところから低ガス流量
品に適しており、しかも、耐溶鋼流性に優れている。
又、実施例３は通気性に優れており、高ガス流量品に適
している。更に、実施例２は通気性、耐溶鋼流性ともに
優れた良好な物性値を備えることが分かる。
火物として要求される通気性及び強度を備えており、実
施例１は低気孔率、高強度であるところから低ガス流量
品に適しており、しかも、耐溶鋼流性に優れている。
又、実施例３は通気性に優れており、高ガス流量品に適
している。更に、実施例２は通気性、耐溶鋼流性ともに
優れた良好な物性値を備えることが分かる。
【００３２】
【発明の効果】以上に説明したように、本発明に係る成
形又は焼成ポーラス耐火物は４０〜７６部の顆粒状のア
ルミナ質原料を配合することにより、ポーラス耐火物と
して要求される通気性を得ることができる。
形又は焼成ポーラス耐火物は４０〜７６部の顆粒状のア
ルミナ質原料を配合することにより、ポーラス耐火物と
して要求される通気性を得ることができる。
【００３３】又、本発明に係る成形又は焼成ポーラス耐
火物は４０〜７６部の顆粒状のアルミナ質原料と、５〜
２０部のアルミナ質微粉原料及び外掛け０．５〜３部の
フリット原料とを配合して１７５０℃以上の高温で焼成
することにより上記顆粒状のアルミナ質原料の粒間結合
強度が高められ、優れた耐溶鋼流性ないし耐食性を得る
ことができる。
火物は４０〜７６部の顆粒状のアルミナ質原料と、５〜
２０部のアルミナ質微粉原料及び外掛け０．５〜３部の
フリット原料とを配合して１７５０℃以上の高温で焼成
することにより上記顆粒状のアルミナ質原料の粒間結合
強度が高められ、優れた耐溶鋼流性ないし耐食性を得る
ことができる。
【００３４】又、本発明に係る成形又は焼成ポーラス耐
火物は５〜３０部の電融ムライト原料を配合しているの
で、優れた耐熱スポール性を高めると共に溶鋼の侵入が
防止され、ガス放出停止後に耐火物に侵入した溶鋼、ス
ラグなどによって耐火物に生じた変質層での構造スポー
ルを減少させることができる。
火物は５〜３０部の電融ムライト原料を配合しているの
で、優れた耐熱スポール性を高めると共に溶鋼の侵入が
防止され、ガス放出停止後に耐火物に侵入した溶鋼、ス
ラグなどによって耐火物に生じた変質層での構造スポー
ルを減少させることができる。
【００３５】更に、本発明に係る成形ポーラス耐火物は
１〜６部の可塑性粘土原料を配合しているので、配合物
の保形性が付与され、成形体に所要の素地強度を得るこ
とができる。
１〜６部の可塑性粘土原料を配合しているので、配合物
の保形性が付与され、成形体に所要の素地強度を得るこ
とができる。
【００３６】加えて、本発明に係る成形又は焼成ポーラ
ス耐火物は０．１〜５部の酸化クロム微粉原料を配合し
ているので、耐熱スポール性を一層高めることができ
る。更に加えて、本発明に係る成形又は焼成ポーラス耐
火物は外掛け１〜４部ののり材を配合しているので、成
形性に優れ、又各成分を均一に混合させて均質性に優れ
た耐火物を得ることができる。
ス耐火物は０．１〜５部の酸化クロム微粉原料を配合し
ているので、耐熱スポール性を一層高めることができ
る。更に加えて、本発明に係る成形又は焼成ポーラス耐
火物は外掛け１〜４部ののり材を配合しているので、成
形性に優れ、又各成分を均一に混合させて均質性に優れ
た耐火物を得ることができる。
【００３７】そして、本発明に係る成形又は焼成ポーラ
ス耐火物からなるＰＰを用いることにより、製鉄現場に
おける精錬作業の効率及び生産性を高めることができ、
鉄鋼製品のコストダウンを図ることができるのである。
ス耐火物からなるＰＰを用いることにより、製鉄現場に
おける精錬作業の効率及び生産性を高めることができ、
鉄鋼製品のコストダウンを図ることができるのである。
フロントページの続き (72)発明者 神宝 諭 赤穂市中広字東沖1576番地の２ 川崎炉材 株式会社内
Claims (2)
- 【請求項１】４０〜７６部の顆粒状のアルミナ質原料、
５〜３０部の電融ムライト原料、５〜２０部のアルミナ
質微粉原料、１〜６部の可塑性粘土原料、０．１〜５部
の酸化クロム微粉原料、外掛け０．５〜３部のフリット
原料及び外掛け１〜４部ののり材からなり、上記顆粒状
のアルミナ質原料が破壊しない程度の圧力で混練され、
成形されたことを特徴とする成形ポーラス耐火物。 - 【請求項２】４０〜７６部の顆粒状のアルミナ質原料、
５〜３０部の電融ムライト原料、５〜２０部のアルミナ
質微粉原料、１〜６部の可塑性粘土原料、０．１〜５部
の酸化クロム微粉原料、外掛け０．５〜３部のフリット
原料及び外掛け１〜４部ののり材からなり、上記顆粒状
のアルミナ質原料が破壊しない程度の圧力で混練され、
成形された後、乾燥し、更に１７５０℃よりも高温で焼
成された焼成ポーラス耐火物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7335039A JPH09169558A (ja) | 1995-12-22 | 1995-12-22 | 成形又は焼成ポーラス耐火物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7335039A JPH09169558A (ja) | 1995-12-22 | 1995-12-22 | 成形又は焼成ポーラス耐火物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09169558A true JPH09169558A (ja) | 1997-06-30 |
Family
ID=18284065
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7335039A Pending JPH09169558A (ja) | 1995-12-22 | 1995-12-22 | 成形又は焼成ポーラス耐火物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09169558A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100307064B1 (ko) * | 1999-04-12 | 2001-09-24 | 한종웅 | 가스 취입형 다공성 내화재 조성물 |
| KR100361807B1 (ko) * | 2000-09-20 | 2002-11-23 | 조선내화 주식회사 | 가스 취입형 다공성 내화재 |
| JP2013001584A (ja) * | 2011-06-14 | 2013-01-07 | Shinagawa Refractories Co Ltd | ポーラス耐火物の製造方法およびポーラス耐火物 |
| JP2016199449A (ja) * | 2015-04-14 | 2016-12-01 | Ｄｏｗａエコシステム株式会社 | 不定形耐火組成物、及び不定形耐火物 |
| WO2018006835A1 (zh) * | 2016-07-08 | 2018-01-11 | 南京维能窑炉科技有限公司 | 一种具有双重孔结构的耐高温轻质绝热材料及其制备方法 |
| CN116253561A (zh) * | 2022-12-28 | 2023-06-13 | 宜兴市隆昌耐火材料有限公司 | 用于石膏制硫酸回转窑的环保型复合耐火砖的生产工艺 |
| CN116606125A (zh) * | 2023-05-05 | 2023-08-18 | 中钢集团洛阳耐火材料研究院有限公司 | 一种微孔莫来石—铝矾土复合的低烧蚀耐火混凝土 |
-
1995
- 1995-12-22 JP JP7335039A patent/JPH09169558A/ja active Pending
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100307064B1 (ko) * | 1999-04-12 | 2001-09-24 | 한종웅 | 가스 취입형 다공성 내화재 조성물 |
| KR100361807B1 (ko) * | 2000-09-20 | 2002-11-23 | 조선내화 주식회사 | 가스 취입형 다공성 내화재 |
| JP2013001584A (ja) * | 2011-06-14 | 2013-01-07 | Shinagawa Refractories Co Ltd | ポーラス耐火物の製造方法およびポーラス耐火物 |
| JP2016199449A (ja) * | 2015-04-14 | 2016-12-01 | Ｄｏｗａエコシステム株式会社 | 不定形耐火組成物、及び不定形耐火物 |
| WO2018006835A1 (zh) * | 2016-07-08 | 2018-01-11 | 南京维能窑炉科技有限公司 | 一种具有双重孔结构的耐高温轻质绝热材料及其制备方法 |
| CN116253561A (zh) * | 2022-12-28 | 2023-06-13 | 宜兴市隆昌耐火材料有限公司 | 用于石膏制硫酸回转窑的环保型复合耐火砖的生产工艺 |
| CN116253561B (zh) * | 2022-12-28 | 2024-01-26 | 宜兴市隆昌耐火材料有限公司 | 用于石膏制硫酸回转窑的环保型复合耐火砖的生产工艺 |
| CN116606125A (zh) * | 2023-05-05 | 2023-08-18 | 中钢集团洛阳耐火材料研究院有限公司 | 一种微孔莫来石—铝矾土复合的低烧蚀耐火混凝土 |
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