JPS5994506A - ２基竪型熱間圧延機、圧延方法、およびこれによる狭幅のストリツプ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、加熱した金属の条材を充分に規定された寸法
および良好な品質のストリップに圧延するための圧延方
法およびこの方法により製造されるストリップに関する
。特に、本発明は、比較的小さなフレームを備えた２基
間型圧延機（ｔｗｏ　ｈｉｇｈａ　ｉ　ｌ　Ｉ　）およ
び滑りを生じることなく大きな菫の圧延が可能な低速に
おける大きなトルクを生じかつ迅速なロールの交換が可
能な液圧駆動装置に関する。

金属の熱間および冷間圧延のため種々の圧延機が公知で
ある。ワーキング・ロール間に大きな分離作用力が存在
する場合、大きな圧延量（ｌａｒｇｅ　ｒｅｄｕｃｔｉ
ｏｎ）および（または）圧延される材料の性質の故に、
多くの固有の設計上の問題がある。その１つは、ロール
が材料の性質、温度および圧延比並びに、ロールの直径
、長さおよび材料に従いロールの湾曲あるいはその変形
さえも生じる程大きな分離作用力に抗して作動すること
である。あ゛る「バイト」（圧延機に進入する製品の厚
さの減少）において、「バイト比」　（ロール直径／バ
イト）がロールと製品間に滑りが生じる時点を決定する
際の重要な要因となるため、ロールの直径もまた重要で
ある。ロールの寸法（従って、ロールのコスト）を最小
にすることおよび（または）バイトを赦大にすることか
ら、バイト比は小さいことが望ましい。今日使用中の圧
延機における典型的なバイト比の値は５０：ｌ乃至’１
００：１に範囲内にある。別の問題は、大ぎな直径のロ
ールは大きな拡開量を生じるが、これに伴う分離作用力
もまた火きくなることである。理想的には、ロールの設
計は、最小限度の分離作用力により所要の拡開量を生じ
ることである。

これまでは、大きな分離作用力（例えば、１基当り４５
，３８０Ｋｇ　（１００，０００ポンド）を超える）を
用いるためには、４基の竪型圧延機（ｆ、ｏｕｒ　ｈｉ
ｇｈ　ｍ１ｌｌ）、ｔａ＋も２つのワーキングのロール
およびこのワーキング・ロールに対する機械的支持部を
提供する２つのバック拳アップ・ロールを有するものを
使用することが必要であった。このような圧延機はまた
、４つの全てのロールを収容して圧延により生じる大き
な作用力に耐えることができる非常に重着の大きな高価
なフレームを特徴とする。

米国特許第３−１１０３，１３８号、同第３，３９１，
５５７号、同第３，５５０．４１３号および同第３，５
８８，４８４号はこのような４基の竪型圧延機の例であ
る。ある圧延機は製品を多数回これを通すことにより大
きな圧延量（ｒｅｄｕｃｔｉｏｎ）を生じるが、この措
置は連続的なオン・ライン鋳造および圧延工程において
は実施不可能である。（例えば、２０回もの圧延工程は
珍らしいことではない。） 圧延機の間隙は、しばしば、装填製品のゲージ、温度ま
たは冶金的品質が変化する場合であっても均一なゲージ
を有する出力ストリップを製造するように調整可能であ
る。前掲の米国特許は。

例えば、間隙の変更のための装置について記述している
。更に複雑な装置は、圧延製品のゲージの予め設定した
値からのずれの検出に応答して前記間隙の調整を行なう
制御信号を生じる。多くの装置は、このような調整を行
なうため、分離作用力と共働しあるいはこれに抗するよ
うに作用する液圧作動シリンダを使用している。しかし
、この油圧作動装置は、これまでは、通常の疲労、破損
もしくは異なる製品の製造のいずれかの理由からロール
を交換しなければならない時、非常に輻幀する要因とな
った。例えば、米国特許第３，８８４．！３５５号はロ
ールの変更の重要性について論述し、ロールの交換を容
易にする構成について記述している。米国特許第３，３
２３，３４４号は別の装置を開示している。しかし、４
基の竪型圧延機用の公知の装置はロールの交換のため多
くの時間を要するものである。この時間は、圧延工程に
おける生産性の犬きな低下を意味する。圧延機に対して
供給される製品が連続的に鋳造される場合には、ロール
の交換は生産ライン全体を停止することになる。

ロールの回転のトルクおよび速度もまた、滑りを生じる
ことのない大きな圧延量を生じる上で重要となる。特に
、バイトが大きく（約２５．４ｍ膠＝１インチを超える
）かつバイト比が小さい（例えば、７；１）場合に銅お
よび真鍮の線条の熱間圧延を行なうためには、ワーキン
グ−ロールのための駆動装置は、圧延機の速度を鋳造機
の速度に関連させるため大きなバイトと比較的低い速度
（典型的には、４００ｒｐｍ以下）を達成する比較的大
きなトルク（典型的には、約１３８．３　Ｋｇ／ｌ１１
（１，０００ｆｔ−ｌｂｓ、）を超える）を生じなけれ
ばならない。更に、流される特定の製品に従ってこのよ
うなパラメータおよびロールの直径の如き他の要因を変
更することが必要である。これまでは、低い速度で変更
可能な高いトルクを必要とする圧延機は、減速用歯車列
を備えた電動機を用いてきた。このような構造は所要の
作動特性を提供するが、圧延機自体に比較して大きな空
間を占める高価な装置である。更に、数百Ｋｇ／ｍのト
ルクを生じ得る圧延機のための市販の直結駆動系を知ら
れていい。更に、多数の構成要素を有する公知の駆動系
は「堅固」ではないうその結果、この駆動系は駆動入力
におけるサーボの変動に対して緊密に応答するものでは
ない。本実、公知の圧延機は応答性の高い直結駆動部を
使用するようには構成されていない。このような装置の
駆動系は、大型の土木機械に広く使用される直結の流体
の静圧作用型駆動装置である。

トルクの要件はまた、ロールの直径および予期される分
離作用力、従って圧延機の寸法およびコスト、圧延され
る製品のゲージおよび摩擦量の如き他の設計要因と相互
に関連している。これまでは、小さな径のロールの比較
的小さな圧延作用力および薄いゲージの製品を圧延する
その能力が、バ９り・アップ・ロールの使用により相殺
要件に対して平衡されるのが一般的であった。もし実質
的な分離作用力が生じる２つのロールが用いられる場合
は、従来技術の圧延機は非常に大きな直径、例えば約０
．６乃至０．９　ｍ　（２乃至３フイート）の直径を有
する高価な嵩高のロールを使用してきた。これまでは、
支持されない（２つの上位の）直径の小さなロール（少
なくとも約０．３ｍ（ｌフィート）より小さな直径の）
を使用する大きな圧延量の圧延は商業的には実施されて
いなかった。米国特許第４，２１８，８０？号は、それ
まで４基の竪型圧延機によってしか達成できなかった稼
動特性を提供する２革の竪型圧延１！（ｔｏｗ　ｈｉｇ
ｈ　ｍ１１１）について記載している。しかし、この２
基の竪型圧延機は、全長もしくはほとんど全長にわたり
ロールを支持する特殊な軸受組立体を必要とする。

他の設計上の問題は圧延される材料が熱い状態であると
いう事実から生じた。１つの広く知られた問題は、熱い
ストリップ製品がワーキング・ロールを加熱してその輪
郭が熱膨張のため変形されることである。このため、更
に圧延されたストリップのゲージおよび輪郭における変
化を生じるおそれがある。米国特許第４，２８２，５１
１号は、−解決法として、圧延製品の形状を表示する信
号に応答してロール上に冷却剤を分布させる装置にづい
て記述している。他の装置は、温度の変化に対応するた
め弔に圧延機の間隙を調整するものに過ぎない。冷間圧
延においては、プロフィール・ローｌしが使用された。

しかし、圧延機に対する装入材料が未だストリップ形状
にない非常に高温の条材である場合に均一な寸法を有す
るストリップ製品を生じる公知の装置は提供されていな
い、大きな伝熱特性を有する薄いゲージの材料の熱間圧
延を行なう場合、同時に機械的エネルギの入力からスト
リップまたはロールを過度に加熱することなくロールと
共に材料を急冷しないことが重要である。

特に圧延量が大きく非鉄金属の熱間圧延に固有の別の問
題は、製品からロールへの金属の転移である。この転移
は、ロールの輪郭、間隙およびロールと製品間の摩擦係
数を女化させる故に問題となる。１つの解決法は、ロー
ルに対する金属の膠着を減少するためロールに「分離剤
」を塗布することであった。この方法は役にはたったが
、完全に有効なものではない、別の解決法は膠着した金
属を機械的に除去することである。公知の装置では、金
属の除去のため固定スクレーバおよび（または）固定ブ
ラシを使用している。比較的軟らかな金属、例えば銅も
しくは真鍮の実質的な転移が存在する場合、スクレーパ
（除去手段）上に金属が迅速に付着してこれがその効力
を低下させるか、あるいは金属の付着が多くなるとこの
装置を破損するため、これらの装置は使用できない。

膠着した金属の除去は又均−な摩擦の維持のためにも重
要であり、これが更には一定の分離作用力を生じること
になる。「堅固な」圧延機と共に使用される時、この−
足の分離作用力は均一なゲージの維持を助けることにな
る。

従って、本発明の主な目的は、圧延機が僅かに２基の竪
型でありかつロールの直径は小さいが圧延ストリップ製
品の寸法および輪郭が正確に制御された大きな圧延Ｍ（
ｈｉｇｈ　ｒｅｄｕｃｔｉｏｎ）の提供が可能な、連続
鋳造された熱い金属条材から高品質の狭幅のストリップ
を製造する圧延機および圧延方法の提供にある。

本発明の別の主な目的は、ロールの作用部分に条材また
はストリップを自動心円しを行なわせるよう構成された
圧延機ロールを使用する熱間圧延機および圧延方法の提
供にある。

本発明の別の東要な目的は、電動機または減速歯車を必
要としないロールの大きな呵責トルクで低速の駆動を特
徴とする前述の能力を備えた熱間圧延機および圧延方法
の提供にある。

本発明の別の目的は、ロールーヒの金属の転移および膠
着を防Ｉ−する熱間圧延機および圧延方法の提供にある
。

本発明の他の目的は、熱い材料の加工により生１７る熱
膨張を許容する熱間圧延機および圧延方法の提供にある
。

本発明の更に他の目的は、実質的な分離作用力にも耐え
かつ迅速なロールの交換を可能にするコンパクトで軽量
のフレームを有する熱間圧延機および圧延方法の提供に
ある。

未発明による圧延機および圧延方法は、連続鋳造された
熱い金属条材、特に銅および銅合金の条材を受取り、正
確に制御された寸法および輪郭ならびに大きな圧延量を
以て高品質の狭幅のストリップを製造するものである。

本圧延機は、各々が押えプロ・ンクに回転するように取
付けられた比較的小径のワーキング・ロールを２つしか
具有しない。１つのロールは固定され、他方のロールお
よびその押えブロックはロール間の間隙を変化させるた
め１対の液圧作動シリンダの制御下で垂直方向に運動可
能である。この押えブロックは、このブロックを取付け
る垂直部材および垂直部材を跨ぐ、１：、ｇＢ材を含む
略々矩形状のフレーム組立体に支持されている。上部材
は液圧作動シリンダを支持し、ワーキング・ロールおよ
びその押えブロックに対する直接」三方−５の接近を可
能にするように枢着される。フレームは、大きな分離作
用力に耐えるに充分な強度を有するフレームを提供する
鋼製のエビームから構成されることが望ましい。このフ
レームの変形は、帰ａｔ制御装置および高い精度および
応答性でロール間の間隙を変化させる能力によって許容
される。銅および真鍮の場合には、この圧延機は約２５
．４關（１インチ）を超え約５０．８ｍｍ　（２インチ
）に近いバイトならびに滑りを生じない５：１の小さな
バイト比を提供することができるのである。

各ロールは、低い回転速度において大きな変更可能なト
ルクを生じることができる液圧作動モータにより独立的
に駆動される。この液圧作動モ〜りとロール間には直接
的な結合が存在する。モータは、速度の調整のためポン
プの動力供給源にスワッシュプレートを備えた放射状ピ
ストン形式のものであることが望ましい。望ましい実施
態様においては、ロールはまた条材またはストリップに
推力を与えるのである。

各ロールは、熱い金属条材と接触する狭幅の大径の圧に
部分を有する。この作用部分の外表面は、その作用長さ
に沿って倒置した「クラウン」即ち凹んだ輪郭、望まし
くは略々Ｖ字形の輪郭を、ｈする、。熱的な安定に達し
た後、ロールの外表面は、均一であるかあるいはその縁
部よりは中央部に僅かに余分な材料を有する圧延製品を
形成する。この構造は、条材の側方位置を制御する上で
有効であることが判った。内部の通路は、ロール内に冷
却流体（水）の流れを導入する。ロールの肉厚は１１い
ロール表面温度を維持するに充分であり、これにより圧
延されたストリ・ンプの急冷を防１１−するのである。

ロールート二に膠着した金属の蓄積を制御するため、回
転ブラシが各ロールの外側の作用面ン係合する。望まし
い実施態様においては、このブラシは鋼製の剛毛から形
成され、高い回転速度で回転され、空圧作動シリンダお
よび対向ばねによりロールに対して押圧された枢着フレ
ームーヒに取付けられている。分離剤をロールの外表面
に対して１！Ｊｍすることも望ましい。

本圧延機は、条材またはストリップが再加熱器からワー
キュ／グｅロールに向けて移動する時熱い条材またはス
トリップの周囲に隣接する再加熱器の逓減する大気圧を
保持する略々管状の開口端部を有する筺体を有する進入
ガイド組立体を含んでいる。この進入ガイドは、隣接す
る再加熱器から逓減するガス圧力を受けるか、あるいは
前記組立体内部に配置されたバーナーを有する。進入ガ
イドは、特に始動時における条材またはストリップの案
内を助けるため１対の相Ｗに傾斜したガイド板を有する
。また、このガイドは、条材を圧延様の間隙および側方
ロールに対し整合する調整可能な水平方向のロール、ま
たは条材を水平方向に案内するための１対の相互に傾斜
した案内板を有する。

本発明の熱間圧延方法は、圧延機に対して測定信号およ
び制御信号を生成するゲージおよび幅測定装置を含む１
組をなす３基の縦列位置の小径の２つの」二カ圧延ロー
ルにより実施されることが望ましい。銅または真鍮のロ
ッドを狭幅のストリー。

プに連続的に熱間圧延するため有効な望ましい実施態様
においては、最初の圧延機が最も大きな圧延量を生じ、
条材をその略々全幅にわたって展開する。ストリップの
再加熱の後、同じ構造の２つの連続する圧延機が幅に僅
かな変更を生じるのみでストリップのゲージを減少させ
る。第１および第２の圧延機は、ストリップの縁部にお
けるよりもその中央部において僅かに多くの材料を有す
る出力ストリップを形成し、３番目の圧延機は実質％Ｔ
に均一なゲージのストリップを形成する。本発明は、本
方法により形成された狭幅のストリップ製品を包含する
ものである。

本発明の一ヒ記および他の特徴および目的については、
添付図面に関して照合すべき以下の詳細な記述から更に
よく理解されよう。

第１図は、連続的に鋳造された金属条材１４を受取って
これを正確に制御された幅およびゲージの狭幅のストリ
ップ１６に圧延する縦列配置の熱間圧延ライン１２を示
している。このラインは種々の断面形状を有する広範囲
な金属および条材の熱間圧延が可能であるが、本文にお
いては、その望ましい用途である丸断面を有する銅およ
び銅合金のロッドの狭幅のストリップへの連続的な熱間
圧延に関して記述することにする。このロッドは、その
開示内容を参考のため本文に引用する米国特許第４．２
１１，２７０号および同第４，３０１，８５７号に記述
された形式の連続鋳造工程から直接供給されることが望
ましい。このロッドは、鋳造器から灼熱状態のまま出て
、！４造されるロッドの直径および所要の生産ライン速
度に従って、通常約７８乃至７８２ｃｍ（３０乃至３０
０インチ）７分の範囲内にある速度で前進する。″ ライン１２は、それぞれ第１、第２および第３の熱間圧
延＠１８．２０．２２を含んでいる。各圧延機の前には
１条材１４またはストリップ１６の温度を所要の圧延温
度、典型的には約７８０℃（１４００″Ｆ）まで」二ｙ
させるガス燃焼型再加熱炉２４が設置される。

隣接する圧延機間の離間間隔は、ストリップがほとんど
冷却しないように充分短かい（さもなければ長い再加熱
炉を要する）が、各条材における速度および間隙がスト
リップに悪影１＃（例えば、不安定な塑性流の発生）を
及ぼすことなく調整することができるような充分に長い
ものである。ストリップが第３の圧延機２２から出た後
、このストリップは酸化を制御するため密に連結された
急冷タンク２６内で冷却される。レーザーの幅ゲージ２
８とＸ線肉厚ゲージ３０を含むゲージ領域が前記急冷タ
ンクに続く。幅ゲージ２８はまた最後の圧延機の出口側
に取付けられ、ストリップ１Ｂが圧延機から出る詩この
ストリップの幅の即時の測定を行なう。これら計器の各
々は、ライン１２の運転を制御するために使用される測
定信号を生じる。各圧延機はまた、ストリップが圧延機
に進入する際その温度を測定するため取付けられた２色
赤外線温度計（ｒＡ示せず）を有することが好ましい。

ラインはｉ断器３６とスプーラ−３８で終る。どの裁断
器は、午として、設定された公差に合致しないストリッ
プの各部、例えば、ロールが安定状態の作動条件に完全
に調整される前にラインが始動する時のストリップの最
初の部分を除去するために使用される。スプーラ−３８
は、垂部上に均等な厚さに巻取られたコイル状にストリ
ップ１６を集積する。

特に第２図乃至第５図においては、各々の圧延機１８．
２０および２２が実質的に同じ構造を有する。

（類似部分は同じ照合番号を付すが、特に第２の圧延機
と関連する共通の部分は記号ｒ′」を、また第３の圧延
機と関連する部分は「”」が利される。記号が付されな
い番号は、以下に詳細に記述する第１の圧延機の部分を
示す。）圧延機１８は、ストリップ１６の通過線１６″
の周囲の略々矩形状の列状に主として鋼製のＩ−ビーム
からなるフレーム組立体４０の周囲に構成される。２つ
のロール４２．４２はそれぞれ回転するように関連する
押えブロック４４．４４に数句けられている。これらの
ロールは、工具鋼のベースに添付された商品名ｒＡｓｔ
ｒｏ１１ｙＪの下に販売される材料から形成される。他
の適当な材料としては、商品名ｒＷａｓｐａｌｏｙＪの
下に販売される材料および硬化タングステンψカーバイ
ドがある。

作動流体供給源４７からの加圧された作動流体の供給を
受ける液圧作動モータ４６はロール４２．４２の各々を
駆動する。ロッド４８ａ、４８ａを介して作用する液圧
作動シリンダ４８．４８および−Ｌ部の押えブロック４
４．４４は、上部ロールを定置して必要な下方向の作用
力を与えてストリップの圧延により生しる分離作用力を
相殺する。ロッド４８ａ、　４８ａは各々シェアービン
４８（第７図）を介して関連する押えブロックに対して
結合されている。もし予期せざる大きな供給作用力が生
じるならば、ピン４９、４９は剪断し、これによりフレ
ームを破損のおそれから保護し、またさもなければ安全
でない構造的に弱い（かつ比較的安価な）フレームの利
用を許容する。シリンダ４８は約１２．７ｃｍ　（５イ
ンチ）の直径であり、また約１０ｃｍ（４インチ）の行
程と約５ｃｍ（２インチ）の直径を持つロッドはシリン
ダ当り約３１，７５２Ｋｇ　（７０，０００ポンド）即
ち圧延機毎に約６３．５０４Ｋｇ　（１４０，０００ボ
ンド）の下方向の作用力を生じるため、約２４８　Ｋｇ
／Ｃｍ２（３，５００ｐｓｉ）の流体圧力により作動可
能であることが望ましい。

コノシリンダは、また、約０．００２５４　ｍｍ　（０
，０００１インチ）の解像力を以てロッド４８ａの垂直
方向の運動を測定することができる内部の超音波距離測
定装置を含むことが望ましい。無論、線影可変差動変成
器の如き他の標準的な市販の変位量測定装置も利用する
ことができるが、精度は若干落る。シリンダ４８．４８
はそれぞれストリップ１６の輪郭を変更するため独立的
に制御される。

フレームは、ストリップに対して略々平行に整合された
１対の梁材４０ａ（１）と、前記ストリップな略々横切
るように整合された横梁材４０ａ（２）とからなる基部
材４０ａを有する。梁材４０ａ（１）は液圧作動モ・−
夕４Ｇ、４６の略々下方に配置され、梁材４０ａ（２）
は圧延機の重合する構成要素を支持するがロールおよび
それらの支持部に対する空隙を許容するため離間されて
いる。横梁材４０ａ（２）は、運動可能なモータ支持板
５０と固定モータ支持板５２とを支持している。可動板
５０は。

シリンダ４８．４８において略々同じ荷重が存在するよ
うにモータの平衡をとる空圧作動シリンダ５４上に支持
されている。上下のＣ字形の取付はブラケッ）５Ｌ５８
は、板５０の内表面に固定されている。これらのブラケ
ットの各々は、垂直方向の側方のフレーム部材４０ｂ上
に支持された関連する支持ブロック６２に支承された垂
直方向に向いた摺動軸６０を支持している。この摺動軸
は上部のモータの重置方向の連動を案内する。モータ取
付は板５２は梁材４０ａ　（２）　、４０ａ　（２）に
対して固定されるため、その外表面Ｅに取付けられた関
連する液圧作動モータ４６およびこのモータにより駆動
される下部のロール４２は作動中垂直方向には連動しな
い（分は作用力による非常に小さな偏向量を除いて）。

モータ４８とその関連するロール４２との間のスプライ
ン結合は、このような偏向運動を許容するため構成され
ている。

特に第９Ａ図乃至第９Ｄ図においては、フレー１１４０
が押えブロック４４．４４を側方に配置してこれを支持
するため対をなして配置された４つの摺動部材４０ｂを
含んでいる。しかし、４つの押えブロック４４の全ては
部材４０ｂ内部で垂直方向で摺動運動可能である。垂直
方向部材は、ロールの同じ側で隣接する部材４０ｂを結
合する交差バー６４を有することが望ましい。フレーム
４０は、一方の部材４０ｂをロールの反対側の別の部材
４０ｂに対して架橋するためストリップの移動方向に延
在する２本の１一部フレーム梁材４０ｃ、４０Ｃが冠さ
っている。

梁材４０ｃの一端部は、枢着ビン６Ｂの周囲に枢動する
ように取付けられている。上部材が第２図乃至第４図に
示される如く圧延のための閉鎖位置にある時、各部材４
０Ｃの反対側端部は１組のポルト４１に１り隣接する部
材４０ｂに対して固定される。フレーム４０は、このた
め、コンパクトで比較的軽量であるが圧延の分離作用力
を包含できる堅固な組立体〜となる。大きな圧延量で銅
または真鍮を熱間圧延する際に遭遇する分離作用力の最
大値は約［１３，５０４Ｋｇ　（１４０，０００ボンド
）となる。換言すれば、各フレームは約１４０　Ｋｇ／
ｃｍ　２（２，０００ｐｓｉ　）から少なくとも約２４
１１１Ｋｇ／ｃｍ２（３，５００ｐｓｉ）の範囲内の応
力を生じる分離作用力に耐えることができなければなら
ない。フレーム組立体４０の強度は、シリンダ４８を用
いて可動ロールの位置を正確かつ逃けに調整する能力の
組合せにおいて、大きな分離作用力を受ける従来技術の
圧延機においては一般的である嵩高で堅固な非常に高価
なフレームの必要を回避するものである。

本発明の主な特徴は、ポルト４１か取除かれる時、梁材
４０ｃ、４０Ｃは第９Ｄ図に示されるようにビン６８．
６Ｂの周囲に一体に枢着することができることである。

ロッド４８ａの下端部を関連する上部の押えブロック４
４に対して結合するシェア・ビン５５が除去されること
を前提として、シリンダ４日、４８は壬れぞれ梁材４Ｑ
ｃの一方に取付けられてこれと−・緒に枢動する。この
ような「頂部が揺動するｊフレーム構造のため、一旦梁
材４０ｃ、４０ｃが開放位置に完全に枢動されると、押
えブロックおよびロール４２．４２の全てに対する妨げ
、るもののない直接的な上方への接近をｔＪｆ能にする
。押えブロックは（−・旦冷却および潤滑用管路および
結合部が切離されると）摺動部材４０ｂ内部で自由に摺
動可能であるため、ロールおよびその関連するブロック
は、個々にあるいはロール、ベアリングおよび押えブロ
ックの完全に組立てられた一体の装置として頭上クレー
ン（図示せず）を用いて容易かつ迅速に交換される。本
発明の圧延機におけるロールの交換は約１５分しか要さ
ない。従来周知の共用可能な圧延機におけるロールの交
換は、少なくとも１時間あるいが更に典型的には数時間
を要する。このような劇的なロールの交換時間の短縮は
また、その一部は、本発明の熱間圧延機が銅および真鍮
の条材およびストリップについてバック−アップ・ロー
ルを用いないで大きな圧延（ｌａｒｇｅｒｅｄｕｃｔｉ
ｏｎ）を行なうことができるという事実によるものでも
ある。また、その一部は、以下に述べるロールに対する
駆動系によるものであり、またロールおよび押えブロッ
クの組立体の比較的小さな寸法によるものでもある。

主として第６図および第１７図において、本発明のロー
ル４２は、各押えブロック４４に取付けられたベアリン
グ組立体７０に支承された頚部４２ｂ、４２ｂと比較し
て大きな直径を有する比較的狭い中央部作用部分４２ａ
を特色とする。しかし、圧延される製品の肉厚の実質的
な減少が行なわれかつ大きな分離作用力が存在する「荒
延べ用」圧延機において利用される従来の２基の縦型ロ
ール、ｃｔ％ｔｏ　ｈｉｇｈｒｏｌｌｓ）に比較して、
このような「拡大された」作用部分４２ａの直径でも小
さく約３０ｃｍ　（ｌフィート）以下であり、典型的に
は約１２７乃至１７８ｍ＋ａ（５乃至ツイフチ）である
、最初の圧延機１８におけるロールが大きな直径を有す
ることが特に重要であるが、これは条材がストリップの
形態に展開される程度が条材と係合するロールの作用部
分の直径の関数であり、ロールが大きい程展開度も大き
くなる故である。しかし発生するロールの荷重はロール
が小さくなる程減少する。このように、ロールはバイト
および充分な展開のためには大きくなければならないが
、同時に過大な荷重および大きなロール−コストを避け
る程度に小さくなければならない。

最初の圧延機のロール４２．４２から出てくるストリッ
プの幅は、ロッドの合金材料、圧延機に対して装入され
るロッドの寸法、ロール内での肉厚の減少度、ロールの
直径、およびロールにおける摩擦条件に依存する。スト
リップの幅の範囲は１本のロッドの直径から得ることが
でき、幅は圧延（ｒｅｄｕｃｔｉｏｎ）の程度を変更す
ることにより変更することができる。幅の増加は展開と
呼ばれる。展開量は圧延値が大きくなると迅速に増加し
、肉厚における減少増分が小さければ幅の増加は大きく
なる。最初のロッド径の３倍までの幅を得ることができ
る。

各部分４２ａの外側の作用面は反対方向に［クラウン」
にすること、即ち、ロールか冷却している時、それぞれ
第１７Ａ図および第１７Ｂ図に示されるように圧延され
る条材またはストリップの通過線を中心とする最大凹部
４３．４３゛の点に対して傾斜する凹状の輪郭を有する
ことが非常に重要である。第１７Ａ図において太い実線
で示されるように、最初の圧延機１８におけるロールの
輪郭４５はロールの長手方向軸心に沿って７字形である
ことが望ましい。第２および第３の圧延機２０．２２に
おいては、輪郭４５は第１７Ｂ図において太い実線で示
されるように截頭Ｖ字形であること、即ち傾斜した面か
−・定の直径を有する中央部で一致することが望ましい
。正確な輪郭は、ロールの熱的応答および圧延される製
品の寸法、形状および温度に依存する。いずれの場合も
、熱的な安定あ後、部分４２ａの外表面は略々平坦とな
るが、中央点付近に僅かな四部（第１７Ａ図および第１
７Ｂ図における細い実線で示す輪郭）を有してその縁部
よ′りも中央線付近に僅かに多くの材料を有する圧延製
品を形成する。

僅かに「太った」中央部分を有する圧延されたストリッ
プを生じるこのロール形状は、さもなければ条材または
ストリップを側方に「漂遊」させようとする傾向がしば
しば存在するにも拘らず製品をロール上で横方向に心出
し状態で保持する上で驚くべく効果を有することが判っ
た。このような制御は、第２および第３の圧延機２０．
２２においてのみ圧延機の進入側における心出しガイド
拳ロールを使用することが望ましい程有効であることが
判ったが、ここではこの輪郭操作は幅方向に均一なゲー
ジを有する最終製品を得るために減少しなければならな
い。専ら例示として、最初の圧延機のロールは縁部径が
約１８．７３３ｃｍ　（７，３７５インチ）（冷却時）
の中央部の作用部分を有し、この直径は点４３と通常一
致する標準的な通過線ｌｅａにおいて約１８．７０７ｃ
ｍ　（７，３８５−インチ）（冷却時）の最小径まで減
少する。第２の圧延機においては、典型的なロールは約
１４．９２３ｃｍ　（５，８７５インチ）（冷却時）の
直径を有する作用部分を有し、この直径は約１４．９０
２ｃ＋ｅ　（５，８Ｅｌフインチ）（冷却時）の一定の
最小径の点４３′である中央領域まで減少する。

ロールの熱的応答における別の要因は、ロールが冷却さ
れる程度である。本発明においては、ロールは１つの押
えブロックにおける「瞬時遮断」入口部７２から反対側
の押えブロックの「瞬時遮断」出口部７４に対して冷却
水の流れを導入する内部の長手方向に延在する通路４２
ｃを有する。この通路４２ｃは、その部分における冷却
効果を増加させるためロール部分４２ａ内部に拡大され
た中央部の腔部４２ｄを有することが望ましい。前記通
路４２ｃと腔部４２ｄの直径は、ロールの肉厚が熱いロ
ールの表面温度を維持するに充分であり、これにより圧
延されたストリップの急冷を防止するように選択される
。冷却水は前記入口部および出口部からロールの頚部に
おける放射状のチャネル４２ト押えブロックの環状通路
７Ｂおよび通路７８を介して通路４２ｂまで送られる。

冷却水の典型的な流量は、各ロールに対して毎分的１５
１　（４ガロン）である。各ロール４２．４２における
流れは、ストリップがその幅方向に同様な冷却作用を受
けるように反対方向にする。当業者は、このように、連
続的な簡滑を行ない冷却流体をロールに導入′するため
の回転ユニオンを提供し存がら、押えブロック４４がロ
ールに対するコンパクトな支持部を提供することが判る
であろう。

ロール４２．４２の作用域が押えブロック４４．４４間
の比較的小さな距離にわたることを注目すべきであるう
逆の言方をすれば、ロールの長さのほとんどは押えブロ
ックおよび関連するベアリング組立体によりその略々全
長に沿って支持される頚部４２ｂ、４２ｂにより占めら
れる。このような形状となる語な理由は、存在する大き
な分離作用力にも拘らず小さな直径のロール構造が有効
であるためである。また、ロールの長手方向の熱膨張を
吸収するも一旦作動温度に達するとロールの横方向の運
動を制限するため小さな側方の空隙が各ロール４２内に
形成されていることを注目されたり。

各ロール４２は液圧作動モータ４８の１つにより独立的
に駆動される。従って、通常は１つの駆動されるロール
から別の従属ロール（単数または複数）に対し動力を伝
達するため使用される歯車その他の動力伝達結合部は存
在しない０本発明の別の特徴は、各ロールの一端部と一
体である「ロール半部」８０ａを含みかつモータの駆動
軸４８ａ上に取付けられた「モータ半部Ｊ８０ｂと係合
するスプライン接続組立体８０を介してモータが口・−
ルと直接結合されることである。モータをロールに対し
て結合するため、継手の半部８θａ、８０ｂは単に相ｌ
ｉ゛に係合されてボルト止めされている。このような結
合のため、ロールを容易に交換することができる。この
ような直結駆動部を用いれば、駆動系の「剛直性」は実
質的に増大する。このため、両方のロール４２．４２は
駆動系におけるサーボの変動に更に応答するよ、うにな
る、また、ロールの駆動系における比較的少ない数の構
成要素が、従来技術の駆動系よりも剛直性において更に
緊密に整合される２つのロール４２．４２に対する駆動
系を提供するものである。

低い回転数（４００ｒｐ、ｍより少なく、しばしば１１
００ｒｐより少ない）において大きなトルク（約１３８
．３Ｋｇｍ　（１０００ｆｔ−１ｂｓ）を超える）を提
供する液圧作動モータの使用によりこのような簡単な継
手が可能となる。液圧作動モータ４６．４６は、出力軸
の速度の調整が作動流体の供給部４７におけるスワ・ν
シュプレートによって行なわれる放射状ピストン形式の
ものが望ましい。このような構成により、モータの両端
における圧力を変化させて圧延されたストリップを一定
の速度に維持することができる。このような駆動装置は
、ロール４２．４２に対して浜給される動力に対する正
確かつ応答性に富んだ制御を提供する。最初の圧延機１
８に対して゛は、モータ４Ｂ、　４８は、最高速度３４
．５ｒｐｍ　’（約１８ｃｍ　（ツイフチ）のロールの
場合でａｏｏ　ｉｐｍ）において所要全トルク量的１．
７２１３　Ｋｇｍ　　（１２，５００ｆｔ−Ｉｂ５．）
　　（最大で約２４００Ｋｇｍ　　（１’／、３５０　
ｆｔ−１ｂｓ、）　）を生じるため、約２８４Ｋｇ／ｃ
ｍ２（３，５７０ｐｓｉ）の圧力（最大的２８１Ｋｇ／
Ｃｍ２（４，０００ｐｓｉ　）　）で運転することが望
ましい。第２および第３の圧延機における圧延および展
開量は小さく、従ってこれらの要件は少ない。ストリッ
プは圧延段毎に更に早く運動するため、モータにおける
速度要件は圧延機毎に高くなる。第２の圧延機２０はモ
ータ４６．４６と同じ形式のものであるが約８９９Ｋｇ
ｍ　（８，５００ｆｔ−１ｂｓ、）　　　−（最大的１
　、１４２Ｋｇ層（８，２８０ｆｔ−１ｂｇ、）　）−
の所要の最大トルクを生じるモータ４６”、４６′　を
使用することが望ましい。第３の圧延機のモータ４Ｂ”
、４６”は、約３４８Ｋｇｍ　（２，５００ｆｔ−１ｂ
Ｓ、）　　（最大的３８８Ｋｇｍ（２，８００ｆｔ−１
ｂＳ、）　）の所要の全出力トルクを有することが望ま
しい。

第１Ｏ図乃至第１８図においては、圧延［１８，２０，
２２がそれぞれ、条材１４およびストリップ１６をロー
ルの作用部分間の空隙に対して案内することができかつ
再加熱された製品力（圧延される前にその周囲の雰囲気
を制御する部分的な密閉部を提供する進入ガイド組立体
８０を含んでいる。このＭＩ　ＩＱ体８０は、フレーム
４０に対して数句けられた管状の筺体９２の周囲に形成
されている。この筐体８２は、関連する再加熱器にすぐ
＃接する地点からロールの直前の地点まで延在し、容易
に取外すことができるようにフレーム組立体４０に対し
てボルト止めされている。条材またはストリップの酸化
状態を制御する還元雰囲気が再加熱器内に形成される。

前記筐体はこの雰囲気を受取り、これを熱い製品の周囲
に保持する。あるいはまた、進入ガイドは、還元ガス雰
囲気を生じるそれ自体のバーナを具有することができる
。この構成は、通常薬きょう用真鍮の如き銅の合金より
容易に加工温度において還元する銅のみに対して有効で
ある。

主に第３の圧延機２２において有効なある程度の整直方
向の案内が筐体９２”内に配置されねじを設けた軸８８
に沿って移動する支持ブロック９′８．９８に回転自在
に支承された１組の水平力向のローラ８４．９４により
４えられる。ウオーム・ギア１００を介する軸の回転運
動がローラ８４．８４の相対位置を調整して種°々の寸
法の条材またはストリップをロール４２”、４２”の係
合部に案内する。主として始動の間有効なある大まかな
横方向の案内作用が、製品をロールの部分４２ａ”、４
２ａ”の中央部に案内する１対の相互に傾斜した板１０
２　、１０２によって提供される。横方向の案内作用は
また、筺体８２内で回転するように取付けられる垂直方
向の案内ローラ１０４　、１０４によっても提供するこ
とができる。しかし、もしこれらのローラが適当な程度
の案内作用を提供するに充分なだけ条材またはストリッ
プに対して小さな距離だけ離して配置されるならば、製
品を変位させようとする作用力は充分に大きいためロー
ラ１０４　、１０４がごく局部的な案内作用しか生じな
いことが判った。もしこの作用力が用いられると、製品
は矩形状の断面形状を有する溝１０４　＆　、　　１０
４　ａ内に案内される。他の形状ではあまり有効でない
ことが判った。通常は、−１４ストリツプがローラ間に
置かれると、第２および第３の圧延＠２２における垂直
方向のローラ１０４′、１０４°および１０４”、１０
４”のみがストリップの充分な案内作用を提供する。

圧延される製品が熱く分離作用力が大きいため、製品か
らは実質量の金属のロールに対する転移が生じ、このロ
ールに対して金属が付着して蓄積する。このことは、銅
、真鍮およびアルミニウムの如き比較的軟らかな非鉄金
属の場合に特に問題となる。本発明の熱間圧延機はこの
問題を制御する２つの装置、即ち第１に分離剤をロール
の外部に噴りして膠着を減少させる装置１１０と、ｔｔ
Ｓ２に機械的な刷毛装置１４０を提供する。

第１０図、第１０Ａ図およ、び第２１図において最もよ
く示されるように、噴霧装置は、各ロールの部分４２ａ
にその外表面を覆う分離剤の扇形の噴霧域Ｓを生じる主
ノズル１１２および副ノズル１１２ａを有する。選択さ
れた特定の分離剤は、圧延される金属の種類、圧延の程
度および製品およびロールの温度の如き諸要因に依存す
る。ゲージの減少が比較的緩やかである場合、前記分離
剤はある程度の潤滑を行なう広範囲の公知の成分のもの
でよい。圧延是が更に実質的である場合（第１の圧延機
１８における）、懸濁水に含有される粘土の如き「荒い
」成分を使用することも必要となる。粘土が凝集に対し
て抵抗性を有する場合も役に立つ０例えば、銅のストリ
ップの製造の場合には、水、水溶性の潤滑剤および粘土
の混合物が第１の圧延６１Ｂにおいて有効であるが、第
２８よび第３の圧延機２０および２２においては水だけ
でも有効な分離剤兼潤滑剤たり得る（水および水溶性の
潤滑剤が望ましいが）。

前記分離剤はタンクＡおよびＢ”（第２１図）において
混合され、「荒い」成分の溶液を保有する少なくともタ
ンクＢが粒状の成分を懸濁状態に保持するため攪拌器１
１４等により一定の°攪拌状態に維持される。ａ滑液１
１ＢはタンクＡ内で混合され、「荒い」成分の溶液１１
８はタンクＢ内で混合されることが望ましい。次に１両
方のタンクからの溶液はノズル１１２　、　＋１２ａに
対して送られる。通常は粒子は懸漏状態で維持されるた
め、供給管路１２０．１２２の閉塞の危険がかなりある
。従って、溶液はタンクからノズルに対して間欠的に圧
送され、供給管路は使用後に水によりパージされる。

第１０図、１０１８図および第１８図によれば、刷毛装
置１４０がざもなければロールの部分４２ａ、４２ａに
対して膠着する金属、酸化物および分離剤を常に除去す
る。この装置は、各ロール部分４２ａの外表面に接して
早い回転速度、例えば少なくとも２０００ｒｐｍ　、望
ましくは３０００ｒｐｍで回転する回転ブラシ】４２を
含んでいる。このブラシはまた比較的大きな直径、例え
ば約２５．４ｃｍ　（１０インチ）を有し、このため前
記の早い回転速度と相撲って毎分大きな清掃表面積を生
じる。また、プランは円筒状であり、高速で回転するた
め、その剛毛は高速度でロールと衝突する。このような
特徴の結果、ロールから金属が有効に除去され、（スク
レーパの場合のように）ロールに傷を付けるおそれがあ
る小さな区域に集中することがない。この剛毛は炭素成
分の多い鋼から形成されることが望ましい。

ブラシ１４２は、摩擦（スリーブ）ベアリング１４３　
、１４３においてフレーム１４４の一端部で回転自在に
支持される。反対側の端部においては、フレームは枢着
軸１４６および１対のＵ字形の支持ブラケット１４４　
ａ　、　　１４４　ｂにより圧延機のフレーム４０に対
して固定された枢着部に取外し自在に保持されている。

フレーム上に支持されだ液圧作動モータ１４Ｂは、更に
ブラシを回転させる１対のベル）　１５０　、１５０を
駆動する。ロールに当るブラシの荷重は、支持ブラケッ
ト１４４ａ、　１４４ｂをリンクする交差バー１４５と
フレーム１４０の枢着端部との間に結合された空圧シリ
ンダ１５２によって制御される。フレーム１４０の空気
シリンダと反対側に配置されたばね１５４が平衡作用力
を提供する。摩擦ベアリングはまた、ばね１５４と共に
使用中刷毛装置に生じた振動を減衰する。最も離れた１
つの位置において、シリンダはブラシがロールから離さ
れるようにフレームを枢動させる。中間の各位置におい
ては、ばね１５４と共に種々の荷重作用力を生じる。最
適な荷重作用力は、過度に剛毛の摩耗または損傷を増加
することなくロールから蓄積された金属の全てを除去す
る。この荷重作用力の典如的な数値は約１１Ｋｇ　（２
５ポンド）である、この正味の数値は、金属の性質、ロ
ールおよびブラシの寸法、剛毛の疲労の割合、ブラシか
らの剛毛の脱落の割合、ブラシの直径および回転速度、
およびロールにおける疲労もしくは生じ得る損傷の如き
諸要因と共に変動する。

作用について説明すれば、ライン１２は金属条材１４を
高度に均一・な形態および再結晶した粒子形態を有する
ストリップ１８に連続的に熱間圧延する。

ラインは銅または胴の合金のロッドを狭幅のストリップ
に圧延するため作動すること力七望ましい。

条材またはストリップの圧延に加えて、各圧延機、特に
第１の圧延機１８は条材またはストリップのための駆動
部として作用する。条材およびストリップが圧延機によ
り駆動される速度は、過度の張力による不安定な塑性流
を生じることなく条材およびストリップの張力を維持す
るように制御される。

このような縦列配置の圧延機を運転するため比較的簡単
な制御装置が要求される。第１の圧延機（圧延量の如何
に拘らず）は鋳造機の鋳造速度を制御する。第２の圧延
機の間隙および速度は、手動による「圧延比」の設定に
より制御される。圧延量が零の場合、第２の圧延機の速
度および間隙は第１の圧延機の速度および間隙と整合す
る。第２の圧延機における圧延量は（手動により）増加
される時、速度はストリップに張力を維持するため適当
な比率（装入速度Ｘ装入厚さ＝出力速度×出力厚さ）に
おいて自動的に増加する。圧延機間に充容な距離を置く
ことにより、ストリップは不安定な塑性流を生じること
なく僅かに引張する余地を有する。帰゛還制御を行なわ
ない簡単な制御装置が圧延機の速度を充分に制御するた
めには充分であることが判った。同様な考察は、第３の
圧延機の速度および第２と第３の圧延機間にその結果中
じるストリップの張力の制御についても妥当−する。

第１の圧延ａ１８は、主として灼熱状態のロッドを完成
したストリップの最終的な幅と略々等しい幅を有し比較
的厚いゲージ−の狭幅のストリップに変形する「荒延べ
用」圧延機として機能する。第１の圧延機においては１
条材の大きなバイトおよび実油的な展開量が存在する。

第２の圧延機２０は別の「荒延べ用」圧延機である。こ
れは、第１の圧延機により設黛された幅を実質的に維持
しながらストリップのゲージを減少させる。（経験則と
して、圧延はそれ自体の圧延量と略々同じ大きさの幅に
おける小さな増加量を伴う。）ライン速度は、＝ｔとし
、て厚さの減少量により設定される第１の圧延機よりも
早い回転速度で第２の圧延機を運転することにより自動
的に維持される。第３の圧延機２２は、主として最終的
なゲージおよび幅を設定して比較的反りのないその幅方
向に実質的に均一なゲージを有する出力ストリップを生
じる熱間仕上げ圧延機である。また、第３の圧延機は、
この圧延機により行なわれる圧延酸によるライン速度を
維持する詐りでなくストリップに不安定な塑性流を生じ
ることなくストリップに圧延機間の張力を維持するため
、第２の圧延機よりもＶい回転速度で自動的に運転する
。このように、この圧延機の制御装置は、第２および第
３の圧延機における圧延量に従って第２および第３の圧
延機における圧延速度を自動的に変化させるのである。

限定ではなく事例として述べれば、第１の圧延機は約１
８ｃｍ　（ツイフチ）のロールを有し、第２および第３
の圧延機は約１４ｃｍ　（５，５インチ）のロールを有
する。各圧延機は、最大的８３，５０４Ｋｇ（１４０，
０００ボンド）の分離作用力に耐えることができる。圧
延機１８．２０．２２の最大回転数はそれぞれ３７．２
０２および５００ｒｐｍである。これらの圧延機におけ
るストリップ１６の対応する最大表面速度はそれぞれ８
１３．３，４９０および８，６００ｉｐｏ＋である。

１１００１ｐで鋳造される約２．８８ｃｍ　（１１／８
インチ）の直径の真鍮条材で開始される典型的なランに
おいては、第１の圧延機は２５３ｉｐｍにおいて約０．
３８１０ｆｆｌ　（０，１５０インチ）の肉厚および約
８．８５５ｃｍ（２，８２インチ）の幅のストリップを
形成する。第２および第３の圧延機は、一般に、それぞ
れ約０゜１９１　Ｘ８．８３ｃｍ　（０，０７５Ｘ２．
８１３インチ）および約０゜０９９　Ｘ　Ｂ、９３４　
ｃｍ　（０，０３９Ｘ２．７３インチ）の断面に圧延す
る間この幅を略々維持する。第２および第３の圧延機に
おける表面速度はそれぞれ４８２および８２９ｉｐＩ１
１となる。

別の事例として、本発明の熱間圧延機は、縦列の３基の
圧延機稼動において使用される時、８５　ｉｐｍで鋳造
される約５．０８ｃｍ　（２インチ）の直径の銅条材を
５，５００ｉｐａ＋の速度で約０−０３０　ｃｍの肉厚
×８．１ｃｍの幅（０，０１２Ｘ３．２　インチ）のス
トリップに変形することができる。第１の圧延機におけ
る肉厚は約０．８１ｃｍ　（０，２４インチ）であり、
また第２の圧延機においては約、０．０９７　ｃｍ　（
０，，０３８インチ）である。各圧延機における分離作
用力はそれぞれ、約３９Ｊ１７　Ｋｇ　（８８，０００
ボンド）、約８２，１４３　Ｋｇ　　（１３？、ｏｏｏ
ボンド）オヨび約１５４，９４０　Ｋｇ　（６１，００
０ボンド）となる。各圧延機に対して加わるトルクは、
それぞれ約１，３４２Ｋｇｍ　　（Ｉｌｌ、７００　ｆ
ｔ−１ｂｓ、）、約８２２Ｋｇｍ　　（４，５００ｆｔ
−１ｂｓ、）および約１０４Ｋｇｍ　（７５４ｆｔ−１
）１５．）である。

本文においては、連続的に鋳造される条材から相談たは
銅合金の狭幅のストリップを製造することができる。小
さな直径のロールを備えた斬新な２基の竪型熱間圧延機
、およびこの圧延機を使用する方法について記載した。

この圧延法は、各圧延機における唯１回のパスを行なう
大きなバイトを特徴とする。ストリップ材料は再結晶粒
子パターンを呈し、最終製品は均一なゲージを有する（
Ｅ確に制御された寸法を有する。本方法は、滑りのない
このような圧延および展開を生じる３つの縦列配置の２
つの竪型圧延機を使用することが望ましい。第１および
第２の圧延機のロールは、条材またはストリップの横方
向位置を制御するように自己６出しを行なう。これらロ
ールはまた熱膨張を許容する。比較し得る従来の圧延機
よりも非常にコンパクトで、軽量であり、かつ安価な圧
延機を用いて以上のＬｌ的が達成される。更に１本発明
の圧延機は、従来の比較し得る運転特性の圧延機と比較
して非常に短い時間で頭上クレーンを用いてロールの交
換をｕ工能にするものである。また本発明の圧延機は、
ワーキング・ロール」二の金属の転移および蓄積を制御
する装置、および圧延機のｄ（転を連続的かつ自動的に
監視し予め選択された最終製品を製造するため帰還制御
信号を提供する装置とを具有するものである。

本発明についてはその望ましい実施態様に関して記述し
たが、当業者には本文の詳細な記述および添付図面から
色々な変更例が着想されることが理解されよう。このよ
うな変更例は頭書の特許請　′求の範囲に該当すべきも
のである。

【図面の簡単な説明】

第１図は未発明による縦列に配された熱間圧延法を示す
簡単な平面図、第２図は第１図に示された３基の圧延機
を示す更に詳細な部分破断平面図、；ＪＳ３図は第２図
に示された圧延機を示す側面図、第４図はフレーム部分
、回転ブラシ、入口部および出口部のガイドおよびゲー
ジを簡潔化のため取除いた第１図乃至第３図に示した第
１の圧延機を示す平面図、第５図は第４図に示された圧
延機の正面図、第６図は右下側の押えブロックを縦断面
で示した第４図および第５図に示されたロールおよび関
連する押えブロックの詳細な正面図、第７図は第６図に
示された押えブロックを示す側面図、第８図は第６図お
よび第７図に示された押えブロックおよびこのブロック
に支持されたロール部分を示す詳細な縦断面図、第９Ａ
図、第９Ｂ図および第９Ｃ図はそれぞれ簡潔化のためモ
ータ、ロールおよび他の装置を除去した第１図乃至第５
図に示された第１の圧延機のフレーム組立体の正面図、
側面図および平面図、第９Ｄ図は上部のフレーム梁材お
よびロールの直接的な上方での交換を可能にする開被位
置へ部分的に枢動された梁材に取付けられた液圧作動シ
リンダを有する第９Ｂ図に示された圧延機の上部を示す
部分図、第１０図は進入ガイド組立体、解除剤の噴霜機
および回転ブラシ装置を示す第１図乃至第５図および第
９Ａ図および第９Ｃ図に示された圧延機の簡単な側面図
、第１０Ａ図は第１０図に示された解除剤噴霧装置を示
す簡単な平面図、第１１図は第１０図に示された進入ガ
イド組立体を示す底面図、第１２図は３つの圧延機につ
いて示された３つの交互に垂直方向の案内ロールを有す
る第１１図における線１２−１２に関する縦断面図、第
１３図は第１０図に示寄れた進入ガイド組立体の水モ方
向ロールの縦断面を示す部分側面図、第１４図は第１３
図に示された水平方向のロール組立体を示す側面図、第
１５図は第１Ｏ図に示された進入カイト組立体を示す正
面図、第１６図は第１３図の線ｔｏ−ｔｏに関する縦断
面図、第１７図は第２図および第４図乃至第６図に示さ
れたロールの作用部分を示す詳細図、第１？Ａ図は熱膨
張を許容しかつ圧延中の条材またはストリップの心出し
を行なう第１７図に示されたロールの作用部分の外表面
の輪郭を示す拡大図、第１７Ｂ図は別の輪郭を示す第１
７Ａ図と対応する図、第１８図は第２図、第３図および
第１０図に示された回転ブラシ組立体を示す側面図、第
１９図は第１８図に示された回転ブラシ組立体を示す平
面図、第２０図は進入する鋳造ロッドの幅の狭いストリ
ップへの非常に大きな圧延を生じる第１の圧延機のロー
ルの作用を示す簡単な側面図、および第２１図は解除剤
を保有しこれを供給するタンクを示す簡単な側面図であ
る。 １２・・・縦列配置熱間圧延ライン、１４・・・条材、
１８・・・ストリップ、１８・・・圧延機、２０・・・
圧延機、２２・・・圧延機、２４・・・再加熱炉、２Ｂ
・・・急冷タンク、２８・・・幅ゲージ、３０・・・Ｘ
線肉厚ゲージ、３８・・・裁断器、３８・・・スフーラ
ー、４０・・・フレーム組立体、４２・・・ロール、４
４・・・押えブロック、４Ｂ・・・液圧作動モータ、４
７・・・作動流体供給源、４日・・・液圧作動シリンダ
、４Ｓ・・・シェア・ピン、５０・・・可動モータ支持
板、５２・・・固定モータ支持板、５４・・・空圧作動
シリンダ、５５・・・シェア・ピン、５６．５８・・・
取付はブラケット、６０・・・摺動軸、８２・・・支持
ブロック、６４・・・交差バー、６６・・・枢着ピン、
７０・・・ベアリング組立体、８０・・・スプライン接
続組立体、９０・・・進入ガイド組立体、９２・・・筺
体、９４・・・ローラ、９Ｂ・・・支持ブロック、９８
・・・軸、１００・・・ウオーム・ギア、＋０２・・・
板、１０４・・・案内ローラ、１１Ｏ・・・噴霧装置、
１１２・・・主ノズル、１１４・・・攪拌器、１１６・
・・潤滑液、１１８・・・「荒い」成分の溶液、１２０
　、１２２・・・供給管路、１４０・・・刷毛装置、１
４２・・・回転ブラシ、１４３・・・摩擦（スリーブ）
ベアリング、１４４・・・フレーム、１４５・・・交差
バー、　ｉ４Ｂ・・・枢着軸、１４８・・・液圧作動モ
ータ、１５０・・・ベルト、１５２・・・空圧シリンダ
、１５４・・・ばね。 ＦＩＧ、５ ＦＩＧ、６ ＦＩＧ、８ ＦＩＧ、Ｉθ ＦＩＧ、１３ ｒ／＃ ＋３７１３ ＦＩＧ、２θ ＦＩＧ、２１ 第１頁の続き ０発　明　者　エム・ロナルド・ランドレットアメリカ
合衆国オハイオ州４４０２ ２チャグリンフオールズ・ウラ ドエイカーティーアール１７１４０

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、大きなバイトおよび小さなバイト比を以て熱い金属
   の条材をストリップに連続的に圧延する圧砕機において
   。 クレームと、 相互に略々平行に配置された１対のロールとを設け、該
   ロールは各々比較的小さな直径を有し、 前記ロールを前記フレームに取付ける手段を設け、該取
   付は手段は前記ロール間の間隙の変更を許容するよう〈
   運動可能であり、 前記ロールの少なくとも一方に刻する前記取付は手段を
   駆動して前記の大きな圧延量を生じかつ前記間隙を設、
   定する手段と。 ・　前記ロールの各々を比較的低い速度ならびに比較的
   大きなトルクを以て回転させる手段とを設けることを特
   徴とする熱間圧延機。 ２、前記ロールの各々が前記取付は手段の関連するもの
   の間に配置された比較的狭い作用部分を有し、該作用部
   分は前記ロールの隣接部分の直径よりも大きな直径を有
   することを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の熱間
   圧延ｉ。 ３、前記作用部分の外表面は、熱膨張を許容しかつ中央
   部において綾部におけるよりも僅かに多くの金属を有す
   る圧延されたストリップを形成するようにクラウン形状
   であることを特徴とする特許請求の範囲第２項記載の熱
   間圧延機。 ４、前記各ロールは循環する冷却流体を供給する内部通
   路を有することを特徴とする特許請求の範囲＠２項記載
   の熱間圧延機。 ５、前記駆動手段が、前記の対のロールの一方に対する
   前記取付は手段の個々の１つに作用する１対の駆動部材
   を有し、該駆動部材は前記ストリップの輪郭を変更させ
   るため独立的に調整可能であることを特徴とする特許請
   求の範囲第１項記載の熱間圧延機。 ６、前記対のロールの他方と、その関連する取付は手段
   と、回転手段とが固定されることを特徴とする特許請求
   の範囲第５項記載の熱間圧延機。 ７、前記回転手段が前記ロールの各々と関連する液圧作
   動モータであることを特徴とする特許請求の範囲第１項
   記載の熱間圧延機。 ８、前記液圧作動モータをその関連するロールに対して
   面接結合する手段を更に設けることを特徴とする特許請
   求の範囲第７項記載の熱間圧延機。 ９、前記液圧作動モータが、前記回転運動を制御するた
   め調整可能なスワッシュプレート型圧縮手段を看する放
   射状ピストン型モータであることを特徴とする特許請求
   の範囲第８項記載の熱間圧延機。 １０、前記圧延工程において前記ロール上への条材材料
   の蓄積を防出する手段を更に設けることを特徴とする特
   許請求の範囲第１項記載の熱間圧延機。 １１、前記の蓄積防止手段が、前記ロールの外表面と保
   合する回転ブラシ手段を含むことを特徴とする特許請求
   の範囲第１０項記載の熱間圧延機。 １２、前記回転ブラシ手段が取付はフレームと、該フレ
   ームの一端部に取付けられた回転ブラシと、前記フレー
   ムの他端部に取付けられたモータと、前記ロールの関連
   する一方に対して前記ブラシに調整自在に荷重を与える
   手段とを含むことを特徴とする特許請求の範囲第１１項
   記載の熱間圧延機。 １３、前記の調整自在な荷重付与手段は、前記フレーム
   に対する枢着手段と、前記フレームを前記枢着手段の周
   囲で前記荷重を生じる方向に駆動する手段とを含むこと
   を特徴とする特許請求の範囲第１２項記載の熱間圧延機
   。 １４、前記の蓄積防止手段が前記ロール上に分離剤を噴
   霧する手段を含むことを特徴とする特許請求の範囲第１
   ０項記載の熱間圧延機。 １５、前記条材を前記の対のロール間の前記間隙内に案
   内する手段を更に設けることを特徴とする特許請求の範
   囲第２項記載の熱間圧延機。 １Ｂ、前記案内手段は、前記の圧延工程に先立ち５前記
   条材に対して保護された雰囲気を提供する筺体を含むこ
   とを特徴とする特許請求の範囲第１５項記載の熱間圧延
   機。 １７、圧延機１基当り僅かに１回のパスによるも大きな
   全圧延着を生じる、熱い金属ロッドを正確に制御された
   寸法の高品質の狭幅のストリップに連続的に圧延する方
   法において、 比較的小さいが、１対のロールの作用部分と前記ロッド
   間に大きな滑りを生じることなく前記大きなバイトを生
   じるに充分な大きさの直径を有することを特徴とする前
   記ロールの作用部分において前記ロッドと係合する１対
   のロールを提供し、 相対的に垂直方向に運動して前記ストリップのゲージを
   変更しかつその楔形状部を制御するように前記ロールを
   取付け、 （Ｒ足ロールを相互に近づくよう押圧し。 前記ロールの各々を高いトルクおよび制御された回転速
   度で回転させ、 以て、前記の圧延が前記大きなバイトの肉厚遁少を生じ
   る詐りでなく、前記ストリップの幅を最初の圧延バスに
   おける最大値に実質的に設定する工程からなることを特
   徴とする方法。 １８、前記ロールに対して付着する金属を連続的に除去
   するに程を更に含むことを特徴とする特許請求の範囲第
   １７項記載の方法。 １８４前記ロールとの前記金属の付着を連続的に防ｌト
   する工程を更に含むことを特徴とする特許請求の範囲第
   １７項または第１８項に記載の方法。 ２０、前記の連続的な金属除去工程が前記の各作用部分
   を高速度で回転払拭する工程を含むことを特徴とする特
   許請求の範囲第１８項記載の方法。 ２１、前記の連続的な金属付着病１ヒエ程が分離剤を前
   記ロール上に噴霧する工程であることを特徴とする特許
   請求の範囲第１８項記載の方法。 ２２、前記ストリップの幅を実質的に変更することなく
   そのゲージを実質的に減少させる前記大きなバイトの圧
   延によって順次に行なわれる類似の第２の圧延工程を更
   に提供し、該第２の圧延］二程のロール回転速度は前記
   の低い回転速度よりも高い速度であるが、過度の張力に
   よるストリー、ブの不安定な塑性流を生じることのない
   値であることを特徴とする特許請求の範囲第１７項記載
   の方法。 ２３、前記大きなバイトの圧延によって順次に行なわれ
   る第３の類似の圧延工程と、前記ストリップの幅を実質
   的に変更することなく予め定めた最終値までストリップ
   のゲージを減少させる前記の第２の圧延工程とを更に含
   み、前記第３の圧延工程のロール回転速度は前記の第２
   の圧延工程のそれよりも早い速度であるが、過度の張力
   によるストリップの不安定な塑性流を生じることのない
   値であることを特徴とする特許請求の範囲第２２項記載
   の方法。 ２４、前記の押圧工程および前記回転工程がまた、前記
   圧延工程を経由するように前記ロッドおよび前記ストリ
   ップを推進させることを特徴とする特許請求の範囲第１
   ７項、または第２２項、または第２３項に記載の方法。 ２５、熱的安定の後、縁部に比較してその中央部付近に
   おいて僅かな余剰量の金属を有する圧延されたストリッ
   プを形成するように、前記ロールの作用部分の外表面上
   に長手方向の輪郭を提供する工程をｑＨに含み、前記金
   属の余剰分は前記作用部分ヒに前記ロッドおよびストリ
   ップを自動的に中心位置に位置させるように作用するこ
   とを特徴とする特許請求の範囲第１７項記載の方法。 ２８、前記の対のロールを連続的に冷却する工程を更に
   含むことを特徴とする特許請求の範囲第１７項または第
   ２５項に記載の方法。 ２７、前記冷却工程が、前記ロールの各々に中央部で長
   手方向に延在する通路を形成して流体の流れを前記通路
   を通るように指向させる工程を含むことを特徴とする特
   許請求の範囲第２８項記載の方法。 ２８、前記の回転工程が、前記各ロールに対して変更可
   能な出力の液圧作動モータを提供して該モータを前記ロ
   ールの関連するものに対して直接結合する工程を含むこ
   とを特徴とする特許請求の範囲第１７項記載の方法。 ２８、正確に制御された寸法を有し、特許請求の範囲第
   １７項、ま、たは第２２項、または第２３項の方法によ
   り形成された再結晶した粒子形態を有する狭幅のストリ
   ップ。