JPS598293A - セラミツクヒ−タ - Google Patents
セラミツクヒ−タInfo
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- JPS598293A JPS598293A JP11743482A JP11743482A JPS598293A JP S598293 A JPS598293 A JP S598293A JP 11743482 A JP11743482 A JP 11743482A JP 11743482 A JP11743482 A JP 11743482A JP S598293 A JPS598293 A JP S598293A
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- JP
- Japan
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- heating element
- resistance
- central member
- coefficient
- thermal expansion
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、例えばディーゼル機関のグロープラグに適用
して好都合なセラミックヒータに関するものである。
して好都合なセラミックヒータに関するものである。
従来のヒータはＮ ｉ −Ｃ，ｒ合金などの発熱線を・
備えているが、温度の高い雰囲気で使用すると酸化して
しまうという問題がある。
備えているが、温度の高い雰囲気で使用すると酸化して
しまうという問題がある。
そこで、本発明は以下に詳述する発明者の鋭意研究の結
果を基に提案されたものであって、電気絶縁性セラミッ
クで構成した中心部材の外面に、ＭｏＳ’ｉ２ （珪化
モリブデン）と５ｉ３Ｎ４（窒化珪素）とを含む発熱体
を設け、この２成分系中に占めるＳｉ３Ｎ４の割合を１
０モル％〜７０モル％に設定したことにより、＃酸化性
がよく、耐熱衝撃性もよいなどの種々の利点を有したセ
ラミックヒータを提供することを目的とするものである
。
果を基に提案されたものであって、電気絶縁性セラミッ
クで構成した中心部材の外面に、ＭｏＳ’ｉ２ （珪化
モリブデン）と５ｉ３Ｎ４（窒化珪素）とを含む発熱体
を設け、この２成分系中に占めるＳｉ３Ｎ４の割合を１
０モル％〜７０モル％に設定したことにより、＃酸化性
がよく、耐熱衝撃性もよいなどの種々の利点を有したセ
ラミックヒータを提供することを目的とするものである
。
以下に本発明の案出過程も含めて本発明の詳細な説明す
る。
る。
発明者らは、グロープラグの外表面に露出してＪＩＩＬ
’る発熱体としての適正をみるために珪化モリブデン、
その他種々の高融点材料について耐酸化テストを行なっ
た。共通の大きさに切出したテスト品を１０００°Ｃ１
１５時間大気中に放置し、重量変化により耐酸化性を調
査した。結果を第１表に示す。
’る発熱体としての適正をみるために珪化モリブデン、
その他種々の高融点材料について耐酸化テストを行なっ
た。共通の大きさに切出したテスト品を１０００°Ｃ１
１５時間大気中に放置し、重量変化により耐酸化性を調
査した。結果を第１表に示す。
表 １ 表
第１表より知られるように、重量変化が極めて少なく耐
酸化性にすぐれているのはＳｉＣとＭｏＳｉ２である。
酸化性にすぐれているのはＳｉＣとＭｏＳｉ２である。
これらに比べ耐熱金属系統は耐酸化性に劣り、グロープ
ラグの外表面発熱体として使用した場合、経時変化が大
きく実用的とは１．１えない。ｐｔは耐酸化テスト結果
は良投了であるが、高価なため量産品には適さない。Ｓ
ｉＣは酸化テスト結果は良好であるが抵抗が２ （１（
］Ω−ｃｍと高く、グＬｆｆ−プラグのように小型発熱
体で入力端子が１２〜２４Ｖという低いものには使用不
能である。これに対してＭｏＳｉ ２は１．！、２Ｘ１
０−”Ω−ｃｍと抵抗も低く、グロープラグのように小
型の発熱体で要求抵抗値が０．１〜１．５Ωを充分達成
することができる。またＭｏＳｉ２は耐酸化性も良好で
、グロープラグの外表面発熱体として充分に使用できる
。
ラグの外表面発熱体として使用した場合、経時変化が大
きく実用的とは１．１えない。ｐｔは耐酸化テスト結果
は良投了であるが、高価なため量産品には適さない。Ｓ
ｉＣは酸化テスト結果は良好であるが抵抗が２ （１（
］Ω−ｃｍと高く、グＬｆｆ−プラグのように小型発熱
体で入力端子が１２〜２４Ｖという低いものには使用不
能である。これに対してＭｏＳｉ ２は１．！、２Ｘ１
０−”Ω−ｃｍと抵抗も低く、グロープラグのように小
型の発熱体で要求抵抗値が０．１〜１．５Ωを充分達成
することができる。またＭｏＳｉ２は耐酸化性も良好で
、グロープラグの外表面発熱体として充分に使用できる
。
グロープラグ用発熱体としては、抵抗温度係数が大きい
方が望ましい。抵抗温度係数が大きい場合、通電初期に
大電流が流れ発熱体の温度」二昇とともに抵抗が上昇し
て電流値が制限され、過熱が防止される。グロープラグ
でなくても、かかる特性を要求されるヒータ装置は種々
ある。第１図は抵抗温度係数が異る発熱体の温度と通電
時間の関係を示すもので、抵抗温度係数が大きいもの（
綿ａ）は小さいもの（線ｂ）に比べ、初期に入電流を流
すことができ急速加熱が可能である。
方が望ましい。抵抗温度係数が大きい場合、通電初期に
大電流が流れ発熱体の温度」二昇とともに抵抗が上昇し
て電流値が制限され、過熱が防止される。グロープラグ
でなくても、かかる特性を要求されるヒータ装置は種々
ある。第１図は抵抗温度係数が異る発熱体の温度と通電
時間の関係を示すもので、抵抗温度係数が大きいもの（
綿ａ）は小さいもの（線ｂ）に比べ、初期に入電流を流
すことができ急速加熱が可能である。
次に主たる高融点材料の抵抗温度係数を第２表に示す。
第 ２ 表
第２表で知られるようにＭ ＯＳ ｉ ２は大きな抵抗
ｌ黒度係数を有し、従来のＮ１−ＣｒＱ熱体に比べ初期
電流値を大きくして急速加熱することか可能となる。
ｌ黒度係数を有し、従来のＮ１−ＣｒＱ熱体に比べ初期
電流値を大きくして急速加熱することか可能となる。
−の才うにＭ ｏ Ｓ ｉ ２は−４ぐれた耐酸化性を
有１、ＩＬ低抵抗低く、抵抗ｌ黒度係数も大きく急速加
熱が可能であり、発明者らのテスト結果では、ＭｏＳｉ
２は外表面発熱方式のグロープラグの発熱体として実用
に適した唯一のものであると認められた。
有１、ＩＬ低抵抗低く、抵抗ｌ黒度係数も大きく急速加
熱が可能であり、発明者らのテスト結果では、ＭｏＳｉ
２は外表面発熱方式のグロープラグの発熱体として実用
に適した唯一のものであると認められた。
しかしながらＭｏＳｉ２は商ｌ晶強度が低く、また熱膨
張係数も７．７ＸＩＯ−６°Ｃ−ｌと大きく急熱急冷が
繰返されるグロープラグに使用する場合、高温強度の向
上と熱膨張係数を低下さ−１ＪｒＡｌｊｉ撃に強いもの
に改善する必要がある。発明者らはＭ。
張係数も７．７ＸＩＯ−６°Ｃ−ｌと大きく急熱急冷が
繰返されるグロープラグに使用する場合、高温強度の向
上と熱膨張係数を低下さ−１ＪｒＡｌｊｉ撃に強いもの
に改善する必要がある。発明者らはＭ。
Ｓｉ２に窒化珪素（Ｓｉ３Ｎ、りを混入することで上記
欠点を解決した。表３にＭｏＳｉ２とＳｉ３Ｎ４を種々
の割合で混入した場合の耐酸化テスト重量変化率、Ｋ温
強度、熱膨張係数及び常温比抵抗を示す。テスト条件は
次のとおりである。
欠点を解決した。表３にＭｏＳｉ２とＳｉ３Ｎ４を種々
の割合で混入した場合の耐酸化テスト重量変化率、Ｋ温
強度、熱膨張係数及び常温比抵抗を示す。テスト条件は
次のとおりである。
耐酸化テスト： １０００°（： Ｘ ｌ ５ ｈ ｒ
、空気中商強強度：試料４０Ｘ３ｘ４ｍｍ、 荷重速度０．５ｗｎ／ｍ１ｎ １３００“〔゛、空気中の；）点曲げ試験’ −ＩＩＩ
（Ｖ（ｌ カ破ＩＡ’Ｊ ＜＋ Ｌ（ｉ；ｔ 人幅ニ’
ｎ、 Ｉｆｅした際の（ｆ ｔＲを１．４゜ 熱膨張係数：室温〜８００ ’Ｃの平均熱膨張係数表３
よりＳ ｉ ３ Ｎ ４の混入によって高温破壊強度が
向上し熱膨張係数が低下していることが判明する。この
効果はＳ ｉ ３ Ｎ ４の混入量が多い程大きいが、
Ｓ ｉ ３Ｎ４の混入により逆に比抵抗が増加するため
Ｓ ｉ ３ Ｎ ４の混入量は制限される。
、空気中商強強度：試料４０Ｘ３ｘ４ｍｍ、 荷重速度０．５ｗｎ／ｍ１ｎ １３００“〔゛、空気中の；）点曲げ試験’ −ＩＩＩ
（Ｖ（ｌ カ破ＩＡ’Ｊ ＜＋ Ｌ（ｉ；ｔ 人幅ニ’
ｎ、 Ｉｆｅした際の（ｆ ｔＲを１．４゜ 熱膨張係数：室温〜８００ ’Ｃの平均熱膨張係数表３
よりＳ ｉ ３ Ｎ ４の混入によって高温破壊強度が
向上し熱膨張係数が低下していることが判明する。この
効果はＳ ｉ ３ Ｎ ４の混入量が多い程大きいが、
Ｓ ｉ ３Ｎ４の混入により逆に比抵抗が増加するため
Ｓ ｉ ３ Ｎ ４の混入量は制限される。
Ｓ ｉ ３ Ｎ ４の混入効果は１０モル％程度から表
れれ始め、クロモル％を超えると抵抗が上がりすぎグロ
ープラグ発熱体としては不向きなためＳｉ３Ｎ４の混入
量は１０〜７０モル％の間に制限される。また、Ｓ ｉ
３ Ｎ ４の混入により耐酸化性が劣るようなことは
ない。
れれ始め、クロモル％を超えると抵抗が上がりすぎグロ
ープラグ発熱体としては不向きなためＳｉ３Ｎ４の混入
量は１０〜７０モル％の間に制限される。また、Ｓ ｉ
３ Ｎ ４の混入により耐酸化性が劣るようなことは
ない。
表 ３
かかる発熱体を外表面発熱方式として使用するに際し、
本発明者は第２図のものを考えた。こねは耐熱電気絶縁
性セラミックよりなる中心部材１２の先端外周に上記発
熱体１１を接合し、中心９１１材１２に埋設した金属線
１３を電源の正極に、発熱体１１の外面を電源の負極に
各々電気的に接縁したものである。
本発明者は第２図のものを考えた。こねは耐熱電気絶縁
性セラミックよりなる中心部材１２の先端外周に上記発
熱体１１を接合し、中心９１１材１２に埋設した金属線
１３を電源の正極に、発熱体１１の外面を電源の負極に
各々電気的に接縁したものである。
このように絶縁セラミックよりなる中心部材１２の外周
部に発熱体１１を接合した構造のグロープラグを実際に
製作しようとする場合、発熱体１１にＭ ＯＳ ｉ ２
とＳ ｉ ３ Ｎ ４の混合体を使用し、中心部材１２
を代表的なセラミックである酸化アルミニウム；アルミ
ナ（Ａｌ２Ｏ２）あるいはＳｉ ３Ｎ４単独で構成し、
両者を接合しようとするとクラックが発生する。発明者
らはその原因が両者の熱膨張係数の違いにあることをつ
きとめ、Ｓｉ ３ Ｎ ４とＡ ｌ ２０３との混合体
で中心部材１２を構成することで発熱体１１と中心部材
１２との接合に成功した。表４にＳ ｉ ３ Ｎ ４の
混合体の熱膨張係数を示す。
部に発熱体１１を接合した構造のグロープラグを実際に
製作しようとする場合、発熱体１１にＭ ＯＳ ｉ ２
とＳ ｉ ３ Ｎ ４の混合体を使用し、中心部材１２
を代表的なセラミックである酸化アルミニウム；アルミ
ナ（Ａｌ２Ｏ２）あるいはＳｉ ３Ｎ４単独で構成し、
両者を接合しようとするとクラックが発生する。発明者
らはその原因が両者の熱膨張係数の違いにあることをつ
きとめ、Ｓｉ ３ Ｎ ４とＡ ｌ ２０３との混合体
で中心部材１２を構成することで発熱体１１と中心部材
１２との接合に成功した。表４にＳ ｉ ３ Ｎ ４の
混合体の熱膨張係数を示す。
表 ４
の下余白）
熱膨張係数はＳｉ３Ｎ４の％が増加するほど減少してい
く。中心部材と発熱体との熱膨張係数はできるだけ一致
させるのが望ましく、発熱体のＭｏＳｉ２とＳ ｉ ３
Ｎ ４との１昆合体中のＳ ｉ ３ Ｎ ４の添加量
により中心部材のＳｉ３Ｎ４添加量も決まる。発熱体中
に占めるＳ ｉ ３ Ｎ ４の量はＩＯ〜７０ｍｏ １
％であり、この熱膨張係数に合致さセるには中心部材の
Ｓ ！ ３Ｎ４添加量の範囲は、ｌθ〜７０ｍｏ１％と
なる。具体的には発熱体にＭｏｓｉ２７０ｍｏ１％−３
ｉ３Ｎ４３０ｍｏ１％の組成のものを使用した場合、中
心部材はＡ Ｉ ２０３７５ｍｏ １％Ｓｉ：＋Ｎ、＋
２５ｍｏ１％付近の組成のものを使用することで雨音の
熱膨張係数が一致できる。
く。中心部材と発熱体との熱膨張係数はできるだけ一致
させるのが望ましく、発熱体のＭｏＳｉ２とＳ ｉ ３
Ｎ ４との１昆合体中のＳ ｉ ３ Ｎ ４の添加量
により中心部材のＳｉ３Ｎ４添加量も決まる。発熱体中
に占めるＳ ｉ ３ Ｎ ４の量はＩＯ〜７０ｍｏ １
％であり、この熱膨張係数に合致さセるには中心部材の
Ｓ ！ ３Ｎ４添加量の範囲は、ｌθ〜７０ｍｏ１％と
なる。具体的には発熱体にＭｏｓｉ２７０ｍｏ１％−３
ｉ３Ｎ４３０ｍｏ１％の組成のものを使用した場合、中
心部材はＡ Ｉ ２０３７５ｍｏ １％Ｓｉ：＋Ｎ、＋
２５ｍｏ１％付近の組成のものを使用することで雨音の
熱膨張係数が一致できる。
第３図は発熱体と中心部材との組付構造を、グロープラ
グに適用した場合を示すものである。第３図に示ずよう
にＭ ＯＳ ｉ ２と３ ｉ ３Ｎ４の混合体の焼結板
１１ａ、ｌｌｂ、電気絶縁セラミ’７り材であるＳ ｉ
３ Ｎ ４とＡ Ｉ ２０３の焼結板＋２ａ１２ｂお
よび耐熱性金属、例えばタングステンよりなる金属線１
３ ；Ｊ、ｌ ３ ＋）により構成されている。焼結板
１２ａ、１２ｂには段部が形成され基端側が厚肉となっ
ている。また一方の焼結板１２ｂの表面には縦方向に溝
１２１ ））が形成されている。金属線！３８．＋３１
３の先端には直角方向の折曲部１３］ａ、１３１ｂが形
成されている。
グに適用した場合を示すものである。第３図に示ずよう
にＭ ＯＳ ｉ ２と３ ｉ ３Ｎ４の混合体の焼結板
１１ａ、ｌｌｂ、電気絶縁セラミ’７り材であるＳ ｉ
３ Ｎ ４とＡ Ｉ ２０３の焼結板＋２ａ１２ｂお
よび耐熱性金属、例えばタングステンよりなる金属線１
３ ；Ｊ、ｌ ３ ＋）により構成されている。焼結板
１２ａ、１２ｂには段部が形成され基端側が厚肉となっ
ている。また一方の焼結板１２ｂの表面には縦方向に溝
１２１ ））が形成されている。金属線！３８．＋３１
３の先端には直角方向の折曲部１３］ａ、１３１ｂが形
成されている。
そして、製造に際しては、金属綿１３ａ、１３ｂを焼結
板１２ｂの溝１２１ｂにセソトシてその１−に焼結板１
２ａを重ねる。そのとき金属綿１３ａ、１３ｂを折曲部
１３１ａ、１３１ｂを焼結板１２ａ、１２Ｉ）の先端に
設けた孔１２２ａ、１２２ｂにそれぞれ貫通させ、先端
を折り曲げる。このようにして重ねられた焼結板］２ａ
、、＋２ｂのに下の先端側に焼結板１１ａ、ｌｌｂを重
ね、はさみつける方向に加圧焼成（十ノドプレス）する
ことにより焼結板１１ａ、１２ａ、１２ｂ、ｌ１１）を
互に接合一体化せしめる。
板１２ｂの溝１２１ｂにセソトシてその１−に焼結板１
２ａを重ねる。そのとき金属綿１３ａ、１３ｂを折曲部
１３１ａ、１３１ｂを焼結板１２ａ、１２Ｉ）の先端に
設けた孔１２２ａ、１２２ｂにそれぞれ貫通させ、先端
を折り曲げる。このようにして重ねられた焼結板］２ａ
、、＋２ｂのに下の先端側に焼結板１１ａ、ｌｌｂを重
ね、はさみつける方向に加圧焼成（十ノドプレス）する
ことにより焼結板１１ａ、１２ａ、１２ｂ、ｌ１１）を
互に接合一体化せしめる。
このようにして得られた発熱部１を組付けた第４図に示
すグロープラグにおいて、取付は部２は」巳としてエン
ジンヘッドに取付は得るように構成した金属製ハウジン
グ２１とその内部に絶縁材２２を介して固定された正端
子２３とよりなる。発熱部ｌはその基端がハウジング２
１の先端開口に挿入され、金属カバー２４を介して発熱
体たる焼結板１１ａ、ｌｌｂとのハウジング２１と開口
とが固着され、ボデー７−スを構成している。ハウジン
グ２１内に挿入された発熱部ｌの基端には焼結板１２ａ
、１２ｂの端面に金属キャップ２５が金属線１３ａ、１
３ｂと接触するように接合され、またこのキャップ２５
と上記正端子２３とはステンレス線により電気的に接続
されている。
すグロープラグにおいて、取付は部２は」巳としてエン
ジンヘッドに取付は得るように構成した金属製ハウジン
グ２１とその内部に絶縁材２２を介して固定された正端
子２３とよりなる。発熱部ｌはその基端がハウジング２
１の先端開口に挿入され、金属カバー２４を介して発熱
体たる焼結板１１ａ、ｌｌｂとのハウジング２１と開口
とが固着され、ボデー７−スを構成している。ハウジン
グ２１内に挿入された発熱部ｌの基端には焼結板１２ａ
、１２ｂの端面に金属キャップ２５が金属線１３ａ、１
３ｂと接触するように接合され、またこのキャップ２５
と上記正端子２３とはステンレス線により電気的に接続
されている。
しかして」コシ構造のプラグにおいて、電流は正端子２
３よりステンレス線２６、金属キャップ２５、金属線１
３ａ、１３ｂを通して発熱体たる焼結＠Ｉｌａ、Ｉｌｂ
の先端へ到り、該焼結板１１ａ、Ｉｌｂを経てカバー２
４よりハウジング２１ヘボデーアースされる。
３よりステンレス線２６、金属キャップ２５、金属線１
３ａ、１３ｂを通して発熱体たる焼結＠Ｉｌａ、Ｉｌｂ
の先端へ到り、該焼結板１１ａ、Ｉｌｂを経てカバー２
４よりハウジング２１ヘボデーアースされる。
ｌ記のように構成した本発明の実施例において、発熱体
抵抗を０，１Ωとした場合、＋２Ｖ印加し該表面が８０
０°Ｃに到達する時間を測定したところ１．４秒と極め
て小さい値を小した。４＋た発熱体核表面を１ （１０
（ビ０に加ｆハし連続］１１１時間２００時間の耐久テ
ストを行った後の抵抗値も全く変化−υず、耐酸化性も
よく、史にわ４続発熱が充分にｉｉＪ能であった。
抵抗を０，１Ωとした場合、＋２Ｖ印加し該表面が８０
０°Ｃに到達する時間を測定したところ１．４秒と極め
て小さい値を小した。４＋た発熱体核表面を１ （１０
（ビ０に加ｆハし連続］１１１時間２００時間の耐久テ
ストを行った後の抵抗値も全く変化−υず、耐酸化性も
よく、史にわ４続発熱が充分にｉｉＪ能であった。
なお、発熱部の′ＩＡ造方法とし、−ｒ、発熱材才２Ａ
、び絶縁材として粉末またはグリーンシートを用い、所
定形状の型内に発熱材、絶縁材、金属線、絶縁材、発熱
材と順次ｆｉ１層し１．ｊ・ノドプレスにより加圧焼成
してもよい。
、び絶縁材として粉末またはグリーンシートを用い、所
定形状の型内に発熱材、絶縁材、金属線、絶縁材、発熱
材と順次ｆｉ１層し１．ｊ・ノドプレスにより加圧焼成
してもよい。
」コシ実施例において中心部材内部に金属綿を封入して
いるが、この場合、金属線と中心Ｒ１ｉ材及び発熱体３
考の熱膨張係数を合ね一ピる必要がある。
いるが、この場合、金属線と中心Ｒ１ｉ材及び発熱体３
考の熱膨張係数を合ね一ピる必要がある。
例えば、金属綿としてタングステン線を使用した場合、
熱膨張係数は４．４ ×Ｉ Ｏ−”°Ｃ−１のため、中
心部材、発熱体ともＳ ！ ３ Ｎ ４の添加９と調整
し、これに近づけることが！シ・要である。
熱膨張係数は４．４ ×Ｉ Ｏ−”°Ｃ−１のため、中
心部材、発熱体ともＳ ！ ３ Ｎ ４の添加９と調整
し、これに近づけることが！シ・要である。
また、金属線を封入する方式ではなく、第５図に示すよ
うに【１字型の発熱体ＩＩの両端から直接リードをとる
ことも可能である。電流はステンしス線２６ａを経てＵ
字型発熱部１１を流れ、ステンレス線２（ｉｂを通って
ボデーアースされる。発熱体１１と金属ボデー２１とは
接触してはいけないため、アルミナよりなる絶縁材２７
が両者の間に設けである。更に、第６図に示すように筒
状の発熱体１１の内部に中心部材１２を埋設する構造も
可能である。図中１３は金属線である。また、発熱体１
１を中心部材１２に設けた凹溝内に接合してもよく、更
に発熱体１１を螺旋状に中心部材１２に巻回接合しても
よい。
うに【１字型の発熱体ＩＩの両端から直接リードをとる
ことも可能である。電流はステンしス線２６ａを経てＵ
字型発熱部１１を流れ、ステンレス線２（ｉｂを通って
ボデーアースされる。発熱体１１と金属ボデー２１とは
接触してはいけないため、アルミナよりなる絶縁材２７
が両者の間に設けである。更に、第６図に示すように筒
状の発熱体１１の内部に中心部材１２を埋設する構造も
可能である。図中１３は金属線である。また、発熱体１
１を中心部材１２に設けた凹溝内に接合してもよく、更
に発熱体１１を螺旋状に中心部材１２に巻回接合しても
よい。
また、第７図に示すように発熱体１１の先端を細くする
ことにより、発熱を先端に集中させるようにしてもよい
。
ことにより、発熱を先端に集中させるようにしてもよい
。
なお、本発明のセラミックヒータはディーゼル機関のグ
ロープラグに限定されることはなく、種々の用途に展開
でき、例えば暖房装置などの燃焼器における燃料の着火
用ヒータとして使うことができる。
ロープラグに限定されることはなく、種々の用途に展開
でき、例えば暖房装置などの燃焼器における燃料の着火
用ヒータとして使うことができる。
以」二詳述したように、本発明によれば、耐酸化性がよ
く、かつ耐熱衝撃性もよく、従って高温度ならびに急熱
、急冷が繰り返される雰囲気での使用に充分耐えること
ができるという優れた効果を奏する。
く、かつ耐熱衝撃性もよく、従って高温度ならびに急熱
、急冷が繰り返される雰囲気での使用に充分耐えること
ができるという優れた効果を奏する。
第１図は本発明の説明に供する特ｖＩ図、第２図（ａｌ
、ｆｂｌは本発明の案出過程において考え出したセラミ
ックヒータを示すものであって、第２図（ａｌは正面図
、第２図（ｂｌは第２図（，１１の右側面図、第３図は
本発明の一実施例を示す組付斜視図、第４図は第３図の
ヒータを用いたグロープラグを示す断面図、第５図は本
発明の他の例を示す断面図、第６図（ａｌ、（ｂｌは本
発明の他の例を示すもので、第６図（ａ）は正面図、第
６図（ｂ）は第６図（ａｌの右側面図、第７図は本発明
の更に他の例を示す断面図である。 １１・・・発熱体、１２・・・中心部材。 代理人弁理士 岡 部 隆 時 間 □ 第２図 １２ａ １２２ａ ９／＋＋ｂ 第４図
、ｆｂｌは本発明の案出過程において考え出したセラミ
ックヒータを示すものであって、第２図（ａｌは正面図
、第２図（ｂｌは第２図（，１１の右側面図、第３図は
本発明の一実施例を示す組付斜視図、第４図は第３図の
ヒータを用いたグロープラグを示す断面図、第５図は本
発明の他の例を示す断面図、第６図（ａｌ、（ｂｌは本
発明の他の例を示すもので、第６図（ａ）は正面図、第
６図（ｂ）は第６図（ａｌの右側面図、第７図は本発明
の更に他の例を示す断面図である。 １１・・・発熱体、１２・・・中心部材。 代理人弁理士 岡 部 隆 時 間 □ 第２図 １２ａ １２２ａ ９／＋＋ｂ 第４図
Claims (2)
- （１）電気絶縁性セラミックで構成した中心部材の外面
に、珪化モリブデンと窒化珪素とを含む発熱体を設け、
珪化モリブデンと窒化珪素との２成分系において窒化珪
素の占める割合を１０モル％〜７０モル％に設定したセ
ラミックヒータ。 - （２） ＃ｉミノ中心部材のセラミックは、酸化アルミ
ニウムと窒化珪素とを含む材料で構成されており、この
２成分系において窒化珪素の占める割合は１０モル％〜
７０モル％である特許請求の範囲（１）記載のセラミッ
クヒータ。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11743482A JPS598293A (ja) | 1982-07-05 | 1982-07-05 | セラミツクヒ−タ |
| US06/460,651 US4486651A (en) | 1982-01-27 | 1983-01-24 | Ceramic heater |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11743482A JPS598293A (ja) | 1982-07-05 | 1982-07-05 | セラミツクヒ−タ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS598293A true JPS598293A (ja) | 1984-01-17 |
| JPH0210557B2 JPH0210557B2 (ja) | 1990-03-08 |
Family
ID=14711546
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11743482A Granted JPS598293A (ja) | 1982-01-27 | 1982-07-05 | セラミツクヒ−タ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS598293A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6014784A (ja) * | 1983-07-06 | 1985-01-25 | 株式会社日立製作所 | セラミツクヒ−タ |
| DE3512483A1 (de) * | 1984-04-09 | 1985-10-17 | Nippon Soken, Inc., Nishio, Aichi | Keramische heizvorrichtung |
| DE3519437A1 (de) * | 1984-05-30 | 1985-12-05 | Nippon Soken, Inc., Nishio, Aichi | Keramische heizvorrichtung |
| JPS61121276A (ja) * | 1984-11-16 | 1986-06-09 | 株式会社デンソー | セラミツクヒ−タ |
| JPS61185884A (ja) * | 1985-02-13 | 1986-08-19 | 株式会社デンソー | セラミツクヒ−タ |
| JPS61144832U (ja) * | 1985-02-28 | 1986-09-06 |
-
1982
- 1982-07-05 JP JP11743482A patent/JPS598293A/ja active Granted
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6014784A (ja) * | 1983-07-06 | 1985-01-25 | 株式会社日立製作所 | セラミツクヒ−タ |
| JPH0452598B2 (ja) * | 1983-07-06 | 1992-08-24 | Hitachi Ltd | |
| DE3512483A1 (de) * | 1984-04-09 | 1985-10-17 | Nippon Soken, Inc., Nishio, Aichi | Keramische heizvorrichtung |
| DE3519437A1 (de) * | 1984-05-30 | 1985-12-05 | Nippon Soken, Inc., Nishio, Aichi | Keramische heizvorrichtung |
| DE3519437C2 (ja) * | 1984-05-30 | 1993-07-15 | Nippondenso Co., Ltd., Kariya, Aichi, Jp | |
| JPS61121276A (ja) * | 1984-11-16 | 1986-06-09 | 株式会社デンソー | セラミツクヒ−タ |
| JPS61185884A (ja) * | 1985-02-13 | 1986-08-19 | 株式会社デンソー | セラミツクヒ−タ |
| JPS61144832U (ja) * | 1985-02-28 | 1986-09-06 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0210557B2 (ja) | 1990-03-08 |
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