JPS5981629A - 光導波路型偏向器及びその偏向方法 - Google Patents
光導波路型偏向器及びその偏向方法Info
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- JPS5981629A JPS5981629A JP19293182A JP19293182A JPS5981629A JP S5981629 A JPS5981629 A JP S5981629A JP 19293182 A JP19293182 A JP 19293182A JP 19293182 A JP19293182 A JP 19293182A JP S5981629 A JPS5981629 A JP S5981629A
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- layer
- electrode
- voltage
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- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02F—OPTICAL DEVICES OR ARRANGEMENTS FOR THE CONTROL OF LIGHT BY MODIFICATION OF THE OPTICAL PROPERTIES OF THE MEDIA OF THE ELEMENTS INVOLVED THEREIN; NON-LINEAR OPTICS; FREQUENCY-CHANGING OF LIGHT; OPTICAL LOGIC ELEMENTS; OPTICAL ANALOGUE/DIGITAL CONVERTERS
- G02F1/00—Devices or arrangements for the control of the intensity, colour, phase, polarisation or direction of light arriving from an independent light source, e.g. switching, gating or modulating; Non-linear optics
- G02F1/29—Devices or arrangements for the control of the intensity, colour, phase, polarisation or direction of light arriving from an independent light source, e.g. switching, gating or modulating; Non-linear optics for the control of the position or the direction of light beams, i.e. deflection
- G02F1/295—Analog deflection from or in an optical waveguide structure]
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- Physics & Mathematics (AREA)
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- General Physics & Mathematics (AREA)
- Optics & Photonics (AREA)
- Optical Integrated Circuits (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は半導体を用いた光導波路型偏向器及びそれを
用いる光偏向方法に関する。従来からの光偏向器として
電気光学効果、音響光学効果等を用いたものがある。し
かし、前者は印加7g圧として高電圧が必要であり、後
者は得られる偏向角が小さいという欠点があった。また
、回転プリズム。
用いる光偏向方法に関する。従来からの光偏向器として
電気光学効果、音響光学効果等を用いたものがある。し
かし、前者は印加7g圧として高電圧が必要であり、後
者は得られる偏向角が小さいという欠点があった。また
、回転プリズム。
回転鏡、振動鏡等を採用した機械系のものは偏向角をラ
ンダムに高速で変化させることが出来ない欠点があった
。
ンダムに高速で変化させることが出来ない欠点があった
。
本出願は、従来の光偏光器が持つ欠点をなくした、半導
体を用いた光偏向器を提供することを目的とする。
体を用いた光偏向器を提供することを目的とする。
以下、半導体材料にGaAsを用いた実施例について説
明する。まず光導波路として、第1図に示ずI X 1
018cm”−8のキャリア濃度を有するn型GaAs
の基板1の上にlXl0”α−8のキャリア濃度を有す
るp型GaAsの薄膜(例えば8μmの厚さ)をエピタ
キシャル成長させる。実施例では結島成長方向とし°C
(IQO)を選んでお(ことにするが、この方位の指定
は、本願に係る光偏光器の動作に対し特別重要な意味は
なく、他の結晶方位を選択してもよい。
明する。まず光導波路として、第1図に示ずI X 1
018cm”−8のキャリア濃度を有するn型GaAs
の基板1の上にlXl0”α−8のキャリア濃度を有す
るp型GaAsの薄膜(例えば8μmの厚さ)をエピタ
キシャル成長させる。実施例では結島成長方向とし°C
(IQO)を選んでお(ことにするが、この方位の指定
は、本願に係る光偏光器の動作に対し特別重要な意味は
なく、他の結晶方位を選択してもよい。
n型GaAsの基板とp型GaAsのキャリア濃度を上
記の様に選んでおくと、波長が1μmである入射光に対
して、薄膜内の屈折率が基板内の屈折率その中を伝搬し
ていく。第1図に示す光導波路の特徴は、p型とn型の
キャリア濃度の違いから生ずる屈折率の差を光の伝搬に
用いることであり、第1図の構成の光導波路が光を伝搬
する事は導波光学の分野ではよく知られている。
記の様に選んでおくと、波長が1μmである入射光に対
して、薄膜内の屈折率が基板内の屈折率その中を伝搬し
ていく。第1図に示す光導波路の特徴は、p型とn型の
キャリア濃度の違いから生ずる屈折率の差を光の伝搬に
用いることであり、第1図の構成の光導波路が光を伝搬
する事は導波光学の分野ではよく知られている。
さて、第1図の光導波路のp型GaAsの薄膜2の層上
の一部とn型GaAsの基板1の裏面に夫々第2図に図
示する如く、電極A、 、 A2及びBを設ける。
の一部とn型GaAsの基板1の裏面に夫々第2図に図
示する如く、電極A、 、 A2及びBを設ける。
第2図に示す光導波路型偏向器の動作原理を以下に記述
する。第2図において、電極A1とBとの間に順方向バ
イアスを印加した場合を想定する。
する。第2図において、電極A1とBとの間に順方向バ
イアスを印加した場合を想定する。
このときのp型GaAsの薄膜内における注入キャリア
である電子の濃度分布は、半導体工学の分野でよく知ら
れている連続の式を用いて知ることができる。一般に、
その濃度は電極A1の近傍で一様ではなく、電極A1の
端からの距t’iluに対しである分布をもっている。
である電子の濃度分布は、半導体工学の分野でよく知ら
れている連続の式を用いて知ることができる。一般に、
その濃度は電極A1の近傍で一様ではなく、電極A1の
端からの距t’iluに対しである分布をもっている。
注入電流が約200rnAの場合における分布の数値例
の一例を第8図に示す(W、T。
の一例を第8図に示す(W、T。
Tsang 、 J、Appl 、Pl]ys、 、
Vol 、49 、 h 8 、第1031頁〜104
4頁、 1978年8月を参照した)。
Vol 、49 、 h 8 、第1031頁〜104
4頁、 1978年8月を参照した)。
第3図の場合、p型GaAsの薄膜に注入されたキャリ
ア(″電子)の濃度が1018 (1B−8のオーダか
ら殆んど0となるまでの距離は85μm程度である。
ア(″電子)の濃度が1018 (1B−8のオーダか
ら殆んど0となるまでの距離は85μm程度である。
キャリアの濃度差は光に対しては屈折率の差−となって
出てくる。その差の大きさΔnは次式で与えられる。
出てくる。その差の大きさΔnは次式で与えられる。
ここで、Δ11はキャリア濃度差ΔNに基づく屈折率の
変化hoseは電子の電荷量、noはp型GaAsの薄
膜中の屈折率、ε0は真空中の誘電率、m■は電子の有
効質量、ωは入射光゛の角周波数である。
変化hoseは電子の電荷量、noはp型GaAsの薄
膜中の屈折率、ε0は真空中の誘電率、m■は電子の有
効質量、ωは入射光゛の角周波数である。
(1)式において、no=8.5.ΔN= IX 10
18cm−8とすると波長が1μInの入射光に対して
Δn= 1.88 X 10−8となる。
18cm−8とすると波長が1μInの入射光に対して
Δn= 1.88 X 10−8となる。
第2図に示す先導波路型偏向器の正面構造を入射光ビー
ムと共に模式的に第4図1a) 、 (b) *に示す
。第4図(b)で光ビームの径Wlが25μmで、両電
極AI 、 A2からの距離W2が10μmであると想
定した場合につき以下考察する。光ビームが感じるキャ
リア濃度は、スポットの一端d1(第4図(a))にお
ける1×1018C1n−3から他端d2における殆ん
ど零の値へと変化する。この濃度変化、すなわち上での
濃度差が、約1.88 X 10−3の屈折率差に相当
している。キャリア濃度の低い所の屈折率が、濃度の高
い所の屈折率より大きいので、光ビームのスポットは端
d2の方で端d、におけるよりも大きな屈折率を感じる
。この結果、光ビームは、屈折率の高い方(キャリニア
濃度の低い方)に偏向する。
ムと共に模式的に第4図1a) 、 (b) *に示す
。第4図(b)で光ビームの径Wlが25μmで、両電
極AI 、 A2からの距離W2が10μmであると想
定した場合につき以下考察する。光ビームが感じるキャ
リア濃度は、スポットの一端d1(第4図(a))にお
ける1×1018C1n−3から他端d2における殆ん
ど零の値へと変化する。この濃度変化、すなわち上での
濃度差が、約1.88 X 10−3の屈折率差に相当
している。キャリア濃度の低い所の屈折率が、濃度の高
い所の屈折率より大きいので、光ビームのスポットは端
d2の方で端d、におけるよりも大きな屈折率を感じる
。この結果、光ビームは、屈折率の高い方(キャリニア
濃度の低い方)に偏向する。
この偏向方向は、第4図における電極A2の方向である
。
。
次に、電極A、−B間の代りに電極A2−B間に順方向
バイアスを印加したとすると、P型GaAs の薄膜
層内部のキャリア濃度分布は、電極A2の内側下端が最
も高く、そこから中央の光ビームの方向に向って遠ざか
るに従い低くなる。屈折率の分布としてこの変化を見直
すと、電極A2の端の直下で最も低くそこから遠ざかる
に従い増大する。したがって、前回の場合と逆に光ビー
ムは電極Alの方向へ偏向する。以上のことから、第4
図(b)に示す偏向器の電極に電圧を印加しないときは
、入射光ビームは直進伝搬し、電極As B間に順方
向のバイアス電圧を印加すると伝搬光ビームは電極A2
の方へ、又電極A2−13間に順方向バイアス電圧を印
加すると電極A1の方へ夫々偏光する。
バイアスを印加したとすると、P型GaAs の薄膜
層内部のキャリア濃度分布は、電極A2の内側下端が最
も高く、そこから中央の光ビームの方向に向って遠ざか
るに従い低くなる。屈折率の分布としてこの変化を見直
すと、電極A2の端の直下で最も低くそこから遠ざかる
に従い増大する。したがって、前回の場合と逆に光ビー
ムは電極Alの方向へ偏向する。以上のことから、第4
図(b)に示す偏向器の電極に電圧を印加しないときは
、入射光ビームは直進伝搬し、電極As B間に順方
向のバイアス電圧を印加すると伝搬光ビームは電極A2
の方へ、又電極A2−13間に順方向バイアス電圧を印
加すると電極A1の方へ夫々偏光する。
次に光ビームの偏向角について記述する。結晶内(今の
場合、P型G aAs 層内)において、空間的にΔn
なる屈折率分布が生じているときに、光ビームが偏向さ
れる角度θは次式で表わされる。
場合、P型G aAs 層内)において、空間的にΔn
なる屈折率分布が生じているときに、光ビームが偏向さ
れる角度θは次式で表わされる。
θ=Δ!1・L/D (2)ここで
、Lは偏向器の長さであり、Dは光ビームの幅(スポッ
ト径)である。
、Lは偏向器の長さであり、Dは光ビームの幅(スポッ
ト径)である。
一方、偏向器の特性は偏向角θのみで決まるのではなく
、偏光された光の解像度を考慮して評価しなければなら
ない。光ビームの広がり角をφとすれば、それは次式で
与えられる。
、偏光された光の解像度を考慮して評価しなければなら
ない。光ビームの広がり角をφとすれば、それは次式で
与えられる。
4λ
φ”” yr nQ D (3)ここで、^
は入射光ビームの波長で、no は媒質の屈折率であ
る。したがって、解像点数NはN=1=1111”L(
4)となる。
は入射光ビームの波長で、no は媒質の屈折率であ
る。したがって、解像点数NはN=1=1111”L(
4)となる。
≠ 4λ
偏向角の数値例を次に示す。光ビームが感するキャリア
濃度差を1×1018C1n−3とすれば、屈折率差Δ
nはλ= 1 ltm の波長の光に対してΔn=1.
88X10’となる。また、D = 251tm 、
L =i mmなる条件で偏向させると、偏向角θは(
2)式よりθ= 7.52 X 10”−2ラジアンさ
4.3°と求まる。
濃度差を1×1018C1n−3とすれば、屈折率差Δ
nはλ= 1 ltm の波長の光に対してΔn=1.
88X10’となる。また、D = 251tm 、
L =i mmなる条件で偏向させると、偏向角θは(
2)式よりθ= 7.52 X 10”−2ラジアンさ
4.3°と求まる。
る値よりも一桁以上も大きい数値である。解像点数Nは
(4)式よりN=5となる。
(4)式よりN=5となる。
上記の数値例ではキャリア濃度差を1 x 10”cm
としたが、この濃度差は注入電流を増やせばさら(こ増
大させることが出来る。すなわち、屈折率差にしてΔn
=0.01程度は得られ、この場合は、×−25となる
。電気光学効果を利用して得られる屈折率差は、結晶が
絶縁破壊を起さない条件の下でという制約がある為に、
約0.001という値が最大であることを考慮すれば、
キャリア濃度分布差により得られる屈折率差が如何に大
きいものかが分かる。
としたが、この濃度差は注入電流を増やせばさら(こ増
大させることが出来る。すなわち、屈折率差にしてΔn
=0.01程度は得られ、この場合は、×−25となる
。電気光学効果を利用して得られる屈折率差は、結晶が
絶縁破壊を起さない条件の下でという制約がある為に、
約0.001という値が最大であることを考慮すれば、
キャリア濃度分布差により得られる屈折率差が如何に大
きいものかが分かる。
光導波路(p−GaAs層)中で光が伝搬するときにう
ける損失αは、光ビームが平均して感じるキャリア濃度
を5X1017cm−3とすれば、αよa an ’と
なる。この値は、L=1mmなる長さの導波路を光が伝
搬するとき、約24%の減衰をうけることを意味する。
ける損失αは、光ビームが平均して感じるキャリア濃度
を5X1017cm−3とすれば、αよa an ’と
なる。この値は、L=1mmなる長さの導波路を光が伝
搬するとき、約24%の減衰をうけることを意味する。
偏向速度は、導波路内のキャリア分布の生成と消滅の時
間できまる。すなわち、今の場合、p型GaAs p
内のキャリア(電子)の再結合時間で決定づけられる。
間できまる。すなわち、今の場合、p型GaAs p
内のキャリア(電子)の再結合時間で決定づけられる。
通常、GaAs 結晶では数ナノ秒である。
以上、p−n接合構造の光導波路を例にあげて、本出願
で開示する先導波路型偏向器の動作特性について述べた
が、同様な考察から次のことが言える。
で開示する先導波路型偏向器の動作特性について述べた
が、同様な考察から次のことが言える。
(1)第2図に示す素子構造を得るのに、n型GaAs
を基板とし、n型GaAs を薄膜層に採用しテ
モよい。但し、基板の不純物濃度はエピタキシャル成長
で形成する薄膜内の不純物濃度よりも大きくなる様にす
る必要がある。
を基板とし、n型GaAs を薄膜層に採用しテ
モよい。但し、基板の不純物濃度はエピタキシャル成長
で形成する薄膜内の不純物濃度よりも大きくなる様にす
る必要がある。
(11)基板としてn型InP結晶を採用し、その上に
p型又はn型InP薄膜をエピタキシャル成長させた構
成のものを採用してもよい。不純物の大小関係は上記(
1)と同じことが当てはまる。
p型又はn型InP薄膜をエピタキシャル成長させた構
成のものを採用してもよい。不純物の大小関係は上記(
1)と同じことが当てはまる。
(Il+) 不純物の大小関係として上記(1)のこ
とが満足される限りにおいて、基板及び薄膜層内の各キ
ャリア濃度の値はこれまで明細書の中で例示した値の他
に種々選択可能である。すなわち文中の数値は一例にす
ぎない。
とが満足される限りにおいて、基板及び薄膜層内の各キ
ャリア濃度の値はこれまで明細書の中で例示した値の他
に種々選択可能である。すなわち文中の数値は一例にす
ぎない。
(1v)第2図に示す素子の構造の代りに2個以上の電
極層を薄膜層上に設けた構造を採用してもよい。この点
につき以下に詳しく説明する。
極層を薄膜層上に設けた構造を採用してもよい。この点
につき以下に詳しく説明する。
第5図は、先導波路となる薄膜上に複数(図ではN個)
の電極部を設けた光偏向器の一例を示す斜視図である。
の電極部を設けた光偏向器の一例を示す斜視図である。
n型GaAs の基板11上のp型又はII型GaA
s 薄膜」二に所定間隔を隔ててN個の電極RA+
、 A2 、・・+AN が設けられている。また基
板11の裏面には共通に用いられる電極層Bが形成され
ている。第5図に示す光偏向器を採用することにより複
数の光ビームを同時に又は順次偏向させることが出来、
応用分野が広がる。
s 薄膜」二に所定間隔を隔ててN個の電極RA+
、 A2 、・・+AN が設けられている。また基
板11の裏面には共通に用いられる電極層Bが形成され
ている。第5図に示す光偏向器を採用することにより複
数の光ビームを同時に又は順次偏向させることが出来、
応用分野が広がる。
−例として、第6図に示す光偏向器について説明する。
第6図は、複数の電極をもつ光偏向器とレーザダイオー
ドが集積化されているチップの上面図を示す。いまレー
ザダイオード201.・・・、2ONを出た光ビームが
、各電極対(A+とA2 、 AsとA4゜・・A2N
−1とA2N) の間で薄膜層21内を伝搬し、スク
リーン22の上に各電極対当り8つの像(Sl 。
ドが集積化されているチップの上面図を示す。いまレー
ザダイオード201.・・・、2ONを出た光ビームが
、各電極対(A+とA2 、 AsとA4゜・・A2N
−1とA2N) の間で薄膜層21内を伝搬し、スク
リーン22の上に各電極対当り8つの像(Sl 。
S2 、 S3 )、・・・+ (53N 2 + S
3N s * 33N )を結ぶことができるとすれば
、レーザダイオードと各電極への印加電圧の印加時間を
電子回路により電気的に連動させて制御することにより
、スクリーン22上に任意の数の光のスポットをディジ
タル的に照射することが出来る。また、上記電子回路に
よる制御に加えて、各電極に加える電圧をのこぎり波状
のものにすればスクリーン22上のスポットの位置を線
形的に変化させることができる。こうして用いることに
より、例えば従来のレーザプリンターで広く用いられて
いる回転鏡の代りに上記の光偏向器を採用することが可
能で、レーザプリンターの小型化及び信頼性向上に大き
く貢献することになる。勿論、第6図の偏向器は必ずし
もモノリシックな形で構成しなくとも、複数の電極をも
つ光偏向器を単一チップ上に形成し、これとレーザダイ
オードとのハイブリッドの形でも同一の動作が得られる
。その場合、光偏向器とレーザダイオードとの間は光フ
ァイバで接続するのが望ましい。
3N s * 33N )を結ぶことができるとすれば
、レーザダイオードと各電極への印加電圧の印加時間を
電子回路により電気的に連動させて制御することにより
、スクリーン22上に任意の数の光のスポットをディジ
タル的に照射することが出来る。また、上記電子回路に
よる制御に加えて、各電極に加える電圧をのこぎり波状
のものにすればスクリーン22上のスポットの位置を線
形的に変化させることができる。こうして用いることに
より、例えば従来のレーザプリンターで広く用いられて
いる回転鏡の代りに上記の光偏向器を採用することが可
能で、レーザプリンターの小型化及び信頼性向上に大き
く貢献することになる。勿論、第6図の偏向器は必ずし
もモノリシックな形で構成しなくとも、複数の電極をも
つ光偏向器を単一チップ上に形成し、これとレーザダイ
オードとのハイブリッドの形でも同一の動作が得られる
。その場合、光偏向器とレーザダイオードとの間は光フ
ァイバで接続するのが望ましい。
次に、複数の電極をもつ光偏向器に対する具体的な数値
例について述べる。第7図に電極部を拡大して示す。電
極対となる電極の間隔(A+とA2間等)は第4図(b
)の場合と同じく夫々4571m(=間等)を隔てて配
置されている。光偏向器から距離12PIIIれた位置
にあるスクリーン22の上に得られる各スポットの間隔
は同一(f’t )とする。なお、光偏向器とスクリー
ンとの間の距離12は、実際の使用に際してはレンズを
挿入する必要があるため、その焦点圧1■との関係で任
意に選ぶことができる。
例について述べる。第7図に電極部を拡大して示す。電
極対となる電極の間隔(A+とA2間等)は第4図(b
)の場合と同じく夫々4571m(=間等)を隔てて配
置されている。光偏向器から距離12PIIIれた位置
にあるスクリーン22の上に得られる各スポットの間隔
は同一(f’t )とする。なお、光偏向器とスクリー
ンとの間の距離12は、実際の使用に際してはレンズを
挿入する必要があるため、その焦点圧1■との関係で任
意に選ぶことができる。
複数個の電極をもつ光偏向器は、以下に示す様に、得ら
れるインチ当りのドツト数が大幅に増大するという利点
がある。例えば、解像点数Nが5の場合だと1つの電極
対で10ドツトが得られ、上述の設計例では50対の電
極対を設けることは十分可能であるので、10X50=
500のドツトが得られる。また素子の横幅は約150
X50= 7500 pm (7,5mm ) とな
る。従って、ドツト/インチさ166となる。また、N
=25の場合では、1電極対で50ドツトが得られ、5
0対の電極対を設けるとして総計2500のドツトが得
られる。従ってドツト/インチΣ888となる。
れるインチ当りのドツト数が大幅に増大するという利点
がある。例えば、解像点数Nが5の場合だと1つの電極
対で10ドツトが得られ、上述の設計例では50対の電
極対を設けることは十分可能であるので、10X50=
500のドツトが得られる。また素子の横幅は約150
X50= 7500 pm (7,5mm ) とな
る。従って、ドツト/インチさ166となる。また、N
=25の場合では、1電極対で50ドツトが得られ、5
0対の電極対を設けるとして総計2500のドツトが得
られる。従ってドツト/インチΣ888となる。
この数値は、現在レーザプリンタで得られている最高値
820の約2.6倍となる。
820の約2.6倍となる。
最後に、本出願で開示する先導波路型偏向器の特長をま
とめると以下の通りである。
とめると以下の通りである。
ナ
(1) 半導体重のキャリア濃度の分布差を動作原理
として利用している為、従来の電気光学効果を利用した
光喘向器よりも一桁以上も大きい屈折率差が得られ、そ
の結果、得られる偏向角が大きい。
として利用している為、従来の電気光学効果を利用した
光喘向器よりも一桁以上も大きい屈折率差が得られ、そ
の結果、得られる偏向角が大きい。
また偏光された光ビームの解像点数も大きい。
(11)低電圧で駆動出来る素子である。
(Il+) 偏向速度は数n5ec 以下と高速で
、音響光学効果を利用した素子の場合よりはるかに速い
。
、音響光学効果を利用した素子の場合よりはるかに速い
。
第1図は光導波路の斜視図、第2図は光導波路型偏向器
の斜視図、第8図はキャリア分布の変化を示す図、第4
図(a) 、 (+))は入射光ビームと光導波路型偏
向器を模式的に示す図、第5図は光導波路型偏向器の他
の実施例を示す斜視図、第6図は第5図に示す光導波路
型偏向器の一使用例を示す模式図、第7図は光偏向器の
電極部の拡大模式図である。 図において、1はn型GaAs 基板、2はp型GaA
sエピタキシャル層、AI 、 A2 、 Bは電極層
、2 o、 、 20□、・、 2 ONはレーザダイ
オード、21は薄膜層、22はスクリーンである。 代理人弁理士 東 島 隆 治 第1図 巳 第3図 D(pm) 第5図
の斜視図、第8図はキャリア分布の変化を示す図、第4
図(a) 、 (+))は入射光ビームと光導波路型偏
向器を模式的に示す図、第5図は光導波路型偏向器の他
の実施例を示す斜視図、第6図は第5図に示す光導波路
型偏向器の一使用例を示す模式図、第7図は光偏向器の
電極部の拡大模式図である。 図において、1はn型GaAs 基板、2はp型GaA
sエピタキシャル層、AI 、 A2 、 Bは電極層
、2 o、 、 20□、・、 2 ONはレーザダイ
オード、21は薄膜層、22はスクリーンである。 代理人弁理士 東 島 隆 治 第1図 巳 第3図 D(pm) 第5図
Claims (9)
- (1)第1の導電型のキャリアを第1の濃度で有する化
合物半導体基板と、その上に設けられた第2の導電型の
キャリアを前記第1の濃度より小さい第2の濃度で有す
る化合物半導体エピタキシャル層とをもち、 このエピタキシャル層は、所定の波長をもち且つ所定の
直径をもって所定の入射点に入射する入射ビーム光に対
して前記基板の屈折率よりも大きな屈折率を呈し、この
エピタキシャル層内を前記ビーム光が伝搬する光導波路
素子において、前記ビーム光の伝搬方向に略平行して前
記エピタキシャル層上の所定領域に形成され、信号電圧
に対応した注入電流を注入するため信号電圧を与える為
の第1の電極層と、前記基板下面に形成された第2の電
極層とを具備し、 前記ビーム光の前記エピタキシャル層への入射点が、前
記エピタキシャル層において前記第1の電極層で覆われ
ている領域から前記ビーム光の直径と同程度の距〜を離
れた点に選択され、前記第1.第2の電極層との間に印
加された順方向電圧によって、前記エピタキシャル層に
おいて前記第1の電極層で覆われた領域とそれ以外の領
域とのキャリア濃度差に基いて屈折率差を生じさせて、
前記ビーム光が前記エピタキシャル層を伝搬していく内
にその伝搬方向を電極印加電圧の大きさに応じて偏向さ
せることを特徴とする光導波路型偏向器。 - (2)前記化合物半導体基板がn型GaAs基板で、前
記化合物半導体エピタキシャル層がp型GaAs層であ
ることを特徴とする特許請求の範囲第1項記載の光導波
路型偏向器。 - (3)前記第2の導電型が前記第1の導電型であること
を特徴とする特許請求の範囲第1項記載の光導波路型偏
向器。 - (4)前記化合物半導体基板がn型1nP基板で、前記
化合物半導体エピタキシャル層がp型1nPffiであ
ることを特徴とする特許請求の範囲第1項記載の先導波
路型偏向器。 - (5)前記第1の電極層と平行して、前記ビーム光の径
よりわずかに大きい間隔を隔てて第3の電極層が前記エ
ピタキシャル層上に設けられ、前記第3、第2の電極層
の間に順方向に第1の電圧を印加すると前記ビーム光が
偏向する向きが、前記第1、第2の電極層の間に順方向
に第2の電圧を印加したときに偏向する向きと反対であ
ることを特徴とする特許請求の範囲第2項、第8項、第
4項のいずれかに記載の光導波路型偏向器。 - (6)前記ビーム光を発する発光源を所定間隔隔てて複
数個具備し、複数の前記ビーム光を前記エピタキシャル
層内で偏向させるために、前記第17)1α極層と平行
して、前記ビーム光の夫々の径よりわずかに大きい間隔
を隔てて複数の電極層が前記エピタキシャル層上に設け
られ、前記ビーム光のうちの1つを狭んで配置された一
組の電極層対の一方と前記第2の電極層との間に順方向
に第1の111圧を印加すると前記1つのビーム光が偏
置スル向きが、前記電極層対の他方と前記第2の電極層
との間に順方向に第2の電圧を印加したときに偏向する
向きと反対であることを特徴とする特許請求の範囲第2
項、第8項、第4項のいずれかに記載の先導波路型偏向
器。 - (7)第1の導電型のキャリアを第1の濃度で有する化
合物半導体基板と、その上に設けられた第2の導電型の
キャリアを前記第1の濃度より小さい第2の濃度で有す
る化合物半導体エピタキシャル層を具備し、 前記エピタキシャル層は、所定の波長をもち且つ所定の
直径をもって所定の入射点に入射する入射ビーム光に対
して前記基板の屈折率よりも大きな屈折率を呈し、前記
エピタキシャル層内を前記ビーム光が伝搬し、 前記ビーム光の伝搬方向に略平行して前記エピタキシャ
ル層上の所定領域に形成され、信号電圧に対応した注入
電流を注入する為信号電圧を印加する為の第1の電極層
と、前記基板下面に形成された第2の電極層とを具備し
、 前記ビーム光の前記エピタキシャル層への入射点が、前
記エピタキシャル層において前記@1の電極層で覆われ
ている領域から前記ビーム光の直径と同程度の距囲ト証
れた点に選択された光導波路素子において、 前記第1.第2の電極層との間に順方向電圧を印加し、
前記エピタキシャル層において前記第1の電極層で覆わ
れた領域とそれ以外の領域とのキャリア濃度差に基いて
屈折率差を生じさせ、前記ビーム光の伝搬方向を前記エ
ピタキシャル層を伝搬していく内に電極印加電圧の大き
さに応じて偏向させることを’tH&とする偏向方法。 - (8)前記化合物半導体基板がn型GaAs基板で、前
記化合物半導体エピタキシャル層がp型GaAs層であ
ることを特徴とする特許請求の範囲第7項記載の偏向方
法。 - (9)前記第2の導電型が前記第1の導電型であること
を特徴とする特許請求の範囲第7項記載の偏向方法。 00前記化合物半導体基板がn型InP基板で、前記化
合物半導体エピタキシャル層がp型InP層であること
を特徴とする特許請求の範囲第7項記載の偏向方法。 θυ前記第1の電極層と平行して、前記ビーム光の径よ
りわずかに大きい間隔を隔ててさらに第8の電極層が前
記エピタキシャル層上に設けられた光導波路素子におい
て、 前記第8.第2のid電極層間に順方向に第1の電圧を
印加し、前記第1.第2の電極層の間に順方向に第2の
電圧を印加したときに前記ビーム光が偏向する向きと反
対方向に前記ビーム光を偏向させることを特徴とする特
許請求の範囲第7項記載の偏向方法。 0の前記第1.第2の電圧が直流バイアス電圧に鋸鴇状
波を乗畳した電圧であることを特徴とする特許請求の範
囲第11項記載の偏向方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP19293182A JPS5981629A (ja) | 1982-11-01 | 1982-11-01 | 光導波路型偏向器及びその偏向方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP19293182A JPS5981629A (ja) | 1982-11-01 | 1982-11-01 | 光導波路型偏向器及びその偏向方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5981629A true JPS5981629A (ja) | 1984-05-11 |
JPH0449097B2 JPH0449097B2 (ja) | 1992-08-10 |
Family
ID=16299372
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP19293182A Granted JPS5981629A (ja) | 1982-11-01 | 1982-11-01 | 光導波路型偏向器及びその偏向方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5981629A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB2518886A (en) * | 2013-10-04 | 2015-04-08 | David Perry Heeney | Beds for vehicles |
-
1982
- 1982-11-01 JP JP19293182A patent/JPS5981629A/ja active Granted
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB2518886A (en) * | 2013-10-04 | 2015-04-08 | David Perry Heeney | Beds for vehicles |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0449097B2 (ja) | 1992-08-10 |
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