JPS5973927A - 高発泡プラスチツク絶縁同軸ケ−ブル用コアの製造方法 - Google Patents
高発泡プラスチツク絶縁同軸ケ−ブル用コアの製造方法Info
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- JPS5973927A JPS5973927A JP57186329A JP18632982A JPS5973927A JP S5973927 A JPS5973927 A JP S5973927A JP 57186329 A JP57186329 A JP 57186329A JP 18632982 A JP18632982 A JP 18632982A JP S5973927 A JPS5973927 A JP S5973927A
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- Extrusion Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
- Molding Of Porous Articles (AREA)
- Processes Specially Adapted For Manufacturing Cables (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、高発泡プラスチック絶縁同軸ケーブル用コア
の製造方法に関するもので、特に、均一で微細な独立気
泡を有した肉厚が６ ｍＩｎ以上の高発泡プラスチック
絶縁〜を備えた使用周波数帯域がＩＧＨ２以上の犬サイ
ズの超高周波用同軸ケーブル用コアを提供するものであ
る。
の製造方法に関するもので、特に、均一で微細な独立気
泡を有した肉厚が６ ｍＩｎ以上の高発泡プラスチック
絶縁〜を備えた使用周波数帯域がＩＧＨ２以上の犬サイ
ズの超高周波用同軸ケーブル用コアを提供するものであ
る。
本願発明と同様に周波数がＩＧＨｚ以上の超高周波信号
の伝送を目的として開発された犬サイズの同軸ケーブル
としては、中心導体上に空隙を形成し乍ら絶縁テープを
爆旋状に多数枚重ね巻きしたり、絶縁器を螺旋状に巻き
付けた上に外部導体を設けたりして構成きれているもの
がすでに公知であるが、とのようなものは構造が複雑な
ため製造が難しく高価であり、また布設後ケーブル空隙
部に乾燥ガスを補給しなければならないなど布設後に面
倒な保守を必要とする々どの問題があった。
の伝送を目的として開発された犬サイズの同軸ケーブル
としては、中心導体上に空隙を形成し乍ら絶縁テープを
爆旋状に多数枚重ね巻きしたり、絶縁器を螺旋状に巻き
付けた上に外部導体を設けたりして構成きれているもの
がすでに公知であるが、とのようなものは構造が複雑な
ため製造が難しく高価であり、また布設後ケーブル空隙
部に乾燥ガスを補給しなければならないなど布設後に面
倒な保守を必要とする々どの問題があった。
そこで、本発明者らは上記Ｋｆｉみて比較的製造が容易
で、安価であり、しかも布設後に面倒々保守を必要とし
ない絶縁層として高発泡体を用いたＩ Ｇ Ｈ’ｚｚ以
上超高周波用同軸ケーブルの開発に努峠、鋭意検討を重
ねた結果実用上充分に要求される性能を満足するケーフ
゛ルを製造し得る本発明方法に到達したものである。
で、安価であり、しかも布設後に面倒々保守を必要とし
ない絶縁層として高発泡体を用いたＩ Ｇ Ｈ’ｚｚ以
上超高周波用同軸ケーブルの開発に努峠、鋭意検討を重
ねた結果実用上充分に要求される性能を満足するケーフ
゛ルを製造し得る本発明方法に到達したものである。
この種の同軸ケーブルの実用化にあたっては下記の如き
要件を満足びせること力；必須である。
要件を満足びせること力；必須である。
（１）送電許容電力が太きいとと。
（２）定在波比（ＶＳＷＲ）が小さいこと。
（３）伝送損失が小びいとと。
（４）機械的強度が充分々こと。
具体的には（４）の条件から、発泡倍率は３〜フイ音で
気泡の直径２００〜５００μ程度か好ましく、かつこの
ような発泡層であわ、ば、（１）の条件力・ら発泡層の
厚びＩ″１６ｍｍ以」二が必要となる。このような厚肉
の発泡層には、さらに（２）の条件（（４）の条件もあ
るが）から、気泡が均一であること力＝要求され、る。
気泡の直径２００〜５００μ程度か好ましく、かつこの
ような発泡層であわ、ば、（１）の条件力・ら発泡層の
厚びＩ″１６ｍｍ以」二が必要となる。このような厚肉
の発泡層には、さらに（２）の条件（（４）の条件もあ
るが）から、気泡が均一であること力＝要求され、る。
従来に比べ、厚肉の発泡層では、この第件の達成はきわ
めてむずかしい。びらに（３）の条件から、絶縁層の誘
電正接ｔａｎδは１゜０×コ、Ｏ’ 以下が要求され、
絶縁層中にあ・ける不純物の存在が少ないこと力玉要求
される。
めてむずかしい。びらに（３）の条件から、絶縁層の誘
電正接ｔａｎδは１゜０×コ、Ｏ’ 以下が要求され、
絶縁層中にあ・ける不純物の存在が少ないこと力玉要求
される。
絶縁層に発泡倍率３倍（発泡度６７係）以上の高発泡プ
ラスチックを使用した高周波用同４１＋ケーブルの製造
方法は、例えば特開昭５０− ］−００２６６３３号び
特開昭５０ １３６３６１号に教示されるようにすでに
公知であるか、これらの方法は、いずれも数十〜数百Ｍ
Ｈｚ帯域の信号波の伝送を目的とした発泡絶縁層の厚
びか２〜５ ｍｍ程度のケーブルの製法について開示し
たものであって、周波数か１ＧＨｚ以上の超高周波帯域
での伝送を目的とした発泡絶縁層の厚さが６ ｙｎｒｎ
以上のケーブルの製法を示したものではない。
ラスチックを使用した高周波用同４１＋ケーブルの製造
方法は、例えば特開昭５０− ］−００２６６３３号び
特開昭５０ １３６３６１号に教示されるようにすでに
公知であるか、これらの方法は、いずれも数十〜数百Ｍ
Ｈｚ帯域の信号波の伝送を目的とした発泡絶縁層の厚
びか２〜５ ｍｍ程度のケーブルの製法について開示し
たものであって、周波数か１ＧＨｚ以上の超高周波帯域
での伝送を目的とした発泡絶縁層の厚さが６ ｙｎｒｎ
以上のケーブルの製法を示したものではない。
本発明者らは、甘ず従来一般に行われている下記条件に
よる高発泡絶縁層押出技術を用いて厚肉（６ｙｎｍ以上
）発泡絶縁層の押出実験を行った。即ち、■発泡剤とし
てのフロロカーボンを高圧チッ素ガスで加圧して溶融樹
脂内に注入し、（特別の加圧装置を必要とせずガス材料
も安価のため採用されている）■発泡核形成剤として化
学発泡剤であるアゾダイカルボンアシドを使用した。
よる高発泡絶縁層押出技術を用いて厚肉（６ｙｎｍ以上
）発泡絶縁層の押出実験を行った。即ち、■発泡剤とし
てのフロロカーボンを高圧チッ素ガスで加圧して溶融樹
脂内に注入し、（特別の加圧装置を必要とせずガス材料
も安価のため採用されている）■発泡核形成剤として化
学発泡剤であるアゾダイカルボンアシドを使用した。
この結果、発泡層の導体直上部分には３〜５ ｍｍもの
直径の大きな気泡が発生し、さらにｔａｎδも１，５〜
２．０ Ｘ ］、 Ｏ）”ときわめて大きい値を示した
。そのため、上記ｆ＋）（ｚ）以外の条件を変えて何回
かの実験を行ったが、」１記欠点はやはり改善すること
が出来なかった。
直径の大きな気泡が発生し、さらにｔａｎδも１，５〜
２．０ Ｘ ］、 Ｏ）”ときわめて大きい値を示した
。そのため、上記ｆ＋）（ｚ）以外の条件を変えて何回
かの実験を行ったが、」１記欠点はやはり改善すること
が出来なかった。
そこで、本発明者はこの原因を究明すべく各種の実験を
重ねた結果従来の製法では発泡層が薄肉のため表に出て
来なかった欠陥が、同軸コアの発泡層が６ ｙｎｍ以上
のきわめて厚肉［７る、−め顕われてきたことに気づき
、本発明に到達したものであり、より具体的には、■発
泡剤としてのフロロカーボンを加圧するチッ素ガス及び
■発泡核成形剤として用いた化学発泡剤がきわめて悪影
響を及ぼしているとの知見を得て、本発ｒ１１１に到達
したものであり、この観点より本発明方法は、無機質発
泡核成形剤を添加して熱溶融させた熱可塑性樹脂内に、
透過度が２．５Ｉｌ？／ｎｆ ２４ ｈｒ 以上のフロ
ロカーボンを発泡剤として機械的加圧手段によって直接
加圧混入させた後、上記溶融させた熱可塑性樹脂を接着
層の形成された導体の外周面に押出被覆に発泡絶縁層を
形成することを特徴とするものであり、これによって、
使用周波数帯域がＩ Ｇ Ｈｚ以上の超高周波用同軸ケ
ーブルに実用可能なコアを得たものである。
重ねた結果従来の製法では発泡層が薄肉のため表に出て
来なかった欠陥が、同軸コアの発泡層が６ ｙｎｍ以上
のきわめて厚肉［７る、−め顕われてきたことに気づき
、本発明に到達したものであり、より具体的には、■発
泡剤としてのフロロカーボンを加圧するチッ素ガス及び
■発泡核成形剤として用いた化学発泡剤がきわめて悪影
響を及ぼしているとの知見を得て、本発ｒ１１１に到達
したものであり、この観点より本発明方法は、無機質発
泡核成形剤を添加して熱溶融させた熱可塑性樹脂内に、
透過度が２．５Ｉｌ？／ｎｆ ２４ ｈｒ 以上のフロ
ロカーボンを発泡剤として機械的加圧手段によって直接
加圧混入させた後、上記溶融させた熱可塑性樹脂を接着
層の形成された導体の外周面に押出被覆に発泡絶縁層を
形成することを特徴とするものであり、これによって、
使用周波数帯域がＩ Ｇ Ｈｚ以上の超高周波用同軸ケ
ーブルに実用可能なコアを得たものである。
次に、本発明に係る製造方法をその望ましいヤ実施例に
基づき説明する。
基づき説明する。
すなわち、いわゆる良く知られている二段押し出し十幾
を用いて５０Ω系同軸ケーブル用として外径が９ Ｉｎ
ｍφの銅製のパイプ導体の外周面に、６ ｍＩｎ肉厚を
有する低密度ポリエチレンの発泡絶縁層を杉覆形成した
。
を用いて５０Ω系同軸ケーブル用として外径が９ Ｉｎ
ｍφの銅製のパイプ導体の外周面に、６ ｍＩｎ肉厚を
有する低密度ポリエチレンの発泡絶縁層を杉覆形成した
。
第一段目の押し出し機では、熱可塑性樹脂としての低密
度ポリエチレン１００重量部のチップに対し、無機質発
泡核形成剤としての粒径が０１〜６μ（平均粒径０．３
２／Ａ程度）の超微粉ケイ酸マグネシウム（米国シェラ
・タルり４−径一杏洛４ヲー副賽与４喋Ｈ駆靭社製ＩＩ
Ｍ ｉ ｓ ｔ ｒ ｏｎＶ ａｐ ｏ ｒ ”
）をＱ、５〜１０．０重量部の範囲て添加し、低密度ポ
リエチレンの融点より高い土ろ○°Ｃ程度に加熱し、溶
融きせ、スクリューで混練した。
度ポリエチレン１００重量部のチップに対し、無機質発
泡核形成剤としての粒径が０１〜６μ（平均粒径０．３
２／Ａ程度）の超微粉ケイ酸マグネシウム（米国シェラ
・タルり４−径一杏洛４ヲー副賽与４喋Ｈ駆靭社製ＩＩ
Ｍ ｉ ｓ ｔ ｒ ｏｎＶ ａｐ ｏ ｒ ”
）をＱ、５〜１０．０重量部の範囲て添加し、低密度ポ
リエチレンの融点より高い土ろ○°Ｃ程度に加熱し、溶
融きせ、スクリューで混練した。
次いて、第一段目の押し出し機のスクリュー後端部にお
いて、テユポン社商品名りレオンエ］、４の名で有名な
１クロロジオロ２クロロジフルオロエタン（以下、［フ
レオン１１４ｊという）を発泡剤として機械゛加圧的手
段、す彦わち加圧ポンプにより直接加圧混入させた後、
第２段目の押出機に導き、ごらに混線を続け、しかる後
ろらかしめ接着層の形成され、た外径９ ｎｎｎφのパ
イプ導体」二に、押出被覆した。ダイを出た直後から発
泡し始めた絶縁層をサイジングダイで成形した後水冷し
、最終的には厚肉発泡層を得た。
いて、テユポン社商品名りレオンエ］、４の名で有名な
１クロロジオロ２クロロジフルオロエタン（以下、［フ
レオン１１４ｊという）を発泡剤として機械゛加圧的手
段、す彦わち加圧ポンプにより直接加圧混入させた後、
第２段目の押出機に導き、ごらに混線を続け、しかる後
ろらかしめ接着層の形成され、た外径９ ｎｎｎφのパ
イプ導体」二に、押出被覆した。ダイを出た直後から発
泡し始めた絶縁層をサイジングダイで成形した後水冷し
、最終的には厚肉発泡層を得た。
この時、加圧ポンプで直接加圧混入させたフレオン１１
４は、低密度ポリエチレン１００重量部に対して１０〜
２０重量部の範囲で用いた。
４は、低密度ポリエチレン１００重量部に対して１０〜
２０重量部の範囲で用いた。
以上の結果、３倍程度の発泡倍率を有した高発泡絶縁層
が得もね７、その気泡は各々独立しており、２００μ程
度で均一かつ分散化されていることが確認され、た。
が得もね７、その気泡は各々独立しており、２００μ程
度で均一かつ分散化されていることが確認され、た。
また、とのようにして生じた６ ｍｔｎの厚肉の発泡体
絶縁層の誘電特性率を調べた結果、そのｔａｎδはｌＸ
ｌ０−４以下であり、捷だとの絶縁コアの上に外径２６
ｍｍの銅コルゲート外部導体を形成して同軸ケーブルと
した後１．７〜２．３ＧＨｚで電気的性能を測定した所
、良好であった。なお、２ＧＨｚでの減衰量は’７’ｌ
ｄ Ｂ ／ Ｋ ｍであった。
絶縁層の誘電特性率を調べた結果、そのｔａｎδはｌＸ
ｌ０−４以下であり、捷だとの絶縁コアの上に外径２６
ｍｍの銅コルゲート外部導体を形成して同軸ケーブルと
した後１．７〜２．３ＧＨｚで電気的性能を測定した所
、良好であった。なお、２ＧＨｚでの減衰量は’７’ｌ
ｄ Ｂ ／ Ｋ ｍであった。
捷た、５０Ω系同軸ケーブル用としてこの他８ ｍｍ
、 １０ｍｍ 、 １５ ｍｍの厚肉の発泡体絶縁層を
有するケーブルコアを作成し、誘電特性を調べた所、い
づれもｔａｎδはｌＸｌ０’以下であり、同軸ケーブル
を作成した後の電気的性能も良好なものであった。
、 １０ｍｍ 、 １５ ｍｍの厚肉の発泡体絶縁層を
有するケーブルコアを作成し、誘電特性を調べた所、い
づれもｔａｎδはｌＸｌ０’以下であり、同軸ケーブル
を作成した後の電気的性能も良好なものであった。
（比較例１）
発泡剤の加圧手段として、加圧ポンプの代りにチッ素ガ
スを用いた以外は、上記した実施例と同様な方法によっ
てコアを形成した所、この場合には得られた発泡絶縁層
の導体の外周の近傍に３〜５． ｌ１１１１１φ程度の
大きな径寸を有した空胴を生じているのが確認された。
スを用いた以外は、上記した実施例と同様な方法によっ
てコアを形成した所、この場合には得られた発泡絶縁層
の導体の外周の近傍に３〜５． ｌ１１１１１φ程度の
大きな径寸を有した空胴を生じているのが確認された。
なお、別途実験により、との空胴は発泡体層の肉厚を小
びくするにつれ次第に小きくなシ、５ ｍｍ以下の肉厚
ではほとんどみられなくなることも確認さノ］、た。
びくするにつれ次第に小きくなシ、５ ｍｍ以下の肉厚
ではほとんどみられなくなることも確認さノ］、た。
（比較例２）
次に、核形成剤として、化学発泡剤としてのアゾダレカ
ルボンアシドを用いる他は、ＦｉｆＪ述した実施例と同
様な方法により６ ｔｈｍ 、 ８ ｍｍ 、 １０ｍ
ｍ ＋１５ ｍｍの４ Ｆｌｉの肉厚の絶縁層を形成し
たか、この場合に得られた平均気泡径は２０μ程度と小
さいが、バラツキを生じており、太きいものでは２ｍ１
〃程度のものがある。一方、誘電損失を表わすｔａｎδ
も１．５〜２．０ Ｘ ］、 Ｏ”とかなり大きな値を
示し、ＩＧＨｚ以上の超高周波用の同軸ケーブル用コア
としては実用に値しないものが得られた。
ルボンアシドを用いる他は、ＦｉｆＪ述した実施例と同
様な方法により６ ｔｈｍ 、 ８ ｍｍ 、 １０ｍ
ｍ ＋１５ ｍｍの４ Ｆｌｉの肉厚の絶縁層を形成し
たか、この場合に得られた平均気泡径は２０μ程度と小
さいが、バラツキを生じており、太きいものでは２ｍ１
〃程度のものがある。一方、誘電損失を表わすｔａｎδ
も１．５〜２．０ Ｘ ］、 Ｏ”とかなり大きな値を
示し、ＩＧＨｚ以上の超高周波用の同軸ケーブル用コア
としては実用に値しないものが得られた。
以」二のごとくして、本発明の有効性は確認されたわけ
であるが以上の実施例と比較例との差は次のような理由
によるものと考えられる。
であるが以上の実施例と比較例との差は次のような理由
によるものと考えられる。
第１は、絶縁層内に正規の発泡剤の他に、該発泡剤より
樹脂に対する透過度（以下、単に１１透過度゛と言う）
の低い膨張性物質が混入し、これが発泡剤として作用し
たととてよる影響でらる０ すなわち、発泡剤は加熱されて膨張し、溶融樹脂内に気
泡を形成するが、樹脂を透過して絶縁層の表面から拡散
に行く性質を有するものが使用される。溶融樹脂の粘度
が同じなら、透過度が高い発泡剤程樹脂層内に留る時間
が妬く、従って、生じる気泡は小さなものと々す、逆に
透過度の低い発泡剤程樹脂層内に留る時間が長く、従っ
て気泡も大きなものとなる。一方発泡絶縁層は押出機か
ら押出されると表面側から冷却され、固化するが、本発
明の場合のように絶縁層が厚肉の場合は表面側が冷却さ
れても導体近傍はなかなか冷却されない。
樹脂に対する透過度（以下、単に１１透過度゛と言う）
の低い膨張性物質が混入し、これが発泡剤として作用し
たととてよる影響でらる０ すなわち、発泡剤は加熱されて膨張し、溶融樹脂内に気
泡を形成するが、樹脂を透過して絶縁層の表面から拡散
に行く性質を有するものが使用される。溶融樹脂の粘度
が同じなら、透過度が高い発泡剤程樹脂層内に留る時間
が妬く、従って、生じる気泡は小さなものと々す、逆に
透過度の低い発泡剤程樹脂層内に留る時間が長く、従っ
て気泡も大きなものとなる。一方発泡絶縁層は押出機か
ら押出されると表面側から冷却され、固化するが、本発
明の場合のように絶縁層が厚肉の場合は表面側が冷却さ
れても導体近傍はなかなか冷却されない。
絶縁層が薄肉の場合は層内測寸で比較的短時間で冷却固
化されるので使用する発泡剤の透過度の違いによる影響
は小さいか、本発明のように厚肉の絶縁層の場合は上述
のとおシ、導体近傍まではなかなか冷却されないので、
透過度の低い発泡剤を用いると透過の遅れた発泡剤がま
た溶融状態にある導体近傍の樹脂層内でさらに膨張を続
け、而して導体近傍には粗大気泡が生じることとなる。
化されるので使用する発泡剤の透過度の違いによる影響
は小さいか、本発明のように厚肉の絶縁層の場合は上述
のとおシ、導体近傍まではなかなか冷却されないので、
透過度の低い発泡剤を用いると透過の遅れた発泡剤がま
た溶融状態にある導体近傍の樹脂層内でさらに膨張を続
け、而して導体近傍には粗大気泡が生じることとなる。
比較例１の場合、発泡剤を加圧する手段として用いたチ
ッ素ガスが上記透過度の低い発泡剤として作用している
ものと考えられる。ずなわち、ヂッ素ガスは次表に示す
とおり、透過度はフレオン１１４の百以下であり空気よ
りも低いのであるか、このチッ素ガスが液体のフレオン
１１４を加圧する際にフレオン１１４内にわず゛かなが
ら混入したま＼溶融樹脂内に入シ込み、透過度の低い発
泡剤として作用し、上述の経過を経て導体近傍に粗大気
泡を生じさせたものと考えられる。
ッ素ガスが上記透過度の低い発泡剤として作用している
ものと考えられる。ずなわち、ヂッ素ガスは次表に示す
とおり、透過度はフレオン１１４の百以下であり空気よ
りも低いのであるか、このチッ素ガスが液体のフレオン
１１４を加圧する際にフレオン１１４内にわず゛かなが
ら混入したま＼溶融樹脂内に入シ込み、透過度の低い発
泡剤として作用し、上述の経過を経て導体近傍に粗大気
泡を生じさせたものと考えられる。
※Ｄｒ Ｌｙｓｓｙ式のガス透過度測定装置を用い、
０．０６馴厚σの低密度ポリエチレンフィルムからのガ
スの透過度を測定したもので測定条件は次のとおり。
０．０６馴厚σの低密度ポリエチレンフィルムからのガ
スの透過度を測定したもので測定条件は次のとおり。
温度＝２３±１℃
湿度：５０±２％
圧カニ大気圧
この点は、比較例２の場合でも生じていると考えられる
。すなわち、化学発泡剤が熱分解する際にわずかながら
チッ素ガスが生じ、これか上記比較例１の場合の加圧手
段としてのチッ素ガスと同様の作用を及ぼすものと考え
られる。
。すなわち、化学発泡剤が熱分解する際にわずかながら
チッ素ガスが生じ、これか上記比較例１の場合の加圧手
段としてのチッ素ガスと同様の作用を及ぼすものと考え
られる。
第２は、化学発泡剤の熱分解による異物の発生に基づく
影響である。比較例２の場合、発泡成核剤としての化学
発泡剤が熱分解する際に上記のようにチッ素ガスの他、
水、炭酸ガス、化学発泡剤の分解残有が発生しているこ
とが確認できた。これらは明らかにｔａｎδに悪影響を
及ぼすものである。
影響である。比較例２の場合、発泡成核剤としての化学
発泡剤が熱分解する際に上記のようにチッ素ガスの他、
水、炭酸ガス、化学発泡剤の分解残有が発生しているこ
とが確認できた。これらは明らかにｔａｎδに悪影響を
及ぼすものである。
以」二説明したとおり、本発明に係る製造方法において
は発泡剤として透過度の適正なフロロカーボンを用い、
発泡剤の加圧手段として、チッ素ガスを用いず、加圧ポ
ンプのような機械的手段を用いて直接発泡剤を加圧する
ごとくして、チッ素ガスのような透過度の大きい膨張性
物質の樹脂内への混入を防止し、かつ、発１包成核剤と
して化学発泡剤を用いず、無機質発泡成核剤を用いるご
とくして、化学発泡剤のような熱分解による異物の発生
を防止したので前述した要求特性、すなわち、■逆電許
容電力か大きく、■定在波比（ＶＳ’ＷＲ）が小すク、
■伝送損失が小さく、すらに、■機械的強度が充分であ
るというきわめてきびしい要求を充分満足し得る使用周
波数帯域が’１ＧＨｚ以上の超高周波同軸ケーブル用コ
アを安定して製造することができ、その経済的価値はき
わめて高い。
は発泡剤として透過度の適正なフロロカーボンを用い、
発泡剤の加圧手段として、チッ素ガスを用いず、加圧ポ
ンプのような機械的手段を用いて直接発泡剤を加圧する
ごとくして、チッ素ガスのような透過度の大きい膨張性
物質の樹脂内への混入を防止し、かつ、発１包成核剤と
して化学発泡剤を用いず、無機質発泡成核剤を用いるご
とくして、化学発泡剤のような熱分解による異物の発生
を防止したので前述した要求特性、すなわち、■逆電許
容電力か大きく、■定在波比（ＶＳ’ＷＲ）が小すク、
■伝送損失が小さく、すらに、■機械的強度が充分であ
るというきわめてきびしい要求を充分満足し得る使用周
波数帯域が’１ＧＨｚ以上の超高周波同軸ケーブル用コ
アを安定して製造することができ、その経済的価値はき
わめて高い。
なお、発泡剤の機械的加圧手段としては、加圧ポンプが
最も簡便であるか、勿論これに限定されるものではなく
、要は加圧の際にチッ素ガスのような透過度の低い膨張
性物質が発泡剤内に混入するのを防止し得る手段であわ
、は良いのである０ また、発泡成核剤としては、押出時の熱により分解しな
いものを使用する必要かあり、無機質の発泡成核剤が好
ましい。例えば、ケイ酸マグネシウム、タルク、炭酸カ
ルシウムが一般的であるが、酸化チタン、アルカリ土類
金属化合物（ステアリン酸バリウム等）と酸カルシウム
シリカ、ガラス粉末、カーボンブラック等も用いること
ができる。なお、本発明者らの実験によれば、成核剤と
しては粒子のこまかいものか、気泡形成が良く、より具
体的には粒径か０．１〜６μ（平均粒径０．３２μ程度
）の超微粉ケイ酸マグネシウム（米国シェラ・タルク社
製’Ｍｉｓｔｒｏｎ Ｖｏｐｏｒ”）が最も好ましい
ものてらった。
最も簡便であるか、勿論これに限定されるものではなく
、要は加圧の際にチッ素ガスのような透過度の低い膨張
性物質が発泡剤内に混入するのを防止し得る手段であわ
、は良いのである０ また、発泡成核剤としては、押出時の熱により分解しな
いものを使用する必要かあり、無機質の発泡成核剤が好
ましい。例えば、ケイ酸マグネシウム、タルク、炭酸カ
ルシウムが一般的であるが、酸化チタン、アルカリ土類
金属化合物（ステアリン酸バリウム等）と酸カルシウム
シリカ、ガラス粉末、カーボンブラック等も用いること
ができる。なお、本発明者らの実験によれば、成核剤と
しては粒子のこまかいものか、気泡形成が良く、より具
体的には粒径か０．１〜６μ（平均粒径０．３２μ程度
）の超微粉ケイ酸マグネシウム（米国シェラ・タルク社
製’Ｍｉｓｔｒｏｎ Ｖｏｐｏｒ”）が最も好ましい
ものてらった。
本発明のように絶縁層が厚肉の場合は前述のとおり絶縁
層がなかなか冷え切らず、発泡剤はより大きく発泡しが
ちであるが、上述のように粒子のと捷かい成核剤を用い
ると、泡の核そのものが小ごいため、気泡そのものもあ
まり大きく々らず、従って均一な気泡を形成できて好ま
しい。また粒子のこまかい成核剤を用いると、成核剤か
樹脂中に均一に分散し易く、従りて均一に分散した気泡
を有する絶縁層を形成できて好ましい。
層がなかなか冷え切らず、発泡剤はより大きく発泡しが
ちであるが、上述のように粒子のと捷かい成核剤を用い
ると、泡の核そのものが小ごいため、気泡そのものもあ
まり大きく々らず、従って均一な気泡を形成できて好ま
しい。また粒子のこまかい成核剤を用いると、成核剤か
樹脂中に均一に分散し易く、従りて均一に分散した気泡
を有する絶縁層を形成できて好ましい。
Ｊ・た、」１記超微粉ケイ酸マグネシウムの場合は、全
体を焼成し、水分を除去しているか、この点も絶縁層の
性能（特Ｋｔ ａ ｎδ）を持続するために有効である
と考えられる。
体を焼成し、水分を除去しているか、この点も絶縁層の
性能（特Ｋｔ ａ ｎδ）を持続するために有効である
と考えられる。
また、使用する樹脂としてはポリオレフィンが良く、中
でもポリエチレンが良い。なお、ポリエチレンは低密度
、高密度のいづれでも使用することができ、或いは、こ
れらのブレンドしたものも使用し得る。
でもポリエチレンが良い。なお、ポリエチレンは低密度
、高密度のいづれでも使用することができ、或いは、こ
れらのブレンドしたものも使用し得る。
捷た、発泡剤として用いられる透過度が２．５１／−・
２４ｂｒであるフロロカーボンとしてはｌ、２−ジクロ
ロテトラフルオロエタン（フレオン］−１４） 、ジク
ロロジフルオロメタン（フレオン１．２）、）リフロロ
フルオロメタン（フレオン１１）等を使用することがで
き、好ましくは透過度が３〜１０ ｌ ／ ｎｆ ・２
４ｈｒのものが良く、中でも１，２−ジクロロテトラフ
ルオロエタン（フレオン１１４）が最も望ましく採用さ
れる。
２４ｂｒであるフロロカーボンとしてはｌ、２−ジクロ
ロテトラフルオロエタン（フレオン］−１４） 、ジク
ロロジフルオロメタン（フレオン１．２）、）リフロロ
フルオロメタン（フレオン１１）等を使用することがで
き、好ましくは透過度が３〜１０ ｌ ／ ｎｆ ・２
４ｈｒのものが良く、中でも１，２−ジクロロテトラフ
ルオロエタン（フレオン１１４）が最も望ましく採用さ
れる。
フレオン１１４は、樹脂へのなじみ性も良く、透過度も
適度であり、厚肉の高発泡層を得るには最適の材料であ
る。
適度であり、厚肉の高発泡層を得るには最適の材料であ
る。
以上
特許出願人 大日日本電線株式会社
代理 人 弁理士 鈴江孝−
Claims (1)
- 導体に発泡倍率が３〜７倍で肉厚がｆ３ ｍｍ以上の高
発泡プラスチック絶縁層を被覆形成して成る高発泡プラ
スチック絶縁同軸ケーブル用コアの製造方法であって、
無機質発泡核形成剤を添加して溶融させた熱可塑性樹脂
内に、透過度が２、５ ／ ／ ｎＺ’ ２４ ｌＩｒ
以−ヒのフｏｏカーボンを発泡剤として機械的加圧手段
により直接加圧混入させた後、あらかじめ接着層の形成
された導体の外周面に押出被覆して発泡絶縁層を形成さ
せることを特徴とした高発泡プラスチック絶縁同軸ケー
ブル用コ、アの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57186329A JPS5973927A (ja) | 1982-10-22 | 1982-10-22 | 高発泡プラスチツク絶縁同軸ケ−ブル用コアの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57186329A JPS5973927A (ja) | 1982-10-22 | 1982-10-22 | 高発泡プラスチツク絶縁同軸ケ−ブル用コアの製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5973927A true JPS5973927A (ja) | 1984-04-26 |
Family
ID=16186436
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57186329A Pending JPS5973927A (ja) | 1982-10-22 | 1982-10-22 | 高発泡プラスチツク絶縁同軸ケ−ブル用コアの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5973927A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2020097688A (ja) * | 2018-12-18 | 2020-06-25 | 株式会社カネカ | ポリエチレン系樹脂押出発泡体の製造方法、及びポリエチレン系樹脂板状発泡体 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS50102663A (ja) * | 1974-01-16 | 1975-08-14 | ||
| JPS50136361A (ja) * | 1974-04-17 | 1975-10-29 |
-
1982
- 1982-10-22 JP JP57186329A patent/JPS5973927A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS50102663A (ja) * | 1974-01-16 | 1975-08-14 | ||
| JPS50136361A (ja) * | 1974-04-17 | 1975-10-29 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2020097688A (ja) * | 2018-12-18 | 2020-06-25 | 株式会社カネカ | ポリエチレン系樹脂押出発泡体の製造方法、及びポリエチレン系樹脂板状発泡体 |
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