JPS5959867A - レニウム−タングステン合金材の製造方法 - Google Patents
レニウム−タングステン合金材の製造方法Info
- Publication number
- JPS5959867A JPS5959867A JP16863782A JP16863782A JPS5959867A JP S5959867 A JPS5959867 A JP S5959867A JP 16863782 A JP16863782 A JP 16863782A JP 16863782 A JP16863782 A JP 16863782A JP S5959867 A JPS5959867 A JP S5959867A
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- JP
- Japan
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- rhenium
- tungsten alloy
- sintered body
- recrystallization
- wire
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- Pending
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- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は、レニウム−タングステン(Re −W )合
金材の製造方法に関し、更に詳しくは、伸線工程におけ
る切断、クラック発生の少ないRe−W合金相の製造方
法に関する。
金材の製造方法に関し、更に詳しくは、伸線工程におけ
る切断、クラック発生の少ないRe−W合金相の製造方
法に関する。
Re−W合金の線材は、延伸性に富みコイルとしての信
頼性が高いので、例えばブラウン管のヒータ拐として賞
月されている。
頼性が高いので、例えばブラウン管のヒータ拐として賞
月されている。
このRe−W合金の線材は次のようにして製造される。
まず、所定のMiJk比でReとWの粉末全均一に混合
したり、あるいはReを溶液状にして混合したりして得
られる混合粉末を焼結する。この〕14程でReとWの
固溶合金が形成される。
したり、あるいはReを溶液状にして混合したりして得
られる混合粉末を焼結する。この〕14程でReとWの
固溶合金が形成される。
ついで、Re−Wの焼結体を圧縮加工例えば、転打→加
熱→転打−十加熱・・・という転打→加熱処理も二枚数
回反復して、Be−Wの団塊状の結晶粒を繊維状に引き
のばして配列し、逐次その径e+t’l[I<して腺杓
にする。このときの加熱錫J!l!J転打加工による加
工歪みの醒積を除去してその後の加工時におりる線月の
切断、クラック発生などを防止するものと、腺拐ケその
再結晶温度以上に加熱して結晶粒を結晶させ結晶わ°L
の大きさ全調整するためのものが行なわれる。課拐の再
結晶温度は加工歪みが大きい程1氏くなす、また結晶粒
は加工歪みが大きい程微1i1tlになる。
熱→転打−十加熱・・・という転打→加熱処理も二枚数
回反復して、Be−Wの団塊状の結晶粒を繊維状に引き
のばして配列し、逐次その径e+t’l[I<して腺杓
にする。このときの加熱錫J!l!J転打加工による加
工歪みの醒積を除去してその後の加工時におりる線月の
切断、クラック発生などを防止するものと、腺拐ケその
再結晶温度以上に加熱して結晶粒を結晶させ結晶わ°L
の大きさ全調整するためのものが行なわれる。課拐の再
結晶温度は加工歪みが大きい程1氏くなす、また結晶粒
は加工歪みが大きい程微1i1tlになる。
得られた線材tよ、さらに何回かの転t]加工を行なっ
た後、次に伸線工程に移され、ここで伸線されて所定線
径のイ111線になる。
た後、次に伸線工程に移され、ここで伸線されて所定線
径のイ111線になる。
この転打加工、伸線加工のいずれにあっても、その加工
の程度の、減面率で表示される。この減IrI率とは、
加工前後の断面積の変化量全加工前の断面積で除した値
の百分率で表わされ、この値が大きい程加工の程度は大
きいこと全意味する。
の程度の、減面率で表示される。この減IrI率とは、
加工前後の断面積の変化量全加工前の断面積で除した値
の百分率で表わされ、この値が大きい程加工の程度は大
きいこと全意味する。
さて、転打加工を考えた場合、焼結体はまずその周辺部
分から集中的に加工され、その後、順次中心部が加工さ
れていくという態様欠とる。すなわち、転打加工が充分
でない“局舎には、周辺部と中心部どの加工歪みの蓄積
If@′が異なることになる。
分から集中的に加工され、その後、順次中心部が加工さ
れていくという態様欠とる。すなわち、転打加工が充分
でない“局舎には、周辺部と中心部どの加工歪みの蓄積
If@′が異なることになる。
そのため、周辺部と中心部とでilJ、結晶粒の再結晶
温度が異なると同時に、再析出した結晶粒の大きさも異
なってくる。すなわち、周辺部の方が(す結晶温度は低
く、また再析出した結晶粒の大きさは微細にな9、均一
な再結晶組織が得られなくなる。
温度が異なると同時に、再析出した結晶粒の大きさも異
なってくる。すなわち、周辺部の方が(す結晶温度は低
く、また再析出した結晶粒の大きさは微細にな9、均一
な再結晶組織が得られなくなる。
このような状態で次の転打、伸線工程に送ると、線材の
切断、クラック発生葡招き、その得率低下をもたらす。
切断、クラック発生葡招き、その得率低下をもたらす。
本発明は、加工が困難であるRe−W合金の約4゛」を
伸線する際の上記のような間頭点全解消し、伸線に適し
た組縫のRe −W合金相の製造方法を提供すること全
目的とする。
伸線する際の上記のような間頭点全解消し、伸線に適し
た組縫のRe −W合金相の製造方法を提供すること全
目的とする。
本発明者らは、伸線時における線材の切断、クラック発
生と伸線前の線材の組織との関係につき調査したところ
、伸線工程の前段階の工程中での線材の結晶粒の大きさ
葡一度ある範囲に鯛整したとき、伸線時のn利の切断、
クラック発生は減少するとの知見を得、そのような結晶
粒ケ析出させる条件に関し鋭意研究を重ねた結果、本発
明金完成するに到った。
生と伸線前の線材の組織との関係につき調査したところ
、伸線工程の前段階の工程中での線材の結晶粒の大きさ
葡一度ある範囲に鯛整したとき、伸線時のn利の切断、
クラック発生は減少するとの知見を得、そのような結晶
粒ケ析出させる条件に関し鋭意研究を重ねた結果、本発
明金完成するに到った。
ずなわら、本発明方法は、Re−W合金の焼結体全適当
な圧縮加工によシ表面から内部まで均一な組誠とした後
、これを再結晶温Ff以上で再結晶熱処理して、1平方
ミリメートル当り1500〜300 (1個の結晶粒¥
:再結晶させる工程を具備することを特徴とする。
な圧縮加工によシ表面から内部まで均一な組誠とした後
、これを再結晶温Ff以上で再結晶熱処理して、1平方
ミリメートル当り1500〜300 (1個の結晶粒¥
:再結晶させる工程を具備することを特徴とする。
本発明方法にあっては、まず當法によ#)Re−Wの焼
結体を製造する。ついで、この焼結体に1回の減面率が
約10〜15%となるような転打−4JIII熱k 複
数回、例えば10回程度反復して加工し、最終的にその
減面率が65〜75チとなるようにする。こうすること
により焼結体の組織は表面から内部まで、はぼ均一にな
る。
結体を製造する。ついで、この焼結体に1回の減面率が
約10〜15%となるような転打−4JIII熱k 複
数回、例えば10回程度反復して加工し、最終的にその
減面率が65〜75チとなるようにする。こうすること
により焼結体の組織は表面から内部まで、はぼ均一にな
る。
この減面率は、後述する再結晶熱処理と一緒になって、
伸線工程に移送するに適した組織を形成するために重要
な因子である。この減面率が65チ未満である場合には
、想椙の中心部は未だ光分に加工された状態ではないこ
とが多く(別の見方をすれは加工歪みが充分に蓄積され
ていない状態)、そのため再結晶熱処理時にはj9r
′/ピの大きさの再結晶が析出しにくい。また、75チ
を超えると、中心部にまで加工効果は波及しているが一
方では周辺部の加工歪みが過大となることが多く伸線工
程での表面クラックを発生しやすくなる。
伸線工程に移送するに適した組織を形成するために重要
な因子である。この減面率が65チ未満である場合には
、想椙の中心部は未だ光分に加工された状態ではないこ
とが多く(別の見方をすれは加工歪みが充分に蓄積され
ていない状態)、そのため再結晶熱処理時にはj9r
′/ピの大きさの再結晶が析出しにくい。また、75チ
を超えると、中心部にまで加工効果は波及しているが一
方では周辺部の加工歪みが過大となることが多く伸線工
程での表面クラックを発生しやすくなる。
上記範囲の減面率に加工された線41は次に再結晶熱処
理される。そのときの温度(よ2200 ℃以上が有効
である。
理される。そのときの温度(よ2200 ℃以上が有効
である。
上記範囲の減面率加工の線拐において、再結晶熱処理温
度が2200℃未満の場合にい1、再結晶が充分に進行
しないことがおる。また、工業的には2400℃まで行
な9ことが望塘]7い。
度が2200℃未満の場合にい1、再結晶が充分に進行
しないことがおる。また、工業的には2400℃まで行
な9ことが望塘]7い。
このようにしで得られた線桐の再結晶の大きさは断面1
平方ミリメートル当り1500〜3000個に相当する
大きさである。この大きさが1500藺/酎2未満に相
当する粗粒の場合には、繊維状組織が充分に発達した状
態にはないため、伸線工程で切断事故が発生しやすい。
平方ミリメートル当り1500〜3000個に相当する
大きさである。この大きさが1500藺/酎2未満に相
当する粗粒の場合には、繊維状組織が充分に発達した状
態にはないため、伸線工程で切断事故が発生しやすい。
また3000個/喘2を超えると、結晶粒が過度に微細
になっており伸線工程での光面硬化が著しく進行するよ
うになって、結局(し」、表向クラック欠発生し−やす
くなる。
になっており伸線工程での光面硬化が著しく進行するよ
うになって、結局(し」、表向クラック欠発生し−やす
くなる。
常法によυRe 3 %訂有のRe−W焼結体を製造し
た。その形状f;J、’ 8 +ran X 8m X
550 tanの角棒であった、。これケ、転打加工
磯に2、〔f人し、減面率を変えた内材としそ゛れ’!
22300℃で熱処理した。
た。その形状f;J、’ 8 +ran X 8m X
550 tanの角棒であった、。これケ、転打加工
磯に2、〔f人し、減面率を変えた内材としそ゛れ’!
22300℃で熱処理した。
titられた線4′Aの断面ケ顕微鏡観基(〜、その再
結晶2位の大きさ【?ll11定し〕こ。
結晶2位の大きさ【?ll11定し〕こ。
各a!月を伸線工程に導入し、線径i、 Om+iの細
線とした。このときのレリ断回数及び表面クラックの発
生率を測量し、再結晶の大きさとの関係としてそれぞれ
第1゛図、第2図に示した。
線とした。このときのレリ断回数及び表面クラックの発
生率を測量し、再結晶の大きさとの関係としてそれぞれ
第1゛図、第2図に示した。
なお、切断回数は伸線量100m当りの切断回数として
、表面クラックの発生率をよ、渦流探傷器で検査した線
材の全長に対する欠陥部の長さの比として表わした。
、表面クラックの発生率をよ、渦流探傷器で検査した線
材の全長に対する欠陥部の長さの比として表わした。
また、線材の再結晶の大きさと転打工程時における減面
率との関係は第3図に示した。
率との関係は第3図に示した。
図から明らか外ように、転杓時の減面率65〜75チの
とき再結晶の大きさは1500〜3000飼/胴2にな
シ、そのとき、(υ断回数は最も少なく、まだ表面クラ
ックの発生率も最少になることが判明した。
とき再結晶の大きさは1500〜3000飼/胴2にな
シ、そのとき、(υ断回数は最も少なく、まだ表面クラ
ックの発生率も最少になることが判明した。
本発明方法は、従来難加工であったRe −W材を切断
、表面クラックの発生を抑制して伸線することができる
のでその工業的1ilIi llI′1. i・;j、
大である。
、表面クラックの発生を抑制して伸線することができる
のでその工業的1ilIi llI′1. i・;j、
大である。
第1図、第2図はそれぞれ、切断回数、表面クラックの
発生率と再結晶の大きさとの関係を示す図、第3図は転
打加工時の減面率と再結晶の大きさとの関係を示す図で
ある。
発生率と再結晶の大きさとの関係を示す図、第3図は転
打加工時の減面率と再結晶の大きさとの関係を示す図で
ある。
Claims (5)
- (1) レニウム−タングステン合金の焼結体に圧縮
加工を施して表面から内部まで均一な組織とした後、再
結晶温度以上で熱処理して1500〜3000飼/祁の
結晶粒を有する結晶組織とする工程全具備すること’に
/lテ徴とするレニウム−タングステン合金材の#遣方
法。 - (2)圧縮加工は減面率65〜75%である4f許請求
の91α囲61’r 14H記載のレニウム−タングス
テン合金′A4の製造方法。 - (3) 圧縮加工は転拐加工である特許請求の9・1
間第2項記載のレニウム−タングステン合金相の裏;前
方法。 - (4)熱処理は2200℃以上で行なう特許請求の範囲
第1項記載のレニウム−タングステン合金相の製造方法
。 - (5)熱処理の後、更に圧縮加」二ヲ施した後、伸線加
工を施す特許請求の範囲第1項記載のレニウム−タング
ステン合金材の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP16863782A JPS5959867A (ja) | 1982-09-29 | 1982-09-29 | レニウム−タングステン合金材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP16863782A JPS5959867A (ja) | 1982-09-29 | 1982-09-29 | レニウム−タングステン合金材の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5959867A true JPS5959867A (ja) | 1984-04-05 |
Family
ID=15871727
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP16863782A Pending JPS5959867A (ja) | 1982-09-29 | 1982-09-29 | レニウム−タングステン合金材の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5959867A (ja) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS62259867A (ja) * | 1986-05-07 | 1987-11-12 | Toshiba Corp | プリンタ用印字ワイヤ |
JPH03219039A (ja) * | 1990-01-23 | 1991-09-26 | Toshiba Corp | 加工性に優れたレニウム・タングステン合金材およびその製造方法 |
WO2010100808A1 (ja) * | 2009-03-02 | 2010-09-10 | 株式会社東芝 | レニウムタングステン線、その製造方法およびそれを用いた医療用針 |
CN109306420A (zh) * | 2017-11-09 | 2019-02-05 | 安泰天龙钨钼科技有限公司 | 一种高性能钨合金棒材及其制备方法 |
-
1982
- 1982-09-29 JP JP16863782A patent/JPS5959867A/ja active Pending
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS62259867A (ja) * | 1986-05-07 | 1987-11-12 | Toshiba Corp | プリンタ用印字ワイヤ |
JPH03219039A (ja) * | 1990-01-23 | 1991-09-26 | Toshiba Corp | 加工性に優れたレニウム・タングステン合金材およびその製造方法 |
WO2010100808A1 (ja) * | 2009-03-02 | 2010-09-10 | 株式会社東芝 | レニウムタングステン線、その製造方法およびそれを用いた医療用針 |
US9161752B2 (en) | 2009-03-02 | 2015-10-20 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Rhenium tungsten wire, method of manufacturing the wire and medical needle using the wire |
CN109306420A (zh) * | 2017-11-09 | 2019-02-05 | 安泰天龙钨钼科技有限公司 | 一种高性能钨合金棒材及其制备方法 |
CN109306420B (zh) * | 2017-11-09 | 2020-06-02 | 安泰天龙钨钼科技有限公司 | 一种高性能钨合金棒材及其制备方法 |
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