JPS5959867A - レニウム−タングステン合金材の製造方法 - Google Patents
レニウム−タングステン合金材の製造方法Info
- Publication number
- JPS5959867A JPS5959867A JP16863782A JP16863782A JPS5959867A JP S5959867 A JPS5959867 A JP S5959867A JP 16863782 A JP16863782 A JP 16863782A JP 16863782 A JP16863782 A JP 16863782A JP S5959867 A JPS5959867 A JP S5959867A
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- Japan
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- rhenium
- tungsten alloy
- sintered body
- recrystallization
- wire
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は、レニウム−タングステン（Ｒｅ −Ｗ ）合
金材の製造方法に関し、更に詳しくは、伸線工程におけ
る切断、クラック発生の少ないＲｅ−Ｗ合金相の製造方
法に関する。
金材の製造方法に関し、更に詳しくは、伸線工程におけ
る切断、クラック発生の少ないＲｅ−Ｗ合金相の製造方
法に関する。
Ｒｅ−Ｗ合金の線材は、延伸性に富みコイルとしての信
頼性が高いので、例えばブラウン管のヒータ拐として賞
月されている。
頼性が高いので、例えばブラウン管のヒータ拐として賞
月されている。
このＲｅ−Ｗ合金の線材は次のようにして製造される。
まず、所定のＭｉＪｋ比でＲｅとＷの粉末全均一に混合
したり、あるいはＲｅを溶液状にして混合したりして得
られる混合粉末を焼結する。この〕１４程でＲｅとＷの
固溶合金が形成される。
したり、あるいはＲｅを溶液状にして混合したりして得
られる混合粉末を焼結する。この〕１４程でＲｅとＷの
固溶合金が形成される。
ついで、Ｒｅ−Ｗの焼結体を圧縮加工例えば、転打→加
熱→転打−十加熱・・・という転打→加熱処理も二枚数
回反復して、Ｂｅ−Ｗの団塊状の結晶粒を繊維状に引き
のばして配列し、逐次その径ｅ＋ｔ’ｌ［Ｉ＜して腺杓
にする。このときの加熱錫Ｊ！ｌ！Ｊ転打加工による加
工歪みの醒積を除去してその後の加工時におりる線月の
切断、クラック発生などを防止するものと、腺拐ケその
再結晶温度以上に加熱して結晶粒を結晶させ結晶わ°Ｌ
の大きさ全調整するためのものが行なわれる。課拐の再
結晶温度は加工歪みが大きい程１氏くなす、また結晶粒
は加工歪みが大きい程微１ｉ１ｔｌになる。
熱→転打−十加熱・・・という転打→加熱処理も二枚数
回反復して、Ｂｅ−Ｗの団塊状の結晶粒を繊維状に引き
のばして配列し、逐次その径ｅ＋ｔ’ｌ［Ｉ＜して腺杓
にする。このときの加熱錫Ｊ！ｌ！Ｊ転打加工による加
工歪みの醒積を除去してその後の加工時におりる線月の
切断、クラック発生などを防止するものと、腺拐ケその
再結晶温度以上に加熱して結晶粒を結晶させ結晶わ°Ｌ
の大きさ全調整するためのものが行なわれる。課拐の再
結晶温度は加工歪みが大きい程１氏くなす、また結晶粒
は加工歪みが大きい程微１ｉ１ｔｌになる。
得られた線材ｔよ、さらに何回かの転ｔ］加工を行なっ
た後、次に伸線工程に移され、ここで伸線されて所定線
径のイ１１１線になる。
た後、次に伸線工程に移され、ここで伸線されて所定線
径のイ１１１線になる。
この転打加工、伸線加工のいずれにあっても、その加工
の程度の、減面率で表示される。この減ＩｒＩ率とは、
加工前後の断面積の変化量全加工前の断面積で除した値
の百分率で表わされ、この値が大きい程加工の程度は大
きいこと全意味する。
の程度の、減面率で表示される。この減ＩｒＩ率とは、
加工前後の断面積の変化量全加工前の断面積で除した値
の百分率で表わされ、この値が大きい程加工の程度は大
きいこと全意味する。
さて、転打加工を考えた場合、焼結体はまずその周辺部
分から集中的に加工され、その後、順次中心部が加工さ
れていくという態様欠とる。すなわち、転打加工が充分
でない“局舎には、周辺部と中心部どの加工歪みの蓄積
Ｉｆ＠′が異なることになる。
分から集中的に加工され、その後、順次中心部が加工さ
れていくという態様欠とる。すなわち、転打加工が充分
でない“局舎には、周辺部と中心部どの加工歪みの蓄積
Ｉｆ＠′が異なることになる。
そのため、周辺部と中心部とでｉｌＪ、結晶粒の再結晶
温度が異なると同時に、再析出した結晶粒の大きさも異
なってくる。すなわち、周辺部の方が（す結晶温度は低
く、また再析出した結晶粒の大きさは微細にな９、均一
な再結晶組織が得られなくなる。
温度が異なると同時に、再析出した結晶粒の大きさも異
なってくる。すなわち、周辺部の方が（す結晶温度は低
く、また再析出した結晶粒の大きさは微細にな９、均一
な再結晶組織が得られなくなる。
このような状態で次の転打、伸線工程に送ると、線材の
切断、クラック発生葡招き、その得率低下をもたらす。
切断、クラック発生葡招き、その得率低下をもたらす。
本発明は、加工が困難であるＲｅ−Ｗ合金の約４゛」を
伸線する際の上記のような間頭点全解消し、伸線に適し
た組縫のＲｅ −Ｗ合金相の製造方法を提供すること全
目的とする。
伸線する際の上記のような間頭点全解消し、伸線に適し
た組縫のＲｅ −Ｗ合金相の製造方法を提供すること全
目的とする。
本発明者らは、伸線時における線材の切断、クラック発
生と伸線前の線材の組織との関係につき調査したところ
、伸線工程の前段階の工程中での線材の結晶粒の大きさ
葡一度ある範囲に鯛整したとき、伸線時のｎ利の切断、
クラック発生は減少するとの知見を得、そのような結晶
粒ケ析出させる条件に関し鋭意研究を重ねた結果、本発
明金完成するに到った。
生と伸線前の線材の組織との関係につき調査したところ
、伸線工程の前段階の工程中での線材の結晶粒の大きさ
葡一度ある範囲に鯛整したとき、伸線時のｎ利の切断、
クラック発生は減少するとの知見を得、そのような結晶
粒ケ析出させる条件に関し鋭意研究を重ねた結果、本発
明金完成するに到った。
ずなわら、本発明方法は、Ｒｅ−Ｗ合金の焼結体全適当
な圧縮加工によシ表面から内部まで均一な組誠とした後
、これを再結晶温Ｆｆ以上で再結晶熱処理して、１平方
ミリメートル当り１５００〜３００ （１個の結晶粒￥
：再結晶させる工程を具備することを特徴とする。
な圧縮加工によシ表面から内部まで均一な組誠とした後
、これを再結晶温Ｆｆ以上で再結晶熱処理して、１平方
ミリメートル当り１５００〜３００ （１個の結晶粒￥
：再結晶させる工程を具備することを特徴とする。
本発明方法にあっては、まず當法によ＃）Ｒｅ−Ｗの焼
結体を製造する。ついで、この焼結体に１回の減面率が
約１０〜１５％となるような転打−４ＪＩＩＩ熱ｋ 複
数回、例えば１０回程度反復して加工し、最終的にその
減面率が６５〜７５チとなるようにする。こうすること
により焼結体の組織は表面から内部まで、はぼ均一にな
る。
結体を製造する。ついで、この焼結体に１回の減面率が
約１０〜１５％となるような転打−４ＪＩＩＩ熱ｋ 複
数回、例えば１０回程度反復して加工し、最終的にその
減面率が６５〜７５チとなるようにする。こうすること
により焼結体の組織は表面から内部まで、はぼ均一にな
る。
この減面率は、後述する再結晶熱処理と一緒になって、
伸線工程に移送するに適した組織を形成するために重要
な因子である。この減面率が６５チ未満である場合には
、想椙の中心部は未だ光分に加工された状態ではないこ
とが多く（別の見方をすれは加工歪みが充分に蓄積され
ていない状態）、そのため再結晶熱処理時にはｊ９ｒ
′／ピの大きさの再結晶が析出しにくい。また、７５チ
を超えると、中心部にまで加工効果は波及しているが一
方では周辺部の加工歪みが過大となることが多く伸線工
程での表面クラックを発生しやすくなる。
伸線工程に移送するに適した組織を形成するために重要
な因子である。この減面率が６５チ未満である場合には
、想椙の中心部は未だ光分に加工された状態ではないこ
とが多く（別の見方をすれは加工歪みが充分に蓄積され
ていない状態）、そのため再結晶熱処理時にはｊ９ｒ
′／ピの大きさの再結晶が析出しにくい。また、７５チ
を超えると、中心部にまで加工効果は波及しているが一
方では周辺部の加工歪みが過大となることが多く伸線工
程での表面クラックを発生しやすくなる。
上記範囲の減面率に加工された線４１は次に再結晶熱処
理される。そのときの温度（よ２２００ ℃以上が有効
である。
理される。そのときの温度（よ２２００ ℃以上が有効
である。
上記範囲の減面率加工の線拐において、再結晶熱処理温
度が２２００℃未満の場合にい１、再結晶が充分に進行
しないことがおる。また、工業的には２４００℃まで行
な９ことが望塘］７い。
度が２２００℃未満の場合にい１、再結晶が充分に進行
しないことがおる。また、工業的には２４００℃まで行
な９ことが望塘］７い。
このようにしで得られた線桐の再結晶の大きさは断面１
平方ミリメートル当り１５００〜３０００個に相当する
大きさである。この大きさが１５００藺／酎２未満に相
当する粗粒の場合には、繊維状組織が充分に発達した状
態にはないため、伸線工程で切断事故が発生しやすい。
平方ミリメートル当り１５００〜３０００個に相当する
大きさである。この大きさが１５００藺／酎２未満に相
当する粗粒の場合には、繊維状組織が充分に発達した状
態にはないため、伸線工程で切断事故が発生しやすい。
また３０００個／喘２を超えると、結晶粒が過度に微細
になっており伸線工程での光面硬化が著しく進行するよ
うになって、結局（し」、表向クラック欠発生し−やす
くなる。
になっており伸線工程での光面硬化が著しく進行するよ
うになって、結局（し」、表向クラック欠発生し−やす
くなる。
常法によυＲｅ ３ ％訂有のＲｅ−Ｗ焼結体を製造し
た。その形状ｆ；Ｊ、’ ８ ＋ｒａｎ Ｘ ８ｍ Ｘ
５５０ ｔａｎの角棒であった、。これケ、転打加工
磯に２、〔ｆ人し、減面率を変えた内材としそ゛れ’！
２２３００℃で熱処理した。
た。その形状ｆ；Ｊ、’ ８ ＋ｒａｎ Ｘ ８ｍ Ｘ
５５０ ｔａｎの角棒であった、。これケ、転打加工
磯に２、〔ｆ人し、減面率を変えた内材としそ゛れ’！
２２３００℃で熱処理した。
ｔｉｔられた線４′Ａの断面ケ顕微鏡観基（〜、その再
結晶２位の大きさ【？ｌｌ１１定し〕こ。
結晶２位の大きさ【？ｌｌ１１定し〕こ。
各ａ！月を伸線工程に導入し、線径ｉ、 Ｏｍ＋ｉの細
線とした。このときのレリ断回数及び表面クラックの発
生率を測量し、再結晶の大きさとの関係としてそれぞれ
第１゛図、第２図に示した。
線とした。このときのレリ断回数及び表面クラックの発
生率を測量し、再結晶の大きさとの関係としてそれぞれ
第１゛図、第２図に示した。
なお、切断回数は伸線量１００ｍ当りの切断回数として
、表面クラックの発生率をよ、渦流探傷器で検査した線
材の全長に対する欠陥部の長さの比として表わした。
、表面クラックの発生率をよ、渦流探傷器で検査した線
材の全長に対する欠陥部の長さの比として表わした。
また、線材の再結晶の大きさと転打工程時における減面
率との関係は第３図に示した。
率との関係は第３図に示した。
図から明らか外ように、転杓時の減面率６５〜７５チの
とき再結晶の大きさは１５００〜３０００飼／胴２にな
シ、そのとき、（υ断回数は最も少なく、まだ表面クラ
ックの発生率も最少になることが判明した。
とき再結晶の大きさは１５００〜３０００飼／胴２にな
シ、そのとき、（υ断回数は最も少なく、まだ表面クラ
ックの発生率も最少になることが判明した。
本発明方法は、従来難加工であったＲｅ −Ｗ材を切断
、表面クラックの発生を抑制して伸線することができる
のでその工業的１ｉｌＩｉ ｌｌＩ′１． ｉ・；ｊ、
大である。
、表面クラックの発生を抑制して伸線することができる
のでその工業的１ｉｌＩｉ ｌｌＩ′１． ｉ・；ｊ、
大である。
第１図、第２図はそれぞれ、切断回数、表面クラックの
発生率と再結晶の大きさとの関係を示す図、第３図は転
打加工時の減面率と再結晶の大きさとの関係を示す図で
ある。
発生率と再結晶の大きさとの関係を示す図、第３図は転
打加工時の減面率と再結晶の大きさとの関係を示す図で
ある。
Claims (5)
- （１） レニウム−タングステン合金の焼結体に圧縮
加工を施して表面から内部まで均一な組織とした後、再
結晶温度以上で熱処理して１５００〜３０００飼／祁の
結晶粒を有する結晶組織とする工程全具備すること’に
／ｌテ徴とするレニウム−タングステン合金材の＃遣方
法。 - （２）圧縮加工は減面率６５〜７５％である４ｆ許請求
の９１α囲６１’ｒ １４Ｈ記載のレニウム−タングス
テン合金′Ａ４の製造方法。 - （３） 圧縮加工は転拐加工である特許請求の９・１
間第２項記載のレニウム−タングステン合金相の裏；前
方法。 - （４）熱処理は２２００℃以上で行なう特許請求の範囲
第１項記載のレニウム−タングステン合金相の製造方法
。 - （５）熱処理の後、更に圧縮加」二ヲ施した後、伸線加
工を施す特許請求の範囲第１項記載のレニウム−タング
ステン合金材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16863782A JPS5959867A (ja) | 1982-09-29 | 1982-09-29 | レニウム−タングステン合金材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16863782A JPS5959867A (ja) | 1982-09-29 | 1982-09-29 | レニウム−タングステン合金材の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5959867A true JPS5959867A (ja) | 1984-04-05 |
Family
ID=15871727
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16863782A Pending JPS5959867A (ja) | 1982-09-29 | 1982-09-29 | レニウム−タングステン合金材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5959867A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62259867A (ja) * | 1986-05-07 | 1987-11-12 | Toshiba Corp | プリンタ用印字ワイヤ |
| JPH03219039A (ja) * | 1990-01-23 | 1991-09-26 | Toshiba Corp | 加工性に優れたレニウム・タングステン合金材およびその製造方法 |
| WO2010100808A1 (ja) * | 2009-03-02 | 2010-09-10 | 株式会社東芝 | レニウムタングステン線、その製造方法およびそれを用いた医療用針 |
| CN109306420A (zh) * | 2017-11-09 | 2019-02-05 | 安泰天龙钨钼科技有限公司 | 一种高性能钨合金棒材及其制备方法 |
-
1982
- 1982-09-29 JP JP16863782A patent/JPS5959867A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62259867A (ja) * | 1986-05-07 | 1987-11-12 | Toshiba Corp | プリンタ用印字ワイヤ |
| JPH03219039A (ja) * | 1990-01-23 | 1991-09-26 | Toshiba Corp | 加工性に優れたレニウム・タングステン合金材およびその製造方法 |
| WO2010100808A1 (ja) * | 2009-03-02 | 2010-09-10 | 株式会社東芝 | レニウムタングステン線、その製造方法およびそれを用いた医療用針 |
| US9161752B2 (en) | 2009-03-02 | 2015-10-20 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Rhenium tungsten wire, method of manufacturing the wire and medical needle using the wire |
| CN109306420A (zh) * | 2017-11-09 | 2019-02-05 | 安泰天龙钨钼科技有限公司 | 一种高性能钨合金棒材及其制备方法 |
| CN109306420B (zh) * | 2017-11-09 | 2020-06-02 | 安泰天龙钨钼科技有限公司 | 一种高性能钨合金棒材及其制备方法 |
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