JPS595504B2 - オ−プンエンド精紡機における紡出糸の経路差吸収装置 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 本発明はオープンエンド精紡機における紡出糸の経路差
吸収装置に関するものである。

一般に従来のオープンエンド精紡機においては、第１図
に示すように紡糸ユニット２１から送出しローラ２２及
びトップローラ２３によつて積極的に送り出される紡出
糸２４が、ガイド棒２５を介してトラバースガイド２６
により左右方向にトラバースされ、巻取りドラム２？と
接触して回転されている円錐筒状のボビン２８外周に積
極的に巻取られ、コーンチーズ２９が形成されるように
なつていた。

ところが、前記のように構成された従来のオープンエン
ド精紡機においては、紡出糸２４がトラバースされなが
ら円錐状のボビン２８外周に巻取られる際に、その紡出
糸２４に次のような種々の張力変動が生じ、コーンチー
ズ２９の巻取りに大きな障害となつた。

その第一の張力変動は、紡出糸２４がトラバースガイド
２６により左右にトラバースされながら巻取られる際に
発生する経路差によつて生じるものであり、紡出糸２４
がトラバース中心を基準として最大トラバース角度側へ
移行するに従い、それにかゝる張力は大きくなる。次に
第二の張力変動は、コーンチーズ２９の周長の相違、す
なわちコーン角度に基づく紡出糸２４の経路差によつて
生じるものであり、コーンチーズ２９の最大径部の巻取
時を基準として最小径部側へ移行するに従い、紡出糸２
４にかゝる張力は小さくなる。第三の張力変動は、巻取
りドラム２７とコーンチーズ２９との接触状態の変化に
より駆動点が移動することに起因して発生するものであ
り、この駆動点は前記のようにトラバース範囲の各位置
でコーンチーズ２９の周長が相違する点、及びコーンチ
ーズ２９の周面が弾性を有して巻取、りドラム２Ｔに対
し一様な直線性、硬性で接触しない点等が要因となり、
不規則に変化する。第四の張力変動は、紡出糸２４のト
ラバース時に、前記ガイド棒２５との接触抵抗により遅
れが生じることに起因して発生するものであり、この紡
出糸２４の遅れはガイド棒２５表面の摩擦係数、紡出糸
２４の糸質等の影響を受けて不規則に変化する。さらに
第五の張力変動は、コーンチーズ２９の巻取りにともな
う重量変化によつて巻取りドラム２７に対するスリツプ
率が変化することに起因して発生するものであり、この
スリツプ率はコーンチーズ２９の巻取り重量が増加する
に従つて減少する傾向にあるが、前記巻取りドラム２７
に対する接触状態の変化等にも大きな影響を受けて不規
則に変化するものである。従つて、従来のオープンエン
ド精紡機においては、紡出糸２４の巻取り運転中に前述
のような種種の糸張力変動が発生し、その亜影響を受け
てコーンチーズ２９の巻形状、特に端面の形状がくずれ
るとともに、コーンチーズ２９の硬さが軸線方向へー様
とならず、次工程において前記コーンチーズ２９から糸
を巻もどす場合にその作業が因難となり、頻繁に糸切れ
を生じるという欠陥があつた０このような欠陥を解消す
るために、この出頭の発明者は種々の試験検討を行い、
前述した紡出糸２４の巻取り運転中に発生する張力変動
の内、特に第一のトラバースによる紡出糸の経路差に起
因した張力変動及び第二のコーン角度による紡出糸の経
路差に起因した張力変動が、コーンチーズ２９の形成に
大きな障害となつていることを発見し、それらの点につ
いて詳細に解析した。

そこで、まず第一のトラバースによる紡出糸２４の経路
差に起因した張力変動に関する解析結果について、第１
図及び第２図により説明すると、前記従来構成のオープ
ンエンド精紡機において、送出しローラ２２とトツプロ
ーラ２３との接合部における紡出糸２４の送出し位置を
Ａ，巻取りドラム２７とコーンチーズ２９との接合部に
おける紡出糸２４の巻取り位置をｂ１トラバース幅をＴ
１コーンチーズ２９の中央径部Ｙの巻取状態、すなわち
トラバース中心における前記Ａ，ｂ間の距離を１０１コ
ーンチーズ２９の最大径部Ｘの巻取状態におけるトラバ
ース中心からの角度をθＯとし、さらに、コーンチーズ
２９の最大径部Ｘより最小径部Ｚ側へＸ移行した位置に
おける前記Ａ，ｂ間の距離を１，１、トラバース中心か
らの角度をθとした場合、前記トラバース中心と最大径
部ＸよりＸ移行した位置とにおける紡出糸２４の経路差
ｙ１は、となり、第２図から明らかなように、 であるため、前記経路差は、 ただし、θ−Ｔａｎ４（１Ｔ／２−Ｘ１／１０）となる
。

そして、前記のトラバースによる紡出糸２４の経路差ｙ
１は前記（１）式から明らかなように、トラバース中心
Ｙを基準にして前記角度θが大きくなるほど、すなわち
トラバースによる紡出糸２４の巻取り位置が最大径部Ｘ
側若しくは最小径部Ｚ側へ移行するほど大きくなり、最
大トラバース角度θＯにおいては、ただし、θＯ−Ｔａ
ｎ−１（Ｔ／２１０）となつて、第４図に示すように紡
出糸２４の巻取り位置に応じて曲線状の特性を示す。

従つて、トラバース時において前記紡出糸２４にか＼る
張力はこの経路差ｙ１に応じて変化することになり、コ
ーンチーズ２９の最大径部Ｘ若しくは最小径部Ｚ位置の
巻取り時には、紡出糸２４に大きな張力が付与されるこ
とになる。又、前記紡出糸２４の経路差ｙ１はトラバー
ス中心ＹにおけるＡ，ｂ間の距離１０及びトラバース幅
Ｔの設定値を変更した場合にも変化し、トラバース幅Ｔ
を一定として距離１０を小さく設定するほど、前記角度
θＯ及びθ力伏きくなつて経路差ｙ１も増加し、又距離
ＪＯを一定としてトラバース幅Ｔを大きく設定するほど
、前記角度θ０及びθが大きくなつて経路差ｙ１も増加
する。次に、第二のコーン角度による紡出糸２４の経路
差に起因した張力変動に関する解析結果について、第１
図、第３図により説明すると、前記従来構成のオープン
エンド精紡機において、コーン角度、すなわち巻取りド
ラム２７の軸線に対するコーンチーズ２９の傾き角度を
α、コーンチーズ２９の最大径部Ｘの直径をＤ、同じく
最小径部Ｚの直径をｄ）コーンチーズ２９の最大径部Ｘ
から最小径部Ｚ側へＸ移行した位置の直径をＨとした場
合、コーンチーズ２９の最大径部ＸとそこよりＸ移行し
た位置とにおけるコーンチーズ２９の周長の相違が紡出
糸２４の経路差となつて表われ、その経路差Ｙ２は、と
なる。

そして、第３図から明らかなように、であるため、前記
経路差は、となる。

そして、コーン角度αによる紡出糸２４の経路差Ｙ２は
、前記（２）式から明らかなように、コーンチーズ２９
の最大径部Ｘを基準にしてトラバースによる紡出糸２４
の巻取位置が最小径部Ｚ側へ移行するほど負方向に大き
くなり、すなわち最大径部Ｘ側へ移行するほど大きく、
又最小径部Ｚ側へ移行するほど小さくなり、αが所定値
の場合には第４図に実線Ｙ２で示すように紡出糸２４の
巻取り位置に応じて直線状の特性を示す。

従つて、トラバース時において前記紡出糸２４にかゝる
張力は、この経路差Ｙ２に応じて変化することになり、
巻取り位置がコーンチーズ２９の最大径部Ｘ側へ移行す
るほど紡出糸２４に大きな張力が付与され、それとは逆
に巻取り位置が最小径部Ｚ側へ移行するほど紡出糸２４
に小さい張力が付与されることになる。又、コーン角度
αの設定値を変更した場合、例えばコーン角度αを所定
値よりも大きくした場合には、前記（２）式から明らか
なようにＸが減少するにともない経路差Ｙ２の増加率が
大きくなつて、第４図に鎖線Ｙ２で示すように急な立ち
上がりを示す直線状の特性となる。以上の解析結果から
明らかなように、従来のオープンエンド精紡機において
、紡出糸２４がトラバースされながらコーンチーズ２９
に巻取られる際には、前述した第一のトラバースによる
経路差ｙｌと、第二のコーン角度、すなわちコーンチー
ズ２９の周長の相違による経路差Ｙ２とが同時に表われ
て、第４図に実線で示すように両経路差ｙｌ、Ｙ２をト
ータルした曲線状の経路差ｙ特性となり、それが主な要
因となつて紡出糸２４の張力変動に大きな影響を及ぼす
。

この出願の発明者は、前記のような紡出糸２４の巻取り
時に発生する張力変動を皆無にするために種々の試験研
究を行つたところ、紡出糸２４の通路位置に、前記両経
路差Ｙｌ，ｙ２をトータルした経路差ｙと逆特性の変位
量を有する経路差吸収ガイドを備えることにより、第一
のトラバースによる紡出糸２４の経路差ｙｌ及び第二の
コーン角度による紡出糸２４の経路差Ｙ２が吸収され、
紡出糸２４の張力変動を大幅に減少させ得ることがわか
つた。

すなわち、第一のトラバースによる経路差ｙｌは前述し
た（１）式で示すように、であり、第４図に示すように
トラバース中心Ｙを基準にしてトラバースされる角度θ
が大きくなるほど増加する曲線状の特性となつているた
め、この経路差ｙｌを吸収するための逆特性は、紡出糸
２４が最大角度トラバースされた状態、すなわちコーン
チーズ２９の最大径部Ｘ位置の巻取り状態における経路
差から、最小径部Ｚ側へ．Ｘ移動した位置における経路
差を差引いた値となる。

又、第二のコーン角度による経路差Ｙ２は前述した（２
）式で示すように、であり、第４図に実線で示すように
コーンチーズ２９の最大径部Ｘを基準にして紡出糸２４
の巻取り位置が最小径部Ｚ側へ移行するほど減少する直
線状の特性となつている冫こめ、この経路差Ｙ２を吸収
するための逆特性は、となる。

従つて、第５図から明らかなように、前記第一のトラバ
ースによる紡出糸２４の経路差ｙｌを吸収するための経
路差吸収ガイドの変位置は、前記（３）式で示す特性ｙ
′１に基づき、トラバース中心Ｙを最大とした曲線状の
特性になり、又、第二のコーン角度による紡出糸２４の
経路差Ｙ２を吸収するための経路差吸収ガイドの変位量
は、前記（４）式で示す特性ｙ′２に基づき、コーンチ
ーズ２９の最大径部Ｘを最小とした直線状の特性になる
。

そして、前記両特性ｙ′１，ｙ′２のトータル特性、の
変位量を有する経路差吸収ガイドを備えれば、第一及び
第二の経路差Ｙｌ，ｙ２を同時に吸収することができる
。ところが、前述したようにコーンチーズ２９の巻取角
度（コーン角度α）を所定値よりも大きい任意の値に設
定変更して巻取る場合には、第４図に鎖線Ｙ２で示すよ
うに所定値のコーン角度αで巻取る場合に比較して経路
差Ｙ２の増加率が大きくなり、必然的に第一のトラバー
スによる経路差ｙ１とのトータル経路差ｙも同図に鎖線
ｙで示すように増加した特性曲線となる。

このため、その逆特性もコーン角度αが所定値の場合に
は第５図に実線ｙ′で示すような曲線状となるのに対し
、コーン角度αが前記のように所定値よりも大きい任意
の値の場合には同図に鎖線ｙ′で示すような曲線状とな
る。従つて、コーン角度αの設定値を変更二すれば、そ
れにともなつて経路差吸収ガイドをそれに応じた変位置
ｙ′のものに変換する必要がある。本発明は前記の点に
対処してなされたものであつて、その目的はコーンチー
ズの巻形状をきれいにでき、しかも、コーンチーズの硬
さをその軸線５方向に一様にすることができて巻きもど
しを容易なものとするとともに、コーン角度の設定変更
に応じて経路差吸収ガイドを変位量の異なるものに交換
することなく、容易に調節し得るようにしたオープンエ
ンド精紡機における紡出糸の経路差吸ｊ収装置を提供す
ることにある。以下、本発明を具体化したオープンエン
ド精紡機の一実施態様を第６図及び第７図について説明
すると機台（図示しない）の前面下部には各錘ごとにス
ライバを紡糸するための紡糸ユニツト３１−，が設けら
れ、その上方には送出しローラ３２が適宜の駆動機構（
図示しない）により第７図の矢印方向へ回転されるよう
に支承されている。

前記送出しローラ３２の上方において、その送出しロー
ラ３２と平行するように架設された固定軸３３上には、
各錘ごとに多数の支持アーム３４が回動可能に取付けら
れ、それらの先端には前記送出しローラ３２の周面に摺
接するトツプローラ３５がそれぞれ回転可能に支持され
ている。従つて、前記紡糸ユニツト３１により紡出され
る紡出糸３６は前記送出しローラ３２とトツプローラ３
５により積極的に上方へ送り出される。前記送出しロー
ラ３２とトツプローラ３５との接合部の前部上方におい
て、前記送出しローラ３２と平行するように、機台に対
し全錘共通のトラバースロツド３７が軸線方向に移動可
能に支承され、同トラバースロツド３７上には各錘ごと
に紡出糸３６を係止してトラバースするための多数のト
ラバースガイド３８が固着されている。

前記送出しローラ３２の上方において、その送出しロー
ラ３２と平行するように全錘共通の回転軸３９が機台に
対し回転可能に支承され、適宜の駆動機構（図示しない
）により第７図の矢印方向に積極回転されるようになつ
ており、同回転軸３９上にはこれと一体回転されるよう
に多数の巻取りドラム４０が各錘ごとに固着されている
。又、前記各巻取りドラム４０に対応し、クレードル４
１によつて機台の前面上部にそれぞれ回動可能に取付け
られた各錘ごとのボビンホルダ４２には、前記巻取りド
ラム４０の周面に摺接して第７図の矢印方向へ回転され
る円錐筒状のボビン４３がそれぞれ着脱可能に取付けら
れている。従つて、前記送出しローラ３２とトツプロー
ラ３５によつて上方へ送出された紡出糸３６は、トラバ
ースガイド３８によりトラバースされながら巻取りドラ
ム４０へと導かれ、この巻取りドラム４０の回転にとも
ないこれと摺接するボビン４３上に積極的に巻取られ、
コーンチーズ４４に形成される。

このようにして、紡糸ユニツト３１より紡出された紡出
糸３６は前記送出しローラ３２とトツプローラ３５によ
つて上方へ送出された後、送出しローラ３２と巻取りド
ラム４０との間でトラバースされながら同巻取りドラム
４０によつてボビン４３上に巻取られるが、前記送出し
ローラ３２と巻取りドラム４０との間の紡出糸通過位置
には、経路差吸収装置が設けられ、コーンチーズ４４の
巻取時に発生する紡出糸３６の経路差による糸張力変動
が吸収されるようになつている。

次に、この経路差吸収装置の第一実施態様を第６図〜第
１０図について説明すると、前記トラバースロツド３７
の前部下方にはこれと平行するように機台に対して各錐
共通の長帯状をなす支持板４５が取付けられ、その前部
でコーンチーズ４４の小径部側と対応する位置には同支
持板４５の長手方向に長い上下に貫通するガイド溝４６
が各錐ごとに形成されている。

又、どの支持板４５上面前部で前記コーンチーズ４４の
巻取りドラム４０の駆動点と対応する位置には、前面ガ
イド部４７ａを前記（５）式の曲線で表わされる変位置
を有する形状に形成した板状の経路差吸収ガイド４７が
各錐ごとに前後の回動可能に軸４８支され、同経路差吸
収ガイド４７を回動させることによつて、前記ガイド部
４７ａを所望の変位量を有する傾き角度に調節し得るよ
うになつている。従つて、前述したようにコーン角度α
の設定変更にともないコーンチーズ４４の巻取時に発生
する経路差が変わつても、これを吸収するためにわざわ
ざ経路差吸収ガイド４７をガイド部４７ａの変位量が異
なる別のものに変換する必要はなく、経路差吸収ガイド
４７を回動させてそのガイド部４７ａの傾き角度を調節
、例えばコーン角度αを所定値よりも大きい任意の値に
設定した場合には、前記経路差吸収ガイド４７を前方へ
回動させて、そのガイド部４７ａを第５図の鎖線ｙ′に
示す変位量を有する傾き角度となるように調節すること
により、いかなるコーン角度αの設定変更にも容易に対
処することができる。

又、前記経路差吸収ガイド４７の前記支持板４５のガイ
ド溝４６と対応する位置には第７図、第８図及び第９図
に示すように上下に貫通する円弧状の調節溝４９が形成
されている。

前記支持板４５直下にはその長手方向に往復移動可能と
した全錐共通の作動板５０が取付けられ、その上面で前
記支持板４５のガイド溝４６及び経路差吸収ガイド４７
の調節溝４９と各錐ごとに対応する位置には同両溝４６
，４９内を同時に往復移動し得るようにした作動ピン５
１が突出され、作動板５０を前記支持板４５のガイド溝
４６に沿つて往復移動させて作動ピン５１を経路差吸収
ガイド４７の調節溝４９内で往復移動させることにより
、同経路差吸収ガイド４７を軸４８を中心に前後に回動
調節し得るようになつている。前記作動板５０の一端側
は機台の一側部前面に設けられた操作ボツクス５２内に
導入されており、その端部に形成されたラツク５３には
被動ギヤ５４が噛合されている。

又、この被動ギヤ５４には駆動ギヤ５５が噛合され、同
駆動ギヤ５５の操作軸５６は前記操作ボツクス５２前面
に突出され、その先端には操作ハンドル５７が固着され
ている。なお、操作ボツクス５２の前面で前記操作ハン
ドル５７と対応する位置には、同操作ハンドル５７の回
動操作にともなう前記経路差吸収ガイド４７のガイド部
４７ａの傾き角度を表示するための目盛５８が付されて
いる。従つて、前述したように、例えばコーン角度αを
所定値よりも大きい任意の値に設定変更した場合には、
コーンチーズ４４の巻取りに先立つて操作ハンドル５７
を所定の目盛５８位置まで右回動させる。

すると、操作軸５６、駆動ギヤ５５、被動ギヤ５４及び
ラツク５３を介して作動板５０が操作ボツクス５２側（
右方向）へー定幅移動される。これにともない、作動ピ
ン５１がそれぞれ各錐ごとに経路差吸収ガイド４７の調
節溝４９内を第８図の矢印方向に一定幅移動されて各錐
ごとの同経路差吸収ガイド４７はそのガイド部４７ａが
コーン角度αを設定変更したコーンチーズ４４の巻取時
に発生する経路差を吸収し得る変位量を有する傾き角度
となるように前方へ回動調節される。続いて、本発明経
路差吸収装置の第二実施態様〜第五実施態様を第１１図
〜第１８図について順次説明する。さて、第二実施態様
を第１１図及び第１２図について説明すると、この実施
態様においては作動板５０が支持板４５の直後にこれと
平行するように取付けられ、同作動板５０と前記支持板
４５に軸４８支された経路差吸収ガイド４７の軸４８支
側位置とが連結リンク５９で連動可能に連結されて、前
記経路差吸収ガイド４７は前記作動板５０を第１１図の
矢印方向（左方向）に移動させた時前方向に回動調節さ
れ、同図の反矢印方向（右方向）に移動させた時後方向
に回動調節されるようになつている。

なお、この第二実施態様及び前記第一実施態様のように
作動板５０をその長手方向に往復移動させることにより
経路差吸収ガイド４７を前後に回動操作する形式のもの
においては、その作動板５０を往復移動させるための操
作手段として、第一実施態様に示すように操作ハンドル
５７を回動させることにより操作軸５６、駆動ギヤ５５
、被動ギヤ５４及びラツク５３を介して作動板５０を往
復移動させるように構成したものの外次のようなものが
考えられる。

すなわち、第１３図に示す態様においては、ほぼ中央部
を操作ボツクス５２内に回動可能に軸６０支された操作
レバー６１の基端部が前記作動板５０の一端部に直接回
動可能に軸６１ａ着されるとともに、先端部が前記操作
ボツクス５２の前面に突出され、これを左右に回動させ
ることによつて作動板５０が往復移動されるようになつ
ている。

又、第１４図に示す態様においては、作動板５０の一端
部に上下に貫通する摺動溝６２が形成されるとともに、
同端部は直角状に折曲げられその先端部が操作ボツクス
５２前面に突出されて操作レバー６１をなし、これを左
右に移動させることによつて作動板５０が前記摺動溝６
２内に挿通された固定ピン６３に従つて往復移動される
ようになつている。次に、第三実施態様を第１５図及び
第１６図について説明すると、この実施態様においては
、支持板４５の直下に前記第一実施態様における作動板
５０の代りに同支持板４５と平行するように回動軸６４
が回動可能に取付けられており、同回動軸６４上には多
数個の調節カム６５が各錘ごとに固着されている。

経路差吸収ガイド４７は一端が支持板４５上に対し各錘
ごとに軸４８支され、他端が前記支持板に接続されたス
プリング６６によつて常に後方へ回動附勢されるように
なつている。又、前記経路差吸収ガイド４７の下面で前
記調節カム６５と対応する位置には、Ｌ形状に折曲形成
され先端が前記調節カム６５のカム面６５ａに摺接し得
るようにした摺動部材６７が固着され、前記調節カム６
５の回動にともないそのカム面６５ａによつて前後動さ
れ、前記経路差吸収ガイド４７をスプリング６６の弾性
に抗して前後に回動し得るようになつている。前記回動
軸６４の操作ボツクス５２内に導入された一端部はウオ
ームホイール６８が固着されるとともに、このウオーム
ホイール６８に直交してウオーム６９が噛合し、操作軸
５６を介して操作ハンドル５７に接続されている。従つ
て、前述したように例えばコーン角度αを所定値よりも
大きい任意の値に設定変更した場合には、コーンチーズ
４４の巻取りに先立つて操作ハンドル５７を所定の目盛
５８位置まで右回動させる。

すると、操作軸５６、ウオーム６９、ウオームホイール
６８及び回動軸６４を介して調節カム６５が第１５図及
び第１６図の矢印方向へー定量回動される。これにとも
ない、摺動部材６７が前記調節カム６５のカム面６５ａ
によつて前動されて各錐ごとの経路差吸収ガイド４７は
スプリング６６の弾性に抗して前方へ回動調節される。
又、第四実施態様を第１７図について説明すると、この
実施態様においては、支持板４５に基端部が固着された
支持片７０の先端部に弾性を有する棒状の経路差吸収ガ
イド４７の基端部が固着され、同経路差吸収ガイド４７
の先端部には先端が調節カム６５のカム面６５ａに摺接
し得るようにした摺動部７１が折曲形成されており、従
つて、経路差吸収ガイド４７は前記調節カム６５の回動
にともなＧ相体の弾性に抗してその傾き角度を調節し得
るようになつている。さらに、第五実施態様を第１８図
について説明すると、この実施態様の構造は前記第四実
施態様とほゾ同様であるが、経路差吸収ガイド４７自体
の弾性を小さくし、支持片７０に弾性をもたせた点にお
いて異なる。

以上詳述したように、本発明は紡糸ユニツトから送出し
ローラ及びトツプローラによつて積極的に送出される紡
出糸をトラバースガイドによつてトラバースし、巻取り
ドラムと接触して回転される円錐筒状のボビン外周に巻
取り、コーンチーズを形成するように構成したオープン
エンド精紡機において、前記コーンチーズの巻取り時に
紡出糸のトラバース及びコーン角度に起因して発生する
経路差による糸張力変動を吸収するために、送出しロー
ラと巻取りドラムとの間の紡出糸通過位置に１個の経路
差吸収ガイドを配設し、その経路差吸収ガイドを前記コ
ーン角度の設定変更に応じ、コーンチーズの巻取りドラ
ムの駆動点と対応する位置を中心として回動調節し得る
ように構成したことにより、コーンチーズの巻形状をき
れいにでき、しかも、コーンチーズの硬さをその軸線方
向に一様にすることができて巻きもどしを容易なものと
し得る効果を奏するとともに、コーン角度の設定変更に
応じて経路差吸収ガイドを変位量の異なるものに変換す
ることなく容易に調節し得る効果がある。

【図面の簡単な説明】

第１図は従来のオープンエンド精紡機の側面図、第２図
は紡出糸のトラバース範囲を示す説明図、第３図はコー
ンチーズと巻取りドラムとの関係を示す説明図、第４図
は紡出糸のトラバース量と経路差との関係を示す説明図
、第５図は第４図の逆特性をそれぞれ示す説明図である
、第６図は本発明経路差吸収装置の第一実施態様を示す
斜視図、第７図は同じく拡大斜視図、第８図は同じく拡
大平面図、第９図は同じく一錘分のみの拡大分解斜視図
、第１０図は操作手段のみの拡大斜視図、第１１図は本
発明第二実施態様の一部平面図、第１２図は同じく一錘
分のみの分解斜視図、第１３図及び第１４図は操作手段
の別の態様をそれぞれ示す斜視図、第１５図は本発明第
三実施態様の斜視図、第１６図は同じく一錘分のみの拡
大斜視図、第１７図は本発明第四実施態様の一錘分のみ
の斜視図、第１８図は本発明第五実施態様の一錘分のみ
の斜視図である。 紡糸ユニツト３１、送出しローラ３２、トツプローラ３
５、紡出糸３６、トラバースガイド３８、巻取りドラム
４０、ボビン４３、コーンチーズ赫、経路差吸収ガイド
４７、ガイド部４７ａ１コーン角度α。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. １ 紡出ユニットから送出しローラ及びトツプロローラ
   によつて積極的に送出される紡出糸をトラバースガイド
   によつてトラバースし、巻取りドラムと接触して回転さ
   れる円錐筒状のボビン外周に巻取り、コーンチーズを形
   成するように構成したオープンエンド精紡機において、
   前記コーンチーズの巻取り時に紡出糸のトラバース及び
   コーン角度に起因して発生する経路差による糸張力変動
   を吸収するために、送出しローラと巻取りドラムとの間
   の紡出糸通過位置に１個の経路差吸収ガイドを配設し、
   その経路差吸収ガイドを前記コーン角度の設定変更に応
   じ、コーンチーズの巻取りドラムの駆動点と対応する位
   置を中心として回動調節し得るように構成したことを特
   徴とする紡出糸の経路差吸収装置。