JPS5954738A - 流体流の乾球温度を感知する装置 - Google Patents
流体流の乾球温度を感知する装置Info
- Publication number
- JPS5954738A JPS5954738A JP58140634A JP14063483A JPS5954738A JP S5954738 A JPS5954738 A JP S5954738A JP 58140634 A JP58140634 A JP 58140634A JP 14063483 A JP14063483 A JP 14063483A JP S5954738 A JPS5954738 A JP S5954738A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- air
- compressor
- annular
- temperature
- inner diameter
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D17/00—Regulating or controlling by varying flow
- F01D17/02—Arrangement of sensing elements
- F01D17/08—Arrangement of sensing elements responsive to condition of working-fluid, e.g. pressure
- F01D17/085—Arrangement of sensing elements responsive to condition of working-fluid, e.g. pressure to temperature
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D27/00—Control, e.g. regulation, of pumps, pumping installations or pumping systems specially adapted for elastic fluids
- F04D27/001—Testing thereof; Determination or simulation of flow characteristics; Stall or surge detection, e.g. condition monitoring
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
- F05D2270/00—Control
- F05D2270/30—Control parameters, e.g. input parameters
- F05D2270/303—Temperature
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Control Of Positive-Displacement Air Blowers (AREA)
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
- Measuring Temperature Or Quantity Of Heat (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
会 明 の 背 幽
この発明Cまガスタービン機関、更に具体的に云Aぽ、
この機関のjl:縮機の人「」渇頂の測定に関りる。
この機関のjl:縮機の人「」渇頂の測定に関りる。
圧縮機の人[]調度を感知1゛る時に現イ〔起る問題は
、機関が水を吸込む期間の間、例えば暴圧1山の間、感
知装;1γ1がぬれて、感知されたン島度が実際のr&
i K1より低い、ぬれた管球の2111I度に近づく
ことである1、水ど空気が、略環状FM i/+1にd
)って、タービンの種々の回転段を通過りる時、水が遠
心力によって環状空気流の外周に押しやられる。空気流
の断面にわたるこの様な水の温度の変化と、水及び空気
の間の関連しIC熱伝達とにJ、す、環状空気流の外側
から内側へ半径り向の温度の歪みが生じ、外径の所の況
を女が一層低くなる1゜ 従って、この発明の目的は、乾いた状態です。
、機関が水を吸込む期間の間、例えば暴圧1山の間、感
知装;1γ1がぬれて、感知されたン島度が実際のr&
i K1より低い、ぬれた管球の2111I度に近づく
ことである1、水ど空気が、略環状FM i/+1にd
)って、タービンの種々の回転段を通過りる時、水が遠
心力によって環状空気流の外周に押しやられる。空気流
の断面にわたるこの様な水の温度の変化と、水及び空気
の間の関連しIC熱伝達とにJ、す、環状空気流の外側
から内側へ半径り向の温度の歪みが生じ、外径の所の況
を女が一層低くなる1゜ 従って、この発明の目的は、乾いた状態です。
ぬれた状態でも、動作覆るように、改良された位置で“
′、ガスタービン機関に流れ込む空気流の温度を測定り
−ることである。
′、ガスタービン機関に流れ込む空気流の温度を測定り
−ることである。
この発明の別の目的は、圧縮機の入口温度の測定に対す
る水分の影響を小さり1′る様な、空気流内の最適の位
Uに、温度感知装置を位置ぎめすることである。
る水分の影響を小さり1′る様な、空気流内の最適の位
Uに、温度感知装置を位置ぎめすることである。
この発明の別の目的は、水を吸込む間、ガスタービン機
関の失速余裕を改善づ−ることである。
関の失速余裕を改善づ−ることである。
この発明の別の目的は、ガスタービンの圧縮機のil変
静岡の1・°ンツギングを改善号ること′Cある。
静岡の1・°ンツギングを改善号ること′Cある。
このY?i明の別の目的は、環状2)y気流内に存在り
る調度の企みIc J、る圧縮機の入口渇tXの測定値
の誤差を減少りる渇1「感知装置ffを4+N供Jるこ
とである。
る調度の企みIc J、る圧縮機の入口渇tXの測定値
の誤差を減少りる渇1「感知装置ffを4+N供Jるこ
とである。
□jの一5概要
この発明Cは、ターボ流体機械を流れる空気流の、外径
及び内径を持つ環状流路内に、温度感知素子をIN6目
フる。、環状流路内のその場所は、外径から内径までの
半径り向の距離の50%より人ぎい所(゛(Iりる。
及び内径を持つ環状流路内に、温度感知素子をIN6目
フる。、環状流路内のその場所は、外径から内径までの
半径り向の距離の50%より人ぎい所(゛(Iりる。
π」−(Iλ可−斬−位址薫−
第1図tご【、1、ガスタービン機関10の部分的な…
i Il’l1図が小され(いる3、ガスタービン機関
10は111115向(Jil (y’る円筒形の回転
子スゾール12を持ら、これ(j、シZ1ノ・”ノド]
/lによっ’(1ull :l;れた空気取入れタウ1
−13の中心)ご1it iトラぎめされCいる。
i Il’l1図が小され(いる3、ガスタービン機関
10は111115向(Jil (y’る円筒形の回転
子スゾール12を持ら、これ(j、シZ1ノ・”ノド]
/lによっ’(1ull :l;れた空気取入れタウ1
−13の中心)ご1it iトラぎめされCいる。
機関σ)ノj・ン′11)が取入れダクト];3内に1
ily!置されくい(、ソ:l′気’(Aj O)流;
1Mを増加りる。
ily!置されくい(、ソ:l′気’(Aj O)流;
1Mを増加りる。
機関のノ戸ン−15より軸方向の前後には、幾つかの(
qをIS+ ′) −/ t□ ン回’l’/l r’
) ¥’/−1〕部分17 カ配Vlされ(いる3、各
日C,+回転りる多数の羽+11.lを持−)回II+
/、r部分と回’l’/i ly i;1い多数の静W
から成る固定子部分とを1’4 〕’(、’いる。宕汗
部分17がファン15つから1.1.12; 8れIこ
空気を約2:1のyl−力比1こ、又(まif++ +
α1(゛(ま]4.了/)yら約29)つSlk二予め
角線りる3、シイ11部分17にdりる静り―! 16
L、I2、ター1ゴン10を流れる空気流(こQJ
lる環状流路400八[−)コB 1L−配置。)i′
t ’cいる1、環状流iI′8/loは、内周で(ま
内径が回Φ1.−(スノ′−ル12←こよっ゛(1ス切
らl′L、外周又は外径は空気分割器27の面21 k
−、J、つ(1メ切られている11分割器27が八−)
’CCICる空気の一部分を側路ダク1〜/12に方
向転換りる3、こ)で・は流路突込み深さを、外径から
内径(・−向う向きの、空気流の環状流路40に幻づる
1′−径り向の突込みとりる5、第1図(パ、矢印60
が100%の突込み深さを表わづ。これは、この矢印が
外イ¥から内径J: C−の全部にわl;、 −)ζい
るから(゛ある5゜ガスターV゛ン10のW、 f(一
部分17より軸グツ向に後方に隔に−) (、多段式高
圧圧縮機20がdりる。
qをIS+ ′) −/ t□ ン回’l’/l r’
) ¥’/−1〕部分17 カ配Vlされ(いる3、各
日C,+回転りる多数の羽+11.lを持−)回II+
/、r部分と回’l’/i ly i;1い多数の静W
から成る固定子部分とを1’4 〕’(、’いる。宕汗
部分17がファン15つから1.1.12; 8れIこ
空気を約2:1のyl−力比1こ、又(まif++ +
α1(゛(ま]4.了/)yら約29)つSlk二予め
角線りる3、シイ11部分17にdりる静り―! 16
L、I2、ター1ゴン10を流れる空気流(こQJ
lる環状流路400八[−)コB 1L−配置。)i′
t ’cいる1、環状流iI′8/loは、内周で(ま
内径が回Φ1.−(スノ′−ル12←こよっ゛(1ス切
らl′L、外周又は外径は空気分割器27の面21 k
−、J、つ(1メ切られている11分割器27が八−)
’CCICる空気の一部分を側路ダク1〜/12に方
向転換りる3、こ)で・は流路突込み深さを、外径から
内径(・−向う向きの、空気流の環状流路40に幻づる
1′−径り向の突込みとりる5、第1図(パ、矢印60
が100%の突込み深さを表わづ。これは、この矢印が
外イ¥から内径J: C−の全部にわl;、 −)ζい
るから(゛ある5゜ガスターV゛ン10のW、 f(一
部分17より軸グツ向に後方に隔に−) (、多段式高
圧圧縮機20がdりる。
高I■1■−縮槻2≦)/)(段数1161の回転りる
、多数の羽根をイJりる回転fど、回転しないイ〜”l
置が可変の多数の静閾を持つ固定rどを含ん(パいる。
、多数の羽根をイJりる回転fど、回転しないイ〜”l
置が可変の多数の静閾を持つ固定rどを含ん(パいる。
静W22.2こ3の様4r固定rの静翼は作動アーム2
4に取イ](〕られ(いる。作動アームがノー/’ 2
8に1&続されCい−(、タービンの成る動作バラメー
クに従つ−(、静貿の迎え角を変えることが出来る様(
こしている。191置が用変の静翼を使うことはこの分
野で周知(・あり、この動性の例が水口、口ll i+
’l第2,931 、1 (’> 8’;”LこW12
載されている1、空気かハロ角線1幾29の中(パ軸ハ
向に月i2:さねる。この圧縮機がカスQ −、−し:
゛ン扛(関10の燃焼部分(図に示してない)(゛便−
)為、ンこI気のI1力及び1flii度を16<りる
。
4に取イ](〕られ(いる。作動アームがノー/’ 2
8に1&続されCい−(、タービンの成る動作バラメー
クに従つ−(、静貿の迎え角を変えることが出来る様(
こしている。191置が用変の静翼を使うことはこの分
野で周知(・あり、この動性の例が水口、口ll i+
’l第2,931 、1 (’> 8’;”LこW12
載されている1、空気かハロ角線1幾29の中(パ軸ハ
向に月i2:さねる。この圧縮機がカスQ −、−し:
゛ン扛(関10の燃焼部分(図に示してない)(゛便−
)為、ンこI気のI1力及び1flii度を16<りる
。
月4.lri la ノ人l l 1fia IU&
81’l ’l ”J’ l) ?Ail 11+1
Pa知Hif& 20が、Iで1私流路710の中(・
、Lf/月部弁部分17l!111シC1高月月紺1桟
;) 9 、J、り前側に配fa’iされ(いる。
81’l ’l ”J’ l) ?Ail 11+1
Pa知Hif& 20が、Iで1私流路710の中(・
、Lf/月部弁部分17l!111シC1高月月紺1桟
;) 9 、J、り前側に配fa’iされ(いる。
感知芸ii’l 20か、疼(2図IJ’j+ I’2
図(・小され(いるが、女手+:<2を持ら、その1娼
:がフランジ;36に取(=liJら1′l(いイン3
.支+1332の他端7+< ’ノーラング2(3(ご
取イi Ij”)れC(13す、く−の)l−シンクの
中に(,1,へり・”ノム不光1眞じICZ ’l−(
ル:<8<a:3図参照)か配置(トれ(いる、3〕)
ンジ、”36が分割器27の内面211.、取イ)l
I、J I’) :Flる1、克t1の長さは、温度感
知−Jイル(3と3をjSf二〕ゲージング2(5か環
状流路4C)内(、視(・説明りる+、11J、仝突込
J〕深さく50の50%より人d・い突込み深さの所に
荀「テ1′ざめされる(1:に選ばれる。。
図(・小され(いるが、女手+:<2を持ら、その1娼
:がフランジ;36に取(=liJら1′l(いイン3
.支+1332の他端7+< ’ノーラング2(3(ご
取イi Ij”)れC(13す、く−の)l−シンクの
中に(,1,へり・”ノム不光1眞じICZ ’l−(
ル:<8<a:3図参照)か配置(トれ(いる、3〕)
ンジ、”36が分割器27の内面211.、取イ)l
I、J I’) :Flる1、克t1の長さは、温度感
知−Jイル(3と3をjSf二〕ゲージング2(5か環
状流路4C)内(、視(・説明りる+、11J、仝突込
J〕深さく50の50%より人d・い突込み深さの所に
荀「テ1′ざめされる(1:に選ばれる。。
第51図(、、−1〕−シンク2Gを小り1.このノノ
ーシング26は円111形の山除()35を持I)、山
除(Jが開11/13をJUi ′)’Cい(,2,¥
気がコイル33Bを通越し1 、1iil I’i 4
IIから出C行くことが出来る様にじCいる。山除け
35は、クーシンク2(5内に渦流を形成りることにJ
、す、空気が夕1イル3ε3の面の1−を自由tこ通過
出来る様にりると4Lに、水を吸込む状態の間に存(1
りる雨滴を遮る。感知1イル3ε3は加Ll−シたヘリ
ウム・カスか光1眞されCい(、描11衰変化(・反1
心(・(、濡1哀がlシ1りると、カス角力が増1叫し
7、?1llt葭が11(十りると、ガス11力b f
U ’−1・する様にな・)(いる3、感知−1イル;
3B内のカス11−力の俊化か1ネ/ツタ:37を介し
01≧;当む制il1機構に結合さizる0、山除+)
l;L 、ニー+イルご3F3に苅りろ水分の1h触
411U小1tN 11曲えること+r−’、 J、
V)、 ’<”i気7khの実際の温1αを感知りるの
を助(J、こ′)シ(感知した温Iαが、空気の実際の
li+11亀J、り低い、ぬれた管球の積、11すI(
−uiづくのを防止Mる。1実例の装置【:” i、t
、感知−+−(ルJ3ε3の流路突込み深さは内面21
から約、l、51+・I −(” dりる+l jの実
施例で゛は、環状流路/IOの全突込み深さく9L33
旧(100%突込み深さ)であるから、114)り、1
11イルJ3ε3の位置は、内面21から環状流路/1
0に対しく約5 E)%の突込み深さになる。コイル3
Bの55・、%の突込み深さの位INは、ファン1!′
)及び前圧6W分17の回転段にJ、−)(水が遠心作
用を受【プる分割器27の内面21(0%の突込み深さ
)の近辺より19、水を吸込む間、空気が一層暖かい場
所である。
ーシング26は円111形の山除()35を持I)、山
除(Jが開11/13をJUi ′)’Cい(,2,¥
気がコイル33Bを通越し1 、1iil I’i 4
IIから出C行くことが出来る様にじCいる。山除け
35は、クーシンク2(5内に渦流を形成りることにJ
、す、空気が夕1イル3ε3の面の1−を自由tこ通過
出来る様にりると4Lに、水を吸込む状態の間に存(1
りる雨滴を遮る。感知1イル3ε3は加Ll−シたヘリ
ウム・カスか光1眞されCい(、描11衰変化(・反1
心(・(、濡1哀がlシ1りると、カス角力が増1叫し
7、?1llt葭が11(十りると、ガス11力b f
U ’−1・する様にな・)(いる3、感知−1イル;
3B内のカス11−力の俊化か1ネ/ツタ:37を介し
01≧;当む制il1機構に結合さizる0、山除+)
l;L 、ニー+イルご3F3に苅りろ水分の1h触
411U小1tN 11曲えること+r−’、 J、
V)、 ’<”i気7khの実際の温1αを感知りるの
を助(J、こ′)シ(感知した温Iαが、空気の実際の
li+11亀J、り低い、ぬれた管球の積、11すI(
−uiづくのを防止Mる。1実例の装置【:” i、t
、感知−+−(ルJ3ε3の流路突込み深さは内面21
から約、l、51+・I −(” dりる+l jの実
施例で゛は、環状流路/IOの全突込み深さく9L33
旧(100%突込み深さ)であるから、114)り、1
11イルJ3ε3の位置は、内面21から環状流路/1
0に対しく約5 E)%の突込み深さになる。コイル3
Bの55・、%の突込み深さの位INは、ファン1!′
)及び前圧6W分17の回転段にJ、−)(水が遠心作
用を受【プる分割器27の内面21(0%の突込み深さ
)の近辺より19、水を吸込む間、空気が一層暖かい場
所である。
第4図は’+K FE: Ii縮機の入11で測定した
海亀(華氏(表ね?I)に対りる流路突込み深さく単位
は吋)を示′?1神々の曲線を示している。各々の曲線
は空気流の中に存在りろ水分含有量の自分率が安なっ(
いる3、0%の水分の曲線を見れば、55)%の突込み
深さの位置(A)により、温度の読みは従来の12.j
)%の突込み深さの位置(+3 ′c表わ!j)で゛得
られた温度と略・・等しいことが判る。然し、空気流の
中の水分がこの他の自分率であると、55%の突込、7
/深さのKl置により、従来の12、;)%の突込み深
さのi:t ’f’4 ′c測測定た伯J:す、温石の
測定値が一層高くなることは明らかぐある。水滴が遠心
力作用を受Iプることによって生ずる半径方、向の温石
勾配の為、この様に一層高い温度は、従来の突込み深さ
“のイ1装置で測定された一層低い温度よりも、実際の
人口温度に更に近い。
海亀(華氏(表ね?I)に対りる流路突込み深さく単位
は吋)を示′?1神々の曲線を示している。各々の曲線
は空気流の中に存在りろ水分含有量の自分率が安なっ(
いる3、0%の水分の曲線を見れば、55)%の突込み
深さの位置(A)により、温度の読みは従来の12.j
)%の突込み深さの位置(+3 ′c表わ!j)で゛得
られた温度と略・・等しいことが判る。然し、空気流の
中の水分がこの他の自分率であると、55%の突込、7
/深さのKl置により、従来の12、;)%の突込み深
さのi:t ’f’4 ′c測測定た伯J:す、温石の
測定値が一層高くなることは明らかぐある。水滴が遠心
力作用を受Iプることによって生ずる半径方、向の温石
勾配の為、この様に一層高い温度は、従来の突込み深さ
“のイ1装置で測定された一層低い温度よりも、実際の
人口温度に更に近い。
以ヒの詳lノい説明から、更に高い温度を検出したりれ
ば、感知:1イル38の突込み深さの位置を深くすれば
よい、即ち・コイル38を回転子スプール12に一層近
づ()さえずればよいことは明らかであろう。この為に
ば、流路40に対するコイル38の突込み深さを更に深
クリ゛る為に、温度感知装置20の支社32を・長く4
るだけでJζい。第4図の111Yの曲線ぐ示ず様に、
空気流の温度は、突込み深(ぎが50%より大きくなる
と、目立って増加し始める。このF界は、空気流の水分
含有量が増加するにつれて尚更顕著である。この為、感
□知コイル38を利用し得る全突込み深さの50%を超
える突込み深さの所に配置り“れば、空気流に実際に存
在する一層高い温度を測定′りする1社とが出来る。感
知」イルは流路の全突込み深さの55%乃至85%の範
囲内の突込み深さに6″I置ぎめすることが好ましい。
ば、感知:1イル38の突込み深さの位置を深くすれば
よい、即ち・コイル38を回転子スプール12に一層近
づ()さえずればよいことは明らかであろう。この為に
ば、流路40に対するコイル38の突込み深さを更に深
クリ゛る為に、温度感知装置20の支社32を・長く4
るだけでJζい。第4図の111Yの曲線ぐ示ず様に、
空気流の温度は、突込み深(ぎが50%より大きくなる
と、目立って増加し始める。このF界は、空気流の水分
含有量が増加するにつれて尚更顕著である。この為、感
□知コイル38を利用し得る全突込み深さの50%を超
える突込み深さの所に配置り“れば、空気流に実際に存
在する一層高い温度を測定′りする1社とが出来る。感
知」イルは流路の全突込み深さの55%乃至85%の範
囲内の突込み深さに6″I置ぎめすることが好ましい。
□
第5図は感知装置20からの出力信号が可変固定子制御
誌b¥/ !> (’)に送られることを示すブ自ツタ
図である。この出力値Hは圧縮機の入[l温度め関数で
ある1、制御装置ll 5)0が光4. する出力信号
ば、固定子のnT c静翼、例えば第1図に参照数字2
2.23で小jノI、:静翼を圧縮機の人・口渇厄に従
−〕でフープ28及び作動アーム2/Iににって位置ぎ
めづる為に使わねる。これは米11・口々M+第2.9
31゜168号に記載され(°いる通りひある。
誌b¥/ !> (’)に送られることを示すブ自ツタ
図である。この出力値Hは圧縮機の入[l温度め関数で
ある1、制御装置ll 5)0が光4. する出力信号
ば、固定子のnT c静翼、例えば第1図に参照数字2
2.23で小jノI、:静翼を圧縮機の人・口渇厄に従
−〕でフープ28及び作動アーム2/Iににって位置ぎ
めづる為に使わねる。これは米11・口々M+第2.9
31゜168号に記載され(°いる通りひある。
深く突込んだ所て゛感知するど」しに雨除り3bを使う
ことによつ(、暴風山の間、流路40の空気流の温度を
正確に感知Jることにより、圧縮機29の固定子の可疫
静翼/L数痘だり史(こ・締められる。
ことによつ(、暴風山の間、流路40の空気流の温度を
正確に感知Jることにより、圧縮機29の固定子の可疫
静翼/L数痘だり史(こ・締められる。
その結果、固定子の可変静岡の□迎え角は、畠11二圧
縮機29が効率よく1、且つ乱流を少/、’K < シ
”C、ターどン10に空気を軸り向に圧送する様な向き
になる。1この為、圧縮機29の失速余裕が高くなる。
縮機29が効率よく1、且つ乱流を少/、’K < シ
”C、ターどン10に空気を軸り向に圧送する様な向き
になる。1この為、圧縮機29の失速余裕が高くなる。
以1°説明したこの発明の実IM′例は、高圧fF圧縮
機り前側に渦電感知装置の位置をおくものであるが、こ
の発明は、回転Jる羽根□が半径り向の轡度の歪みを招
く様イ1、ガスタービン・機関内のその他の場所で温度
を8111定するのにも役1″1つ。例えば感知iy+
をガスタービン機関のファンと背圧部分の間、高Bター
!ごン5」、り前側、低圧タービンより前側、或いは成
る中間の段間((/ M&にさえ配置゛りることが出来
る。従つ(、これらの場所もこの発明の範囲内に含:L
れるbのど考えられる9゜以1の説明から、図面に例示
した装置バ【、1・、この発明の!71’ jL L、
い丈論例を例示づるにcJぎ゛ず、この発明の範囲内(
゛、当業者に(まいろいろ44−、 i:ln択が考え
られる(二とにL云為までもない。
機り前側に渦電感知装置の位置をおくものであるが、こ
の発明は、回転Jる羽根□が半径り向の轡度の歪みを招
く様イ1、ガスタービン・機関内のその他の場所で温度
を8111定するのにも役1″1つ。例えば感知iy+
をガスタービン機関のファンと背圧部分の間、高Bター
!ごン5」、り前側、低圧タービンより前側、或いは成
る中間の段間((/ M&にさえ配置゛りることが出来
る。従つ(、これらの場所もこの発明の範囲内に含:L
れるbのど考えられる9゜以1の説明から、図面に例示
した装置バ【、1・、この発明の!71’ jL L、
い丈論例を例示づるにcJぎ゛ず、この発明の範囲内(
゛、当業者に(まいろいろ44−、 i:ln択が考え
られる(二とにL云為までもない。
第1図はこの発明の1形式を取入れIこガス4−ビ□ジ
の部分的な軸□断m]図、第2図は第1図に示した突j
Δみの深い温度感知装Wl/)秀1(図、第33図は線
2−2で切った断面崗、第4図は種々の水分含有量並び
に相異なる空気流の突込み深さに伴うタービンの空気流
の温度変化を示づグラフ、第5図は圧縮機の可変静翼を
持つガスタービンに於のるこの発明の装置の動作を示づ
ブ「1ツク図C′ある。 1イi′n弓の説明 338:感知−1イル /l (’) :環状流路 ’4Ur Fl出願人
の部分的な軸□断m]図、第2図は第1図に示した突j
Δみの深い温度感知装Wl/)秀1(図、第33図は線
2−2で切った断面崗、第4図は種々の水分含有量並び
に相異なる空気流の突込み深さに伴うタービンの空気流
の温度変化を示づグラフ、第5図は圧縮機の可変静翼を
持つガスタービンに於のるこの発明の装置の動作を示づ
ブ「1ツク図C′ある。 1イi′n弓の説明 338:感知−1イル /l (’) :環状流路 ’4Ur Fl出願人
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1)ターボ流体機械の中の略環状流路を持l)、該環状
流路が内径並びに外径を持つ様イ【空気流のFf+a
lvを感知(するR Ikd ’=こ於(、前記環状流
路の内径及び外径の間(゛、前記夕日’Yから内径まで
の半(¥h向の距離の3)O(に、J、り人きい位置に
於11る空気の温石を感知づる・を段を石づる装置。 2)特訂F、7−求の範囲1)に記載した装置に於(、
前記空気の温I!1を感知りるイ装置が、前記空気流の
j(“1状流路の外径14冒も内径までの半径す向の匝
隨1の5)5〕%乃?85%の所にある装置。 3 )特fi’f 3!’I求の11範囲2)に記載し
た装置?;t M於C1前記空気の淘度庖感知−りる(
)7PIが、前記空気流の環状流路の9Byから内径ま
で゛の′−1″−径す向の距離の略5!:〕%の所(4
〕ある装置、。 4)特許請求の範囲1)(こ記載した・装置に於て、圧
縮機段を4Hシ、前記空気の温度を感知り61゛段が前
記圧縮機段の前側に配置されCいる装置。 5)特許請求の範囲4)に記載した装置に於て、前記圧
縮機段の677 (llll r該圧縮機段から分離し
たuf圧段を右し、前記空気の温度を感知J−る手段が
該昇斤段と圧!+?1機段の間に配置されている装置。 (5)狛Ff[請求の範囲1)に記載した装[6に於−
C1前記環状の空気流をターボ流体機械の中に収容づる
為の前記内径及び外径を限定1Jる内壁及び外壁を石l
)、前記空気の温石を感知する手段が前記外壁の近くに
固定されていて前記空気流の環状流路内に伸出しでいる
装置。 7)内径及び外径を持つl!8環状流路を有−するI[
縮機の空気流の入1]温石に従−)−C、ijl変の迎
λ角を持つターボ流体機械のL1縮機の静i):jを制
()11月る装置に於C1前記空気流の環状流路の内径
及び外径の間7、゛、前F1[;外径から内径t Cの
半径l)向のb″nn丙150%4jり人4きイf位置
C11111記丹−縮(幾に入る空気流の温石を測定り
る手段ど、測定されlこ温度)3二従−)(信号を光/
1りる手段と、該1、)号に光・答しく、萌i!l:
’!?気流が0%を超える水分含すj 1′14を持て
)]系41状態で、+Mi Fa+:ターボ流1本機械
の圧縮機の失速余裕を改孫りる為に、前記温度の測定値
に従って、前記Ji 146機の1jJ礎静、Wの迎え
角を閉位置にli’Q−、)τ輪1丁する手1没どをi
る装置。 ″ □8)特許請求の範囲7)に
記載した装置に於て、□前記空気の温度を8111定す
雫手段が、加圧ガスを収容した螺旋1イル感知装置と、
該螺旋−」イルの前縁をf1ノ囲む中心間(−1を持つ
遮蔽体とで構成され、空気が前記遮蔽イホの背後で前記
コイルを横切って膨張Jることが出来る様にし/、:装
置。 9)1もF!’l ijA求の範囲8)に記載した装置
に於(、前記カスがヘリウムひある装置。 10)特許請求の範囲8)に記載した装置に於て、前記
遮蔽体が円釘1形で・あつC1前記空気流内の水滴を前
記中心間1−1から遠ざ[′)る様にそらUる様にしt
、:装置。 11)内径及び外径を持つでいてターボ流体機械を通る
略環状流路を持つ空気流の温度を感知り−る方v1に於
て、前記空気流の環状流路の内径及び外径の間て・、前
記外径から内径までの半径り向の距離の50%より大き
な位置て゛空気の調度を感知・ 止るJ稈から成る方法
。 12)ピッチが調節自在である圧縮機静岡を持″)ff
’ 扁”機を含んぐいて、内径及び外径を持つ環状(4
,0匹を超える水分含有量を有する空気流が圧轡1幾に
入る様にしたターボ流体機械の圧縮機の失速余裕を改善
ヴる方法に於て、前記環状空気流の内径及び外径の間で
、前記外径から内径まCの半径方向の距離の50%より
大きな位置で圧縮機に入る空気の渇席、を1lJ11定
し、測定された濡疫の関数どしCB゛縮機の静岡のピッ
チを調節づる。F稈から成る)Jvi。 13)水吸込み状態の間、jllA度感知装置醒によっ
てf′J−縮機の入「1淘亀を検出りることにより1.
空気流が内径及び外径を持つ環状に圧縮機に入る様<’
E形式のターボ流体機械の失速余裕を改善す・る方法に
於て、前記環状空気流の内径及び外径の間で、前記外径
から内径までの半径方向のrjj l1iltの50%
にり太さくに位置に前記感知装置tMを位INぎぬりる
工程から成る方法。 1 14〉特5′F請求のね聞13)に記載した方法・に於
(、前記渇1m感知装胃を空気流の中の水滴から1する
I]稈を含む方法。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US40494282A | 1982-08-04 | 1982-08-04 | |
US404942 | 1982-08-04 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5954738A true JPS5954738A (ja) | 1984-03-29 |
JPH0418132B2 JPH0418132B2 (ja) | 1992-03-26 |
Family
ID=23601657
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP58140634A Granted JPS5954738A (ja) | 1982-08-04 | 1983-08-02 | 流体流の乾球温度を感知する装置 |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5954738A (ja) |
DE (1) | DE3327639A1 (ja) |
FR (1) | FR2531490B1 (ja) |
GB (1) | GB2124706B (ja) |
IT (1) | IT1170174B (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2016512864A (ja) * | 2013-03-20 | 2016-05-09 | シーメンス アクティエンゲゼルシャフト | ガスタービンおよびガスタービンを作動させる方法 |
JP2016540148A (ja) * | 2013-10-29 | 2016-12-22 | ゼネラル・エレクトリック・カンパニイ | 航空機エンジンストラット組立体及びその組立方法 |
Families Citing this family (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2599436A1 (fr) * | 1987-06-01 | 1987-12-04 | Teledyne Ind | Diffuseur. |
US5185996A (en) * | 1990-12-21 | 1993-02-16 | Allied-Signal Inc. | Gas turbine engine sensor probe |
US5752674A (en) * | 1996-08-21 | 1998-05-19 | General Electric Company | Sensor ice shield |
FR2964144B1 (fr) * | 2010-08-30 | 2012-09-28 | Snecma | Detection d'une ingestion d'eau ou de grele dans une turbomachine |
CN105628232A (zh) * | 2016-03-23 | 2016-06-01 | 佛山市顺德区海明晖电子有限公司 | 温度测量装置 |
US10371000B1 (en) | 2018-03-23 | 2019-08-06 | Rosemount Aerospace Inc. | Flush-mount combined static pressure and temperature probe |
US20220065127A1 (en) * | 2020-09-01 | 2022-03-03 | Purdue Research Foundation | Method for reconstructing non-uniform circumferential flow in gas turbine engines |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS52139815A (en) * | 1976-04-28 | 1977-11-22 | Gen Electric | Temperature detecting equipment for gas turbine engine |
Family Cites Families (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CH291306A (de) * | 1949-10-28 | 1953-06-15 | Rolls Royce | Verfahren und Einrichtung zur Steuerung der Strömungsverhältnisse in einem mehrstufigen Axialkompressor. |
GB749598A (en) * | 1953-05-21 | 1956-05-30 | Rolls Royce | Improvements in or relating to temperature-sensitive arrangements for gas-turbine engines |
US2931168A (en) * | 1955-05-24 | 1960-04-05 | Gen Electric | Variable stator engine control system |
US3167960A (en) * | 1961-08-07 | 1965-02-02 | Holley Carburetor Co | Temperature probe |
DE1573180A1 (de) * | 1964-09-21 | 1970-10-22 | Gen Motors Corp | Themoelement,insbesondere fuer hohe Temperaturen |
US3322344A (en) * | 1965-03-17 | 1967-05-30 | Bendix Corp | Temperature sensor having rate of change of temperature sensing means |
US3592061A (en) * | 1969-08-22 | 1971-07-13 | Gen Motors Corp | Gas turbine airfoil having integral thermocouple |
US3628329A (en) * | 1970-02-24 | 1971-12-21 | Gen Electric | Gas turbine engine inlet guide vane actuator with automatic reset |
US4244222A (en) * | 1979-02-01 | 1981-01-13 | General Electric Company | Instrumentation probe |
-
1983
- 1983-06-16 GB GB08316440A patent/GB2124706B/en not_active Expired
- 1983-07-22 IT IT22194/83A patent/IT1170174B/it active
- 1983-07-30 DE DE19833327639 patent/DE3327639A1/de not_active Withdrawn
- 1983-08-02 FR FR838312696A patent/FR2531490B1/fr not_active Expired
- 1983-08-02 JP JP58140634A patent/JPS5954738A/ja active Granted
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS52139815A (en) * | 1976-04-28 | 1977-11-22 | Gen Electric | Temperature detecting equipment for gas turbine engine |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2016512864A (ja) * | 2013-03-20 | 2016-05-09 | シーメンス アクティエンゲゼルシャフト | ガスタービンおよびガスタービンを作動させる方法 |
US9915166B2 (en) | 2013-03-20 | 2018-03-13 | Siemens Aktiengesellschaft | Gas turbine and method for operating the gas turbine |
JP2016540148A (ja) * | 2013-10-29 | 2016-12-22 | ゼネラル・エレクトリック・カンパニイ | 航空機エンジンストラット組立体及びその組立方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
IT8322194A0 (it) | 1983-07-22 |
IT1170174B (it) | 1987-06-03 |
JPH0418132B2 (ja) | 1992-03-26 |
GB8316440D0 (en) | 1983-07-20 |
FR2531490B1 (fr) | 1989-03-03 |
GB2124706A (en) | 1984-02-22 |
GB2124706B (en) | 1986-05-14 |
DE3327639A1 (de) | 1984-04-05 |
FR2531490A1 (fr) | 1984-02-10 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
Greitzer et al. | A fundamental criterion for the application of rotor casing treatment | |
US3901620A (en) | Method and apparatus for compressor surge control | |
JPS5954738A (ja) | 流体流の乾球温度を感知する装置 | |
Evans | Turbulence and unsteadiness measurements downstream of a moving blade row | |
US20140064330A1 (en) | Apparatus and method for measuring total air temperature within an airflow | |
US4710095A (en) | Turbomachine airflow temperature sensor | |
DE112008003400T5 (de) | Bläserströmungsabrissmeldesystem | |
DE112008003531T5 (de) | Verdichter und Gasturbinenmaschine mit einem Plasmaaktuator | |
Mohammed et al. | Investigations on axial flow fan impellers with forward swept blades | |
Engeda | Experimental and numerical investigation of the performance of a 240 kW centrifugal compressor with different diffusers | |
Klassen et al. | Experimental performance of a 13.65-centimeter-tip-diameter tandem-bladed sweptback centrifugal compressor designed for a pressure ratio of 6 | |
Godwin | Effect of sweep on performance of compressor blade sections as indicated by swept-blade rotor, unswept-blade rotor, and cascade tests | |
Westphal | Comparison of NACA 65-series Compressor-blade Pressure Distributions and Performance in a Rotor and in Cascade | |
Urasek et al. | Effect of casing treatment on performance of an inlet stage for a transonic multistage compressor | |
Lewis Jr et al. | Overall and blade-element performance of a 1.20-pressure-ratio fan stage at design blade setting angle | |
Mizuki et al. | Reversed flow phenomena within centrifugal compressor channels at lower flow rate | |
King et al. | Performance Characteristics of Mixed-Flow Impeller and Vaned Diffuser with several Modifications | |
Ravindranath et al. | Rotor wake mixing effects downstream of a compressor rotor | |
Stewart | Analytical Investigation of Flow Through High-Speed Mixed-Flow Turbine | |
Nath et al. | Experimental study of the effect of serrations on axial flow fan blade trailing edge | |
Wilcox | Design and Performance of Experimental Axial-discharge Mixed-flow Compressor II: Performance of Impeller | |
Lakshminarayana et al. | Three-dimensional boundary layer on a compressor rotor blade at peak pressure rise coefficient | |
Bammert et al. | The influence on the meridional impeller shape on the energy-transfer in centrifugal compressors | |
Okiishi | Discussion:“Mean Velocity and Decay Characteristics of the Guidevane and Stator Blade Wake of an Axial Flow Compressor”(Lakshminarayana, B., and Davino, R., 1980, ASME J. Eng. Power, 102, pp. 50–60) | |
Okiishi et al. | Experimental performance in annular cascade of variable trailing-edge flap, axial-flow compressor inlet guide vanes |