JPS5952949B2 - 高強度および高硬度を有する炭化タングステン基超硬合金 - Google Patents
高強度および高硬度を有する炭化タングステン基超硬合金Info
- Publication number
- JPS5952949B2 JPS5952949B2 JP4001180A JP4001180A JPS5952949B2 JP S5952949 B2 JPS5952949 B2 JP S5952949B2 JP 4001180 A JP4001180 A JP 4001180A JP 4001180 A JP4001180 A JP 4001180A JP S5952949 B2 JPS5952949 B2 JP S5952949B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- powder
- carbide
- cemented carbide
- alloy
- based cemented
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、結合相形成成分として高価なコバル）−（
Ｃｏ）に代ってニッケル（Ｎｉ）を使用し、かつ炭化タ
ングステン（以下ＷＣで示す） −Ｃｏ基超硬合今に匹
適、あるいはこれ以上の高強度と高硬度を有するＷＣ基
超硬合今に関するものである。
Ｃｏ）に代ってニッケル（Ｎｉ）を使用し、かつ炭化タ
ングステン（以下ＷＣで示す） −Ｃｏ基超硬合今に匹
適、あるいはこれ以上の高強度と高硬度を有するＷＣ基
超硬合今に関するものである。
従来、硬質分散相がＷＣｌあるいはＷＣと、ＴｉＣ，Ｔ
ａＣ，ＮｂＣなどからなり、結合相がＣｏからなる焼結
合金は、通常超硬合金と呼ばれ、きわめて高い強度と硬
さをもつことから、切削工具用として、また耐摩耗工具
用などとして広く用いられている。
ａＣ，ＮｂＣなどからなり、結合相がＣｏからなる焼結
合金は、通常超硬合金と呼ばれ、きわめて高い強度と硬
さをもつことから、切削工具用として、また耐摩耗工具
用などとして広く用いられている。
しかし、上記従来ＷＣ−Ｃｏ基超硬合今において、主原
料であるＷは勿論のこと、特に結合相形成成分としての
ＣＯは、政治的に不安定な地域に偏在している資源であ
るため、常に供給不安にさらされている原料であり、か
つ価格の変動の激しい材料であることから、生産の安定
化およびＣ。
料であるＷは勿論のこと、特に結合相形成成分としての
ＣＯは、政治的に不安定な地域に偏在している資源であ
るため、常に供給不安にさらされている原料であり、か
つ価格の変動の激しい材料であることから、生産の安定
化およびＣ。
高騰時の原価増の回避などをはかる上で、Ｃｏに代る安
定供給可能にして安価な代替材料の開発が強く望まれて
いるのが現状である。
定供給可能にして安価な代替材料の開発が強く望まれて
いるのが現状である。
本発明者等は、上述のような観点から、結合相形成成分
としてＣｏを使用することなく、しかも従来ＷＣ−Ｃｏ
基超硬合金のもつ特性と同等、あるいはこれ以上の特性
をもつＷＣＣ超超硬合金得べく、特にＣＯと同じ鉄族金
属であるＮｉに着目し研究を行なった結果、 （ａ）結合相形成成分としてＮｉを用いたＷＣ−Ｎｉ基
超超硬合金、同じ＜ＣＯを用いたＷＣ−Ｃｏ基超硬合今
に比して、強度および硬さがやや低いこと。
としてＣｏを使用することなく、しかも従来ＷＣ−Ｃｏ
基超硬合金のもつ特性と同等、あるいはこれ以上の特性
をもつＷＣＣ超超硬合金得べく、特にＣＯと同じ鉄族金
属であるＮｉに着目し研究を行なった結果、 （ａ）結合相形成成分としてＮｉを用いたＷＣ−Ｎｉ基
超超硬合金、同じ＜ＣＯを用いたＷＣ−Ｃｏ基超硬合今
に比して、強度および硬さがやや低いこと。
特に前記画題硬合金を、例えば切削工具用として用いた
場合、ＷＣ−Ｎｉ基超超硬合金、ＷＣ−Ｃｏ基超超硬合
金比して、フランク摩耗およびクレータ摩耗がやや劣り
、前切刃境界摩耗、耐欠損性、耐塑性変形性、および耐
熱亀裂性にも劣ること。
場合、ＷＣ−Ｎｉ基超超硬合金、ＷＣ−Ｃｏ基超超硬合
金比して、フランク摩耗およびクレータ摩耗がやや劣り
、前切刃境界摩耗、耐欠損性、耐塑性変形性、および耐
熱亀裂性にも劣ること。
（ｂ）シかし、ＷＣ−Ｎｉ基超超硬合金、結合相形成成
分としてＣｒを含有させ、また硬質分散相形成成分とし
て周期律表の４ａおよび５ａ族遷移金属の窒化物（以下
これらを総称して金属の窒化物という）のうちの１種ま
たは２種以上を、さらに必要に応じて周期律表の４ａお
よび５ａ族遷移金属の炭化物、並びに炭化モリブデンか
らなる群（以下これらを総称して金属の炭化物という）
のうちの１種または２種以上を含有させると、ＷＣ−Ｃ
ｏ基超超硬合金もつ特性と同等、あるいはこれ以上の特
性をもつようになること。
分としてＣｒを含有させ、また硬質分散相形成成分とし
て周期律表の４ａおよび５ａ族遷移金属の窒化物（以下
これらを総称して金属の窒化物という）のうちの１種ま
たは２種以上を、さらに必要に応じて周期律表の４ａお
よび５ａ族遷移金属の炭化物、並びに炭化モリブデンか
らなる群（以下これらを総称して金属の炭化物という）
のうちの１種または２種以上を含有させると、ＷＣ−Ｃ
ｏ基超超硬合金もつ特性と同等、あるいはこれ以上の特
性をもつようになること。
以上（ａ）および（ｂ）項に示される知見を得たのであ
る。
る。
したがって、この発明は、上記知見にもとづいてなされ
たものであって、Ｎｉ：３〜３０％、Ｃｒ：０．０５〜
４．５％、および金属の窒化物のうちの、１種または２
種以上：０．５〜２０％を含有し、さらに必要に応じて
金属の炭化物のうちの１種または２種以上：０．５〜４
０％を含有し、残りがＷＣおよび不可避不純物からなる
組成（以上重量％、以下％はすべて重量％を意味する）
を有し、かつＷＣ−Ｃ。
たものであって、Ｎｉ：３〜３０％、Ｃｒ：０．０５〜
４．５％、および金属の窒化物のうちの、１種または２
種以上：０．５〜２０％を含有し、さらに必要に応じて
金属の炭化物のうちの１種または２種以上：０．５〜４
０％を含有し、残りがＷＣおよび不可避不純物からなる
組成（以上重量％、以下％はすべて重量％を意味する）
を有し、かつＷＣ−Ｃ。
超超硬合金と同等、あるいはこれ以上の高い強度と硬さ
を有するＷＣＣ超超硬合金特徴を有するものである。
を有するＷＣＣ超超硬合金特徴を有するものである。
つぎに、この発明のＷＣＣ超超硬合金おいて、成分組成
範囲を上記の通りに限定した理由を説明する。
範囲を上記の通りに限定した理由を説明する。
（ａ） Ｎｉ
その含有量が３％未満では焼結時の液相量が不十分で緻
密な焼結体が得にくく、一方３０％を越えて含有させる
と合金の硬さが低下し、耐摩耗性が劣化するようになる
ことから、その含有量を３〜３０％と定めた。
密な焼結体が得にくく、一方３０％を越えて含有させる
と合金の硬さが低下し、耐摩耗性が劣化するようになる
ことから、その含有量を３〜３０％と定めた。
（ｂ） Ｃｒ
Ｃｒ成分には結合相形成成分であるＮｉ中に固溶して、
これを固溶強化する作用があるが、その含有量が０．０
５％未満では前記作用に所望の効果が得られず、一方４
．５％を越えて含有させると、合金の強度低下が著しく
なることから、その含有量を０．０５〜４．５％と定め
た。
これを固溶強化する作用があるが、その含有量が０．０
５％未満では前記作用に所望の効果が得られず、一方４
．５％を越えて含有させると、合金の強度低下が著しく
なることから、その含有量を０．０５〜４．５％と定め
た。
（Ｃ） 金属の窒化物
これらの成分には、Ｃｒとの共存において合金の強度と
硬さを著しく向上させ、特に切削工具用として用いた場
合、前切刃境界摩耗、塑性変形、および熱亀裂を減少さ
せる均等的作用があるが、その含有量が０．５％未満で
は前記作用に所望の効果が得られず、一方２０％を越え
て含有させると、合金製造時に焼結性が低下して合金中
に空隙が残留するようになることから、その含有量を０
．５〜２０％と定めた。
硬さを著しく向上させ、特に切削工具用として用いた場
合、前切刃境界摩耗、塑性変形、および熱亀裂を減少さ
せる均等的作用があるが、その含有量が０．５％未満で
は前記作用に所望の効果が得られず、一方２０％を越え
て含有させると、合金製造時に焼結性が低下して合金中
に空隙が残留するようになることから、その含有量を０
．５〜２０％と定めた。
（ｄ） 金属の炭化物
これらの成分には、合金の耐摩耗性を改善する作用があ
るので、鋼切削用チップなどとして使用する場合のよう
に合金により一層の耐摩耗性が要求される場合に必要に
応じて含有されるが、その含有量が０．５％未満では合
金に所望の耐摩耗性向上効果を付与することができず、
一方４０％を越えて含有させると、合金に強度低下が見
られるようになることから、その含有量を０．５〜４０
％と定めた。
るので、鋼切削用チップなどとして使用する場合のよう
に合金により一層の耐摩耗性が要求される場合に必要に
応じて含有されるが、その含有量が０．５％未満では合
金に所望の耐摩耗性向上効果を付与することができず、
一方４０％を越えて含有させると、合金に強度低下が見
られるようになることから、その含有量を０．５〜４０
％と定めた。
なお、この発明の合金は、通常の粉末冶金法によって製
造することができるが、合金の結合相形成成分としての
Ｃｒについては、原料粉末として、金属Ｃｒ粉末、Ｎｉ
−Ｃｒ合金粉末、および炭化クロム（Ｃｒ３Ｃ２）粉末
や窒化クロム（ＣｒＮ）粉末などのＣｒ化合物粉末のう
ちの１種または２種以上を使用することができ、また同
じく硬質分散相形成成分としての金属の窒化物および炭
化物（ＷＣも含む）については、原料粉末として金属の
窒化物粉末および炭化物粉末のそれぞれ単体を使用して
も、さらにこれらの２種以上の固溶体粉末を使用しても
よいことは勿論である。
造することができるが、合金の結合相形成成分としての
Ｃｒについては、原料粉末として、金属Ｃｒ粉末、Ｎｉ
−Ｃｒ合金粉末、および炭化クロム（Ｃｒ３Ｃ２）粉末
や窒化クロム（ＣｒＮ）粉末などのＣｒ化合物粉末のう
ちの１種または２種以上を使用することができ、また同
じく硬質分散相形成成分としての金属の窒化物および炭
化物（ＷＣも含む）については、原料粉末として金属の
窒化物粉末および炭化物粉末のそれぞれ単体を使用して
も、さらにこれらの２種以上の固溶体粉末を使用しても
よいことは勿論である。
ついで、この発明の合金を実施例により具体的に説明す
る。
る。
実施例 １
原料粉末として、いずれも市販の平均粒径１．５μｒｎ
を有するＷＣ粉末、ＴｉＮ粉末、ＺｒＮ粉末、ＴａＮ粉
末、ＶＮ粉末、ＨｆＮ粉末、およびＮｂＮ粉末、また同
１．５μｍを有するＴｉＣ粉末、ＺｒＣ粉末、ＴａＣ粉
末、ＶＣ粉末、ＨｆＣ粉末、およびＮｂＣ粉末、サラニ
同１，３．ｃｚｍのＶｃＮ （ＶＣ／ＶＮ＝５１５重量
比）粉末、同１．５μｍノ（Ｔｉ、Ｔａ、Ｗ）ＣＮ（Ｔ
ｉＮ ／ＴｉＣ／ＴａＣ／ＷＣ＝ １０／ １５／２０
１５５重量比）粉末、同１．５μｍの（Ｔｉ、 Ｔａ、
Ｗ） Ｃ（Ｔｉｃ／ＴａＣ／ＷＣ＝ ２５７２０１５
５重量比）粉末、同１．５μｍノ（Ｔｉ、 Ｗ） Ｃ（
ＴｉＣ／ＷＣ＝３０／７０重量比）粉末、同１．３μｍ
の（Ｎｂ、 Ｔａ） Ｎ（ＮｂＮ／ＴａＮ ＝ ５０１
５０重量比）粉末、同１．４μｍの（Ｈｆ、 Ｎｂ）
ＣＮ （ＨｆＮ／ＨｆＣ／ＮｂＣ＝１０／４０１５０重
量比）粉末、同１．５μｒｎ （７）ＭＯ２Ｃ粉末、同
２．６μｍノＣｒ粉末、同１．６μｍノＣｒ３Ｃ２粉末
、同１．３μｍノＣｒＮ粉末、同２．２μｍ （７）Ｎ
ｌ粉末、同１．６μｍのＣｏ粉末を用意し、これら原料
粉末をそれぞれ第１表に示される通りの配合組成に配合
し、これにさらに全粉末重量に対する割合で０．３％の
パラフィンを添加して湿式ボールミル中で３日間混合し
、乾燥した後、通常の条件で圧粉体に成形し、ついでこ
の圧粉体を、真空中、温度７００℃に加熱してパラフィ
ンを揮散させた後、真空中、温度１４５℃に１時間保持
の条件で焼結することによって実質的に配合組成と同一
の最終成分組成（ただし、この場合Ｃｒ３Ｃ２およびＣ
ｒＮは焼結中に分解していずれもＣｒとなる）をもった
本発明ＷＣＣ超超硬合金以下本発明合金という）１〜１
７、および従来ＷＣ−Ｃｏ基超硬合金（以下従来合金と
いう）１〜４をそれぞれ製造した。
を有するＷＣ粉末、ＴｉＮ粉末、ＺｒＮ粉末、ＴａＮ粉
末、ＶＮ粉末、ＨｆＮ粉末、およびＮｂＮ粉末、また同
１．５μｍを有するＴｉＣ粉末、ＺｒＣ粉末、ＴａＣ粉
末、ＶＣ粉末、ＨｆＣ粉末、およびＮｂＣ粉末、サラニ
同１，３．ｃｚｍのＶｃＮ （ＶＣ／ＶＮ＝５１５重量
比）粉末、同１．５μｍノ（Ｔｉ、Ｔａ、Ｗ）ＣＮ（Ｔ
ｉＮ ／ＴｉＣ／ＴａＣ／ＷＣ＝ １０／ １５／２０
１５５重量比）粉末、同１．５μｍの（Ｔｉ、 Ｔａ、
Ｗ） Ｃ（Ｔｉｃ／ＴａＣ／ＷＣ＝ ２５７２０１５
５重量比）粉末、同１．５μｍノ（Ｔｉ、 Ｗ） Ｃ（
ＴｉＣ／ＷＣ＝３０／７０重量比）粉末、同１．３μｍ
の（Ｎｂ、 Ｔａ） Ｎ（ＮｂＮ／ＴａＮ ＝ ５０１
５０重量比）粉末、同１．４μｍの（Ｈｆ、 Ｎｂ）
ＣＮ （ＨｆＮ／ＨｆＣ／ＮｂＣ＝１０／４０１５０重
量比）粉末、同１．５μｒｎ （７）ＭＯ２Ｃ粉末、同
２．６μｍノＣｒ粉末、同１．６μｍノＣｒ３Ｃ２粉末
、同１．３μｍノＣｒＮ粉末、同２．２μｍ （７）Ｎ
ｌ粉末、同１．６μｍのＣｏ粉末を用意し、これら原料
粉末をそれぞれ第１表に示される通りの配合組成に配合
し、これにさらに全粉末重量に対する割合で０．３％の
パラフィンを添加して湿式ボールミル中で３日間混合し
、乾燥した後、通常の条件で圧粉体に成形し、ついでこ
の圧粉体を、真空中、温度７００℃に加熱してパラフィ
ンを揮散させた後、真空中、温度１４５℃に１時間保持
の条件で焼結することによって実質的に配合組成と同一
の最終成分組成（ただし、この場合Ｃｒ３Ｃ２およびＣ
ｒＮは焼結中に分解していずれもＣｒとなる）をもった
本発明ＷＣＣ超超硬合金以下本発明合金という）１〜１
７、および従来ＷＣ−Ｃｏ基超硬合金（以下従来合金と
いう）１〜４をそれぞれ製造した。
ついで、この結果得られた本発明合金１〜１７および従
来合金１〜４のそれぞれから試験片を切り出し、第２表
に示される切削条件１〜６のいずれか、またはこれらの
うちの２条件を適用して切削試験を行なった。
来合金１〜４のそれぞれから試験片を切り出し、第２表
に示される切削条件１〜６のいずれか、またはこれらの
うちの２条件を適用して切削試験を行なった。
この試験結果を第３表に示した。
なお、第２表において、切削条件３は鋼切削における通
常の耐摩耗性を、また切削条件４は耐塑性変形性を調べ
るためのものであり、さらにフライス切削試験（切削条
件５）では被削材の幅方向の中心線とカッタ中心を一致
させて切削を行ない、１パス切削後における熱亀裂数を
測定し、断続切削試験（切削条件６）では５切刃のうち
何本に欠損が生じたかを調べた。
常の耐摩耗性を、また切削条件４は耐塑性変形性を調べ
るためのものであり、さらにフライス切削試験（切削条
件５）では被削材の幅方向の中心線とカッタ中心を一致
させて切削を行ない、１パス切削後における熱亀裂数を
測定し、断続切削試験（切削条件６）では５切刃のうち
何本に欠損が生じたかを調べた。
第３表に示される結果から、本発明合金１〜１７はいず
れも従来合金１〜４と同等、ないしはこれ以上の切削性
能をもつことが明らかである。
れも従来合金１〜４と同等、ないしはこれ以上の切削性
能をもつことが明らかである。
実施例 ２
原料粉末として、市販の平均粒径２．５μｍのＷＣ粉末
および同１．８μｍノ（Ｈｆ、 Ｎｂ） ＣＮ（ＨｆＮ
／ＨｆＣ／ＮｂＣ＝ ３０／３０／４０重量比）粉末を
用意し、これらの原料粉末と実施例１で使用したのと同
じＴａＣ粉末、Ｃｒ３Ｃ２粉末、Ｎｉ粉末、およびＣｏ
粉末を使用し、本発明合金１８を製造する目的で、ＷＣ
粉末：６０．５％、 ＴａＣ粉末：５％、 （Ｈｆ。
および同１．８μｍノ（Ｈｆ、 Ｎｂ） ＣＮ（ＨｆＮ
／ＨｆＣ／ＮｂＣ＝ ３０／３０／４０重量比）粉末を
用意し、これらの原料粉末と実施例１で使用したのと同
じＴａＣ粉末、Ｃｒ３Ｃ２粉末、Ｎｉ粉末、およびＣｏ
粉末を使用し、本発明合金１８を製造する目的で、ＷＣ
粉末：６０．５％、 ＴａＣ粉末：５％、 （Ｈｆ。
Ｎｂ） ＣＮ粉末：５％、Ｃｒ３Ｃ２粉末：４．５％、
Ｎｉ粉末：２５％からなる配合組成に、また従来合金
５を製造する目的で、ＷＣ粉末：６５％、ＴａＣ粉末：
１０％、 Ｃｏ粉末：２５％からなる配合組成にそれぞ
れ配合し、焼結温度を１３５０℃とする以外は、実施例
１におけると同一の条件にて実質的に前記の配合組成と
同一の最終成分組成をもった本発明合金１８製および従
来合金５製モルガンロールをそれぞれ製造した。
Ｎｉ粉末：２５％からなる配合組成に、また従来合金
５を製造する目的で、ＷＣ粉末：６５％、ＴａＣ粉末：
１０％、 Ｃｏ粉末：２５％からなる配合組成にそれぞ
れ配合し、焼結温度を１３５０℃とする以外は、実施例
１におけると同一の条件にて実質的に前記の配合組成と
同一の最終成分組成をもった本発明合金１８製および従
来合金５製モルガンロールをそれぞれ製造した。
この結果得られた両モルガンロールを温度９５０℃に加
熱された鋼素材の圧延に使用し、５００ｔｏｎ処理後の
第１段目ロールの表面状態を観察したところ、従来合金
５製ロールには多数の熱亀裂が深くまで入り、かつスポ
ーリングも生じていたのに対して、本発明合金１８製ロ
ールにおいては、浅い熱亀裂がきわめてわずかしか発生
しておらず、しかもスポーリングの発生は皆無であった
。
熱された鋼素材の圧延に使用し、５００ｔｏｎ処理後の
第１段目ロールの表面状態を観察したところ、従来合金
５製ロールには多数の熱亀裂が深くまで入り、かつスポ
ーリングも生じていたのに対して、本発明合金１８製ロ
ールにおいては、浅い熱亀裂がきわめてわずかしか発生
しておらず、しかもスポーリングの発生は皆無であった
。
上述のように、この発明のＷＣＣ超超硬合金、結合相形
成成分としてＣｏを含有しないので、安定した生産計画
のもとにコスト安く製造することができ、しかもＣｏを
含有しないのにもかかわらず、従来ＷＣ−Ｃｏ基超硬合
金と同等、あるいはこれ以上のきわめてすぐれた特性を
有するので、切削工具用としては勿論のこと、耐摩耗工
具用として使用した場合にも著しくすぐれた性能を発揮
するなど工業上有用な効果をもたらすものである。
成成分としてＣｏを含有しないので、安定した生産計画
のもとにコスト安く製造することができ、しかもＣｏを
含有しないのにもかかわらず、従来ＷＣ−Ｃｏ基超硬合
金と同等、あるいはこれ以上のきわめてすぐれた特性を
有するので、切削工具用としては勿論のこと、耐摩耗工
具用として使用した場合にも著しくすぐれた性能を発揮
するなど工業上有用な効果をもたらすものである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ ニッケル：３〜３０％、 クロム：０．０５〜４．５％、 周期律表の４ａおよび５ａ族遷移金属の窒化物のうちの
１種または２種以上：０．５〜２０％、炭化タングステ
ンおよび不可避不純物：残り、（以上重量％）からなる
組成を有することを特徴とする高強度および高硬度を有
する炭化タングステン基超硬合金。 ２ ニッケル：３〜３０％、 クロム：０，０５〜４．５％、 周期律表の４ａおよび５ａ族遷移金属の窒化物のうちの
１種または２種以上：０．５〜２０％、周期律表の４ａ
および５ａ族遷移金属の炭化物、並びに炭化モリブデン
からなる群のうちの１種または２種以上：０．５〜４０
％、 炭化タングステンおよび不可避不純物：残り、（以上重
量％）からなる組成を有することを特徴とする高強度お
よび高硬度を有する炭化タングステン基超硬合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4001180A JPS5952949B2 (ja) | 1980-03-28 | 1980-03-28 | 高強度および高硬度を有する炭化タングステン基超硬合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4001180A JPS5952949B2 (ja) | 1980-03-28 | 1980-03-28 | 高強度および高硬度を有する炭化タングステン基超硬合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS56136952A JPS56136952A (en) | 1981-10-26 |
| JPS5952949B2 true JPS5952949B2 (ja) | 1984-12-22 |
Family
ID=12568959
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4001180A Expired JPS5952949B2 (ja) | 1980-03-28 | 1980-03-28 | 高強度および高硬度を有する炭化タングステン基超硬合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5952949B2 (ja) |
-
1980
- 1980-03-28 JP JP4001180A patent/JPS5952949B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS56136952A (en) | 1981-10-26 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| WO2011002008A1 (ja) | サーメットおよび被覆サーメット | |
| KR20040085050A (ko) | 경사 조성 소결 합금 및 그 제조 방법 | |
| JP2571124B2 (ja) | 窒素含有サーメット及びその製造方法並びに被覆窒素含有サーメット | |
| JPS6112847A (ja) | 微細な炭化タングステン粒子を含有する超硬合金 | |
| JP5381616B2 (ja) | サーメットおよび被覆サーメット | |
| JPS6176645A (ja) | 炭化タングステン基超硬合金 | |
| JPS5952949B2 (ja) | 高強度および高硬度を有する炭化タングステン基超硬合金 | |
| JPS597349B2 (ja) | 被覆超硬合金工具 | |
| JPS5914534B2 (ja) | 軟化表層を有する強靭サ−メツト | |
| JPS5823455B2 (ja) | 焼結硬質合金 | |
| JPS585981B2 (ja) | 窒化チタン含有の強靭サ−メツト | |
| JPS6033609B2 (ja) | 超硬質合金製エンドミル | |
| JPS5952950B2 (ja) | 高温特性のすぐれた炭化タングステン基超硬合金 | |
| JP2668977B2 (ja) | 耐欠損性のすぐれた炭化タングステン基超硬合金製切削工具 | |
| JPS6067638A (ja) | 切削工具および熱間加工工具用サ−メツト | |
| JPS6056781B2 (ja) | 切削工具および熱間加工工具用サ−メツト | |
| JPH08253836A (ja) | すぐれた靭性を有する耐摩耗性炭化タングステン基超硬合金 | |
| JPH05171337A (ja) | 耐酸化性のすぐれたＴｉ系炭窒硼酸化物基サーメット製切削工具 | |
| JPS6245293B2 (ja) | ||
| JPS5915970B2 (ja) | 軟化表層を有する強靭サ−メツト | |
| JPS5953341B2 (ja) | 耐熱性および耐摩耗性にすぐれた焼結硬質合金 | |
| JPS5852552B2 (ja) | 切削工具用強靭サ−メット | |
| JPS599612B2 (ja) | 酸素を含有した強靭サ−メツト | |
| JPS5854183B2 (ja) | 酸素を含有した炭化タングステン基焼結硬質合金 | |
| JPS6039138A (ja) | 切削工具用炭化タングステン基超硬合金の製造法 |