JPS5952001B2 - 連続圧延機 - Google Patents
連続圧延機Info
- Publication number
- JPS5952001B2 JPS5952001B2 JP10954580A JP10954580A JPS5952001B2 JP S5952001 B2 JPS5952001 B2 JP S5952001B2 JP 10954580 A JP10954580 A JP 10954580A JP 10954580 A JP10954580 A JP 10954580A JP S5952001 B2 JPS5952001 B2 JP S5952001B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rolling mill
- roll
- sleeve
- backup
- continuous rolling
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/28—Control of flatness or profile during rolling of strip, sheets or plates
- B21B37/30—Control of flatness or profile during rolling of strip, sheets or plates using roll camber control
- B21B37/34—Control of flatness or profile during rolling of strip, sheets or plates using roll camber control by hydraulic expansion of the rolls
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
- B21B1/24—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
- B21B27/02—Shape or construction of rolls
- B21B27/03—Sleeved rolls
- B21B27/05—Sleeved rolls with deflectable sleeves
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、圧延材に対する形状制御能力のすぐれた連
続圧延機に関する。
続圧延機に関する。
従来から冷間又は熱間の連続圧延機は、ワークロールと
バックアップロールからなり、望ましくはロールベンデ
ィング装置を備えた４段の圧延機（以下圧延機Ｎという
）を連続して４〜７スタンド並べたものが通例であった
。
バックアップロールからなり、望ましくはロールベンデ
ィング装置を備えた４段の圧延機（以下圧延機Ｎという
）を連続して４〜７スタンド並べたものが通例であった
。
しかしながら、最近ユーザの鋼板品質特に板幅方向の板
厚分布と平坦度に対する要望がますます増加しており、
いわゆる板クラウンとエツジドロップの無い、しかも平
坦度の良好な鋼板の供給が必要となって来た。
厚分布と平坦度に対する要望がますます増加しており、
いわゆる板クラウンとエツジドロップの無い、しかも平
坦度の良好な鋼板の供給が必要となって来た。
従来の連続圧延機では各スタンドごとに板幅、板厚、材
質の変化に応じてロールクラウンを変更し、ロールペン
テ゛イングを効かせて圧延してきたが、ワークロールの
イニシャルクラウンの種類が多くロール替頻度が高く生
産能率を向上させることが困難であり、又、望ましい平
坦度も得ることができなかった。
質の変化に応じてロールクラウンを変更し、ロールペン
テ゛イングを効かせて圧延してきたが、ワークロールの
イニシャルクラウンの種類が多くロール替頻度が高く生
産能率を向上させることが困難であり、又、望ましい平
坦度も得ることができなかった。
ロールベンディング法はかなりの効果を発揮しているが
、これまでのロールベンディング法では圧延材の形状を
制御するいわゆる修正能力には限度があり、特に圧延板
幅が大きく変化する場合には能力不足で十分な効果を発
揮し得ないのが実情である。
、これまでのロールベンディング法では圧延材の形状を
制御するいわゆる修正能力には限度があり、特に圧延板
幅が大きく変化する場合には能力不足で十分な効果を発
揮し得ないのが実情である。
これらの要望に答える一方法として連続圧延機の上流側
バックアップロールを段付き化することにより仕上板プ
ロフィルとエツジドロップが改善されることが報告され
ている。
バックアップロールを段付き化することにより仕上板プ
ロフィルとエツジドロップが改善されることが報告され
ている。
この段付きバックアップロールの特徴とするところは、
第１図に示すように、段付きバックアップロールの段付
き部が圧延材２の板幅より狭いストレート部を設けるこ
とにある。
第１図に示すように、段付きバックアップロールの段付
き部が圧延材２の板幅より狭いストレート部を設けるこ
とにある。
このバックアップロール段付き化の理由はｉ 圧延荷重
によってワークロールが曲がるのをできるだけ少なくす
ること、 ｉｉ ロールペンテ゛イングによる修正能力を大きく
することにある。
によってワークロールが曲がるのをできるだけ少なくす
ること、 ｉｉ ロールペンテ゛イングによる修正能力を大きく
することにある。
ところが、板幅を変更すれば、その都度板幅に応じたロ
ール替を余儀なくされ、生産性が悪くなる。
ール替を余儀なくされ、生産性が悪くなる。
又、予備ロールの数が著しく増えるなどの悪影響がある
。
。
そのため、板幅を変更してもロール替をすることなく、
段付きバックアップロールと同様の効果を発揮できるよ
うにした種々のバックアップロールが開発されている。
段付きバックアップロールと同様の効果を発揮できるよ
うにした種々のバックアップロールが開発されている。
その圧延機の１つとしてスリーブロールのスリーブをロ
ール軸方向に移動できるようにしたスリーブスライド式
圧延機（以下圧延機Ａという）がある。
ール軸方向に移動できるようにしたスリーブスライド式
圧延機（以下圧延機Ａという）がある。
この圧延機Ａの構造例を第２図に示す。
すなわち、その特徴とするところは、バックアップロー
ル４，４にスリーブ３，３を嵌め、このスリーブ３，３
を液圧シリンダ７．７によりロール軸方向に移動可能に
設けたものである。
ル４，４にスリーブ３，３を嵌め、このスリーブ３，３
を液圧シリンダ７．７によりロール軸方向に移動可能に
設けたものである。
５は圧力作用溝、６は液体通路を示し、スリーブ移動時
に液圧を作用させてスリーブ３，３の嵌合力を緩める役
目をなしてスリーブの移動を容易にさせる構造を有する
。
に液圧を作用させてスリーブ３，３の嵌合力を緩める役
目をなしてスリーブの移動を容易にさせる構造を有する
。
なお、ロールベンディング装置を具備していることが望
ましい。
ましい。
又、６段圧延機の中間バックアップロールをロール軸方
向に移動できるようにした中間バックアップロールシフ
ト型圧延機（以下圧延機Ｂという）もある。
向に移動できるようにした中間バックアップロールシフ
ト型圧延機（以下圧延機Ｂという）もある。
これは、第３図に例示するように、上下一対のワークロ
ール８，８とバックアップロール１１，１１との間に中
間バックアップロール１０．１０を組込んでなり、この
中間バックアップロール１０，１０は、圧延材２の板幅
変更量に応じてロール軸方向に移動調整するもので、１
２．１２はその駆動連結部を示す。
ール８，８とバックアップロール１１，１１との間に中
間バックアップロール１０．１０を組込んでなり、この
中間バックアップロール１０，１０は、圧延材２の板幅
変更量に応じてロール軸方向に移動調整するもので、１
２．１２はその駆動連結部を示す。
又ワークロール８，８のたわみを自在に調整するいわゆ
るロールベンディング作用が行なえるように上記ワーク
ロール８をメタルチョック９，９で支持している。
るロールベンディング作用が行なえるように上記ワーク
ロール８をメタルチョック９，９で支持している。
さらに、バックアップロールを径方向に膨出させるロー
ルも開発されている。
ルも開発されている。
これは、通常スリーブ拡径式圧延機（以下圧延機Ｃとい
う）と称され、第４図に例示するように、圧力媒体によ
りスリーブ１３をロール径方向に膨出自在にし得る内圧
制御用のバックアップロール１４に嵌めたものである。
う）と称され、第４図に例示するように、圧力媒体によ
りスリーブ１３をロール径方向に膨出自在にし得る内圧
制御用のバックアップロール１４に嵌めたものである。
第４図には、受圧室１室の可変クラウンロールを示した
が、必要に応じて受圧室を２室以上有する可変クラウン
ロールとしてもよいことはいうまでもない。
が、必要に応じて受圧室を２室以上有する可変クラウン
ロールとしてもよいことはいうまでもない。
以上のように設けられた各圧延機にはそれぞれの特色が
あり、いずれも板クラウン、エツジドロップの減少には
効果を有するものであるが、連続圧延機の下流側（特に
最終スタンド）には上記した圧延機Ｃを設置するのが好
ましい。
あり、いずれも板クラウン、エツジドロップの減少には
効果を有するものであるが、連続圧延機の下流側（特に
最終スタンド）には上記した圧延機Ｃを設置するのが好
ましい。
その理由は上流側スタンドにおいて材料の横流れを利用
して積極的に板クラウンを変えようとすれば（具体的に
はロール撓みを小さくし板クラウンを減少させる）、ど
うしても中伸び形状不良となりがちで、しかも従来以上
の形状不良度であるので従来のロールベンディング方式
では修正不可能な場合も多々発生し、形状修正能の高い
圧延機が下流側で必要となる。
して積極的に板クラウンを変えようとすれば（具体的に
はロール撓みを小さくし板クラウンを減少させる）、ど
うしても中伸び形状不良となりがちで、しかも従来以上
の形状不良度であるので従来のロールベンディング方式
では修正不可能な場合も多々発生し、形状修正能の高い
圧延機が下流側で必要となる。
上記圧延機の圧延機Ａ、 Ｂとも形状修正能が十分高
いので下流側に設置してもよいように思われるが、下流
側程ストリップは高速で圧延されてお□す、時々刻々変
化する形状を修正するには、スリーブ移動あるいは中間
ロール移動のスピードではとても追随することができな
いのである。
いので下流側に設置してもよいように思われるが、下流
側程ストリップは高速で圧延されてお□す、時々刻々変
化する形状を修正するには、スリーブ移動あるいは中間
ロール移動のスピードではとても追随することができな
いのである。
したがって、下流側には形状修正機能が高く、かつ応答
速度の速い圧延機Ｃを設置する必要がある。
速度の速い圧延機Ｃを設置する必要がある。
そこで、この発明は連続圧延機の上流側には板幅の変更
に対してもロール替えすることなく、段付きバックアッ
プロールと同様の制御機能を発揮し得る上記圧延機Ａ、
Ｂを配設し、下流側には形状修正能が高く、かつ高応
答性にすぐれた上記圧延機Ｃを配設することにより、形
状制御能力の高い連続圧延機となして、板クラウン、エ
ツジドロップを軽減し、平坦度のよい鋼板を製造するに
至った。
に対してもロール替えすることなく、段付きバックアッ
プロールと同様の制御機能を発揮し得る上記圧延機Ａ、
Ｂを配設し、下流側には形状修正能が高く、かつ高応
答性にすぐれた上記圧延機Ｃを配設することにより、形
状制御能力の高い連続圧延機となして、板クラウン、エ
ツジドロップを軽減し、平坦度のよい鋼板を製造するに
至った。
すなわち、この発明はスリーブロールのスリーブをロー
ル軸方向に移動調整し得る圧延機Ａを連続圧延機の上流
側に配設し、その下流側には、圧力媒体によりスリーブ
をロール径方向に膨出自在にした高応答性の圧延機Ｃを
配設したことを要旨とする。
ル軸方向に移動調整し得る圧延機Ａを連続圧延機の上流
側に配設し、その下流側には、圧力媒体によりスリーブ
をロール径方向に膨出自在にした高応答性の圧延機Ｃを
配設したことを要旨とする。
又、この発明はワークロールとバックアップロールの間
にロール軸方向に移動調整し得る中間バックアップロー
ルを持った圧延機Ｂを連続圧延機の上流側に配設し、下
流側には圧力媒体によりスリーブをロール径方向に膨出
自在にした高応答性の圧延機Ｃを配設したことを要旨と
する。
にロール軸方向に移動調整し得る中間バックアップロー
ルを持った圧延機Ｂを連続圧延機の上流側に配設し、下
流側には圧力媒体によりスリーブをロール径方向に膨出
自在にした高応答性の圧延機Ｃを配設したことを要旨と
する。
上記圧延機Ａ、 Ｂのスリーブあるいは中間バックア
ップロールを移動調整する際、予めワークロールとバッ
クアップロールとの接触面長さが板幅と同等又はそれ以
下になるように移動調整しておく。
ップロールを移動調整する際、予めワークロールとバッ
クアップロールとの接触面長さが板幅と同等又はそれ以
下になるように移動調整しておく。
これにより、ロールたわみの調整能力は上記した段付き
バックアップロールと実質的に同じ機能となり、同等の
板プロフイル改善効果と形状修正可能な効果が得られる
ことになる。
バックアップロールと実質的に同じ機能となり、同等の
板プロフイル改善効果と形状修正可能な効果が得られる
ことになる。
このように、連続圧延機の上流側には板幅の変更に対し
て自由に対応できるようにした（望ましくはベンディン
グ装置を具備した）圧延機Ａ、 Ｂを配設し、下流側
には形状修正機能の高い、かつ、高応答性の圧延機Ｃを
設置することにより、板プロフィル、エツジドロップを
大幅に改善するとともに仕上形状の良好なス１〜リップ
の圧延が可能となったのである。
て自由に対応できるようにした（望ましくはベンディン
グ装置を具備した）圧延機Ａ、 Ｂを配設し、下流側
には形状修正機能の高い、かつ、高応答性の圧延機Ｃを
設置することにより、板プロフィル、エツジドロップを
大幅に改善するとともに仕上形状の良好なス１〜リップ
の圧延が可能となったのである。
なお、上記圧延機Ａ、 Ｂ、 Ｃは１例として４段及
び６段圧延機を示したものであるが、多段圧延機を適用
してもよいのはもちろんのこと、連続圧延機群の上流側
の高応答性を要し７ないスタンドには上記圧延機Ａ、
Ｂを併用してもよく、又通常の４段圧延機等をこの発明
に支障がない程度に組合せてもよいのはいうまでもない
。
び６段圧延機を示したものであるが、多段圧延機を適用
してもよいのはもちろんのこと、連続圧延機群の上流側
の高応答性を要し７ないスタンドには上記圧延機Ａ、
Ｂを併用してもよく、又通常の４段圧延機等をこの発明
に支障がない程度に組合せてもよいのはいうまでもない
。
実施例
上記この発明の連続圧延機と従来法の通常の４段圧延機
を配設してなる連続圧延機により、冷間タンデムミルの
場合と熱間タンデムミルの場合とをそれぞれ例にとって
圧延シミュレートした実施結果を次に比較して説明する
。
を配設してなる連続圧延機により、冷間タンデムミルの
場合と熱間タンデムミルの場合とをそれぞれ例にとって
圧延シミュレートした実施結果を次に比較して説明する
。
（冷間タンデムミルの実施結果）
製造条件
従来法による通常の４段圧延機Ｎと、この発明の圧延機
Ａと圧延機Ｃとのロール寸法は、ワークロール
５６０ｍｍφＸ １７０４ｍｍバックアップロール １
５００ｍｍφＸ １７０４ｍｍを用いた。
Ａと圧延機Ｃとのロール寸法は、ワークロール
５６０ｍｍφＸ １７０４ｍｍバックアップロール １
５００ｍｍφＸ １７０４ｍｍを用いた。
ここで、上記圧延機Ｃのスリーブロールの最大内圧は５
００ｋｇ／ｃｍ２であり、最大内圧時は、０．２３ｍｍ
／半径のふくらみ量が得られるものを用いた。
００ｋｇ／ｃｍ２であり、最大内圧時は、０．２３ｍｍ
／半径のふくらみ量が得られるものを用いた。
次いで、この発明の圧延機Ｂのロール寸法は、ワークロ
ール ５０８ｍｍφＸ １７０４ｍｍ
中間バックアップロール ５３０ｍｍφＸ １７０
４ｍｍバックアップロール １５００ｍｍφＸ
１７０４ｍｍで゛あり、又このときのロールペンテ゛
イングカはインクリース５０ｔｏｎ一定とした。
ール ５０８ｍｍφＸ １７０４ｍｍ
中間バックアップロール ５３０ｍｍφＸ １７０
４ｍｍバックアップロール １５００ｍｍφＸ
１７０４ｍｍで゛あり、又このときのロールペンテ゛
イングカはインクリース５０ｔｏｎ一定とした。
又、使用したコイルは厚さ２．８ｍｍ、幅１２２４ｍｍ
の熱延コイルであり、５スタンドの連続圧延機にて厚さ
２．８ｍｍから→２．０１ｍｍ→１．４６ｍｍ→１．１
１ｍｍ→０．８５ｍｍ→０．８ｍｍの圧下スケジュール
で圧延した。
の熱延コイルであり、５スタンドの連続圧延機にて厚さ
２．８ｍｍから→２．０１ｍｍ→１．４６ｍｍ→１．１
１ｍｍ→０．８５ｍｍ→０．８ｍｍの圧下スケジュール
で圧延した。
なお、上記圧延機Ａと圧延機Ｂのワークロールとバック
アップロールとの接触面長さの設定位置は、無負荷状態
で板幅より１００ｍｍ内側に入った位置に設定した。
アップロールとの接触面長さの設定位置は、無負荷状態
で板幅より１００ｍｍ内側に入った位置に設定した。
又、圧延機Ｃは最終スタンド以外はスリーブロールの内
圧４５０ｋｇ／ｃｍ２を基準に設定し、最終スタンドは
出側形状が良好となるようにスリーブロールの内圧を任
意調整した。
圧４５０ｋｇ／ｃｍ２を基準に設定し、最終スタンドは
出側形状が良好となるようにスリーブロールの内圧を任
意調整した。
最終スタンド出側での断面プロフィルと形状の結果を第
１表に示した。
１表に示した。
上記第１表中Ｃｒ５ｏは板幅中央と板端部よす５０ｍｍ
の位置での板厚差（板クラウン）であり、ＥＤ５ｏ−１
ｏは板端部より５０ｍｍの位置と１０ｍｍの位置との板
厚差（エツジドロップ）である。
の位置での板厚差（板クラウン）であり、ＥＤ５ｏ−１
ｏは板端部より５０ｍｍの位置と１０ｍｍの位置との板
厚差（エツジドロップ）である。
なお、表中の※Ｃははスリーブ式バックアップロールを
上側のみ使用した４段圧延機である。
上側のみ使用した４段圧延機である。
又、連続圧延機の形状制御能力のうち不可は×、可は△
、良は○、優は◎で示した。
、良は○、優は◎で示した。
Ｎは通常の４段圧延機を示す。
第１表より従来法の連続圧延機に比べてこの発明法の連
続圧延機が、板クラウン、エツジドロップはもちろんの
こと、その仕上形状においても耳波や中伸びともかなり
改善できることが認められた。
続圧延機が、板クラウン、エツジドロップはもちろんの
こと、その仕上形状においても耳波や中伸びともかなり
改善できることが認められた。
特に上流にスリーブシフトあるいは中間ロールシフト方
式の圧延機Ａ、 Ｂを配置したことにより板クラウン
、エツジドロップが顕著に低減していることがわかる。
式の圧延機Ａ、 Ｂを配置したことにより板クラウン
、エツジドロップが顕著に低減していることがわかる。
又、板クラウン、エツジドロップに対してはスタンドＮ
ｏ、 ３、スタンドＮｏ、４の影響力が小さいこと、次
いで形状修正能力を高めるためには、最終スタンドはも
ちろんのこと、スタンドＮｏ、４に圧延機Ｃを配設すれ
ばより良好となること、又圧延機Ａと圧延機Ｂとはさほ
ど制御効果に変化がないことが判明した。
ｏ、 ３、スタンドＮｏ、４の影響力が小さいこと、次
いで形状修正能力を高めるためには、最終スタンドはも
ちろんのこと、スタンドＮｏ、４に圧延機Ｃを配設すれ
ばより良好となること、又圧延機Ａと圧延機Ｂとはさほ
ど制御効果に変化がないことが判明した。
さらに比較のため、本発明法の機種Ｎ００６．７の最終
スタンドを圧延機Ａに替えた比較例の機種Ｎｏ、 １０
．１１を検討した°ところ、形状修正能が不足で沖伸び
形状となった。
スタンドを圧延機Ａに替えた比較例の機種Ｎｏ、 １０
．１１を検討した°ところ、形状修正能が不足で沖伸び
形状となった。
また、この機種Ｎｏ、１０．１１では軟質鋼板やアルミ
の圧延では最終スタンドにシフト方式の圧延機Ａ、
Ｂを用いると、圧延機Ａではバックアップロールとワー
クロールの段付き部で、圧延機Ｂでは中間ロールとワー
クロールの段付き部（接触・非接触境界部）に当る位置
に光沢むらが発生し、高級品には使用できないことも判
明した。
の圧延では最終スタンドにシフト方式の圧延機Ａ、
Ｂを用いると、圧延機Ａではバックアップロールとワー
クロールの段付き部で、圧延機Ｂでは中間ロールとワー
クロールの段付き部（接触・非接触境界部）に当る位置
に光沢むらが発生し、高級品には使用できないことも判
明した。
ただし、圧延機Ａ、 Ｂとも上流側に用いた場合にはそ
れ以降の下流スタンドで光沢むらが均一化されて、成品
としては問題なかった。
れ以降の下流スタンドで光沢むらが均一化されて、成品
としては問題なかった。
さらに念のため、上流側に圧延機Ｃを配置した比較例機
種Ｎｏ、 １２を検討したところ、板クラウンの低減効
果は本発明法の機種Ｎｏ、 ７、比較例の機種Ｎｏ、１
１と大差はないが、エツジドロップの低減効果が小さい
ことが判明した。
種Ｎｏ、 １２を検討したところ、板クラウンの低減効
果は本発明法の機種Ｎｏ、 ７、比較例の機種Ｎｏ、１
１と大差はないが、エツジドロップの低減効果が小さい
ことが判明した。
このことは逆に、上流側ではシフト方式圧延機Ａ、 Ｂ
が特にエツジドロップの低減に有効であることも示して
いる。
が特にエツジドロップの低減に有効であることも示して
いる。
（熱間タンデムミルの実施結果）
製造条件
従来法による通常の４段圧延機Ｎと、この発明の圧延機
Ａと圧延機Ｃとのロール寸法は、ワークロール
７１３ｍｍφＸ ２０３０ｍｍバックアップロール １
４８０ｍｍφＸ ２０３０ｍｍを用いた。
Ａと圧延機Ｃとのロール寸法は、ワークロール
７１３ｍｍφＸ ２０３０ｍｍバックアップロール １
４８０ｍｍφＸ ２０３０ｍｍを用いた。
ここで、上記圧延機Ｃのスリーブロールの最大内圧は５
００ｋｇ／ｃｍ２であり最大内圧で０．２６ｍｍ／半径
のふくらみ量が得られるものを用いた。
００ｋｇ／ｃｍ２であり最大内圧で０．２６ｍｍ／半径
のふくらみ量が得られるものを用いた。
次いで、この発明の圧延機Ｂのロール寸法は、ワークロ
ール ５９０ｍｍφＸ ２０３０ｍｍ
中間バックアップロール ６００ｍｍφＸ ２０３
０ｍｍバックアップロール １２８０ｍｍφＸ
２０３０ｍｍで゛あり、又このときのロールペンテ゛
イングカはイうにツクリース５０ｔｏｎ一定とした。
ール ５９０ｍｍφＸ ２０３０ｍｍ
中間バックアップロール ６００ｍｍφＸ ２０３
０ｍｍバックアップロール １２８０ｍｍφＸ
２０３０ｍｍで゛あり、又このときのロールペンテ゛
イングカはイうにツクリース５０ｔｏｎ一定とした。
又、使用した素材は粗圧延機にて厚さ２０ｍｍ、幅１２
３０ｍｍにした後、６スタンドの連続圧延機にて厚さ２
０ｍｍから→１０．３ｍｍ→５．５ｍｍ→３．６５ｍｍ
→２．４９ｍｍ→１、９７ｍｍ→１．８ｍｍの圧下スケ
ジュールで圧延した。
３０ｍｍにした後、６スタンドの連続圧延機にて厚さ２
０ｍｍから→１０．３ｍｍ→５．５ｍｍ→３．６５ｍｍ
→２．４９ｍｍ→１、９７ｍｍ→１．８ｍｍの圧下スケ
ジュールで圧延した。
なお、上記圧延機Ａと圧延機Ｂのワークロールとバック
アップロールとの接触面長さの設定位置は、無負荷状態
で板幅より８０ｍｍ内側に入った位置に設定した。
アップロールとの接触面長さの設定位置は、無負荷状態
で板幅より８０ｍｍ内側に入った位置に設定した。
又、圧延機Ｃは最終スタンド以外はスリーブロールの内
圧４５０ｋｇ／ｃｍ２を基準に設定し、最終スタンドは
出側形状が良好となるようにスリーブロールの内圧を任
意で調整したその結果を第２表に示す。
圧４５０ｋｇ／ｃｍ２を基準に設定し、最終スタンドは
出側形状が良好となるようにスリーブロールの内圧を任
意で調整したその結果を第２表に示す。
表中Ｃｒ５ｏは板幅中央部と板端よ’） ５０ｍｍ位置
の板厚差（板クラウン）、ＥＤ５ｏ−１ｏは板端５０ｍ
ｍの位置と１０ｍｍの位置との板厚差（エツジドロップ
）である。
の板厚差（板クラウン）、ＥＤ５ｏ−１ｏは板端５０ｍ
ｍの位置と１０ｍｍの位置との板厚差（エツジドロップ
）である。
上記第２表より従来法の連続圧延機に比べてこの発明法
の連続圧延機が、板クラウン、エツジドロップともかな
り改善できることが認められた。
の連続圧延機が、板クラウン、エツジドロップともかな
り改善できることが認められた。
又、形状修正能力を高めるためには、最終スタンドはも
ちろんのことスタンドＮｏ、５に圧延機Ｃを配設すれば
より良好となることが判明した。
ちろんのことスタンドＮｏ、５に圧延機Ｃを配設すれば
より良好となることが判明した。
なお比較のため、本発明法の機種Ｎｏ、２．６の最終ス
タンドを圧延機Ａに替えた比較例機種Ｎｏ、 １０．１
１を検討したところ、形状修正能が低下するとともに、
冷間圧延の場合と同じくワークロールとバックアップロ
ールの接触・非接触境界部に鋼板ではスケールむら、ア
ルミでは光沢むらが発生することを確認した。
タンドを圧延機Ａに替えた比較例機種Ｎｏ、 １０．１
１を検討したところ、形状修正能が低下するとともに、
冷間圧延の場合と同じくワークロールとバックアップロ
ールの接触・非接触境界部に鋼板ではスケールむら、ア
ルミでは光沢むらが発生することを確認した。
このように、上記第２表の熱間タンデムミルの場合にお
いても、第１表の冷間タンデムミルの場合と変りなく同
等の形状制御効果が得られることがわかる。
いても、第１表の冷間タンデムミルの場合と変りなく同
等の形状制御効果が得られることがわかる。
又、冷間タンデムミルの場合には基本的にメタルフロー
が非常に小さいので、板厚の厚い上流側スタンドでプロ
フィル制御を行わねばならないが、熱間タンデムミルで
は上流側スタンドのみでは効果は小さく、土中流スタン
ドでプロフィル制御を行い、下段で形状制御することが
望ましい。
が非常に小さいので、板厚の厚い上流側スタンドでプロ
フィル制御を行わねばならないが、熱間タンデムミルで
は上流側スタンドのみでは効果は小さく、土中流スタン
ドでプロフィル制御を行い、下段で形状制御することが
望ましい。
又上流側スタンドは通常の４重ミルを用い、中流スタン
ドからプロフィル制御を開始しても良好な効果が得られ
る。
ドからプロフィル制御を開始しても良好な効果が得られ
る。
第１図は段付きバックアップロールを上側のみ適用した
一例を示す説明図、第２図はスリーブスライド式圧延機
の一例を示す要部破断正面図、第３図は中間バックアッ
プロールシフト型圧延機の一例を示す正面図、第４図は
高応答性のスリーブ拡径式圧延機の一例を示す要部縦断
正面図である。 ３．１３・・・・・・スリーブ、１ｏ・・曲中間バック
アップロール、１４・・・・・・内圧制御用のバックア
ップロール、Ａ・・・・・・スリーブスライド式圧延機
、Ｂ・・・・・・中間バックアップロールシフト型圧延
機、Ｃ・・・・・・高応答性のスリーブ拡径式圧延機。
一例を示す説明図、第２図はスリーブスライド式圧延機
の一例を示す要部破断正面図、第３図は中間バックアッ
プロールシフト型圧延機の一例を示す正面図、第４図は
高応答性のスリーブ拡径式圧延機の一例を示す要部縦断
正面図である。 ３．１３・・・・・・スリーブ、１ｏ・・曲中間バック
アップロール、１４・・・・・・内圧制御用のバックア
ップロール、Ａ・・・・・・スリーブスライド式圧延機
、Ｂ・・・・・・中間バックアップロールシフト型圧延
機、Ｃ・・・・・・高応答性のスリーブ拡径式圧延機。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ スリーブロールのスリーブをロール軸方向に移動調
整し得るスリーブスライド式バックアップロールを具備
した圧延機を連続圧延機の上流側に配設し、その下流側
には、圧力媒体によりスリーブをロール径方向に膨出自
在にしたスリーブ式バックアップロールを具備した圧延
機を配設したことを特徴とする連続圧延機。 ２ ワークロールとバックアップロールの間にロール軸
方向に移動調整し得る中間バックアップロールを持った
圧延機を連続圧延機の上流側に配設し、下流側には、圧
力媒体によりスリーブをロール径方向に膨出自在にした
スリーブ式バックアップロールを具備した圧延機を配設
したことを特徴とする連続圧延機。
Priority Applications (13)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10954580A JPS5952001B2 (ja) | 1980-08-08 | 1980-08-08 | 連続圧延機 |
| AU72898/81A AU546760B2 (en) | 1980-08-08 | 1981-07-15 | Tandem mill |
| GB8121832A GB2081151B (en) | 1980-08-08 | 1981-07-15 | Tandem mill |
| CA000381756A CA1174084A (en) | 1980-08-08 | 1981-07-15 | Tandem mill |
| DE19813129514 DE3129514A1 (de) | 1980-08-08 | 1981-07-27 | Verbundwalzwerk |
| BE0/205541A BE889807A (fr) | 1980-08-08 | 1981-07-30 | Laminoir tandem |
| IT68075/81A IT1144611B (it) | 1980-08-08 | 1981-07-31 | Laminatoio tandem |
| SE8104722A SE454246B (sv) | 1980-08-08 | 1981-08-06 | Tandemvalsverk |
| ES504599A ES504599A0 (es) | 1980-08-08 | 1981-08-06 | Tren continuo de laminacion |
| BR8105098A BR8105098A (pt) | 1980-08-08 | 1981-08-07 | Moinho em linha |
| FR8115404A FR2488161B1 (fr) | 1980-08-08 | 1981-08-07 | Laminoir en tandem |
| MX188676A MX157799A (es) | 1980-08-08 | 1981-08-10 | Mejoras a una laminadora en tandem |
| US06/840,468 US4658620A (en) | 1980-08-08 | 1986-03-13 | Tandem mill |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10954580A JPS5952001B2 (ja) | 1980-08-08 | 1980-08-08 | 連続圧延機 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5739004A JPS5739004A (en) | 1982-03-04 |
| JPS5952001B2 true JPS5952001B2 (ja) | 1984-12-17 |
Family
ID=14512958
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10954580A Expired JPS5952001B2 (ja) | 1980-08-08 | 1980-08-08 | 連続圧延機 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5952001B2 (ja) |
| BE (1) | BE889807A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106140818B (zh) * | 2016-08-31 | 2018-09-18 | 云南德胜钢铁有限公司 | 棒材中轧机孔型 |
-
1980
- 1980-08-08 JP JP10954580A patent/JPS5952001B2/ja not_active Expired
-
1981
- 1981-07-30 BE BE0/205541A patent/BE889807A/fr not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| BE889807A (fr) | 1981-11-16 |
| JPS5739004A (en) | 1982-03-04 |
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