JPS5949850A - 流動触媒再生方法と装置 - Google Patents
流動触媒再生方法と装置Info
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- JPS5949850A JPS5949850A JP57159397A JP15939782A JPS5949850A JP S5949850 A JPS5949850 A JP S5949850A JP 57159397 A JP57159397 A JP 57159397A JP 15939782 A JP15939782 A JP 15939782A JP S5949850 A JPS5949850 A JP S5949850A
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- B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
- B01J8/1809—Controlling processes
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- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
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- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G11/00—Catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
- C10G11/14—Catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils with preheated moving solid catalysts
- C10G11/18—Catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils with preheated moving solid catalysts according to the "fluidised-bed" technique
- C10G11/182—Regeneration
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- B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
- B01J2208/00008—Controlling the process
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- Catalysts (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本・尾切が関係する技術領域はｂＩＬ動ｆ独媒の再生で
ある。それはコークの沈着によって汚染された粒状固形
の流動性触媒の史訪に１）（１するものである。
ある。それはコークの沈着によって汚染された粒状固形
の流動性触媒の史訪に１）（１するものである。
本発明はコークで汚染した流動接触分Ｗ（触媒を再生ず
る方法に於て最もイ１用であるが、しかし、コークを固
体粒子状の流動性Ｆ＋！媒から燃焼させるいがなる方法
に於ても用途を見出すはずである１、流動接触分ＩＱ７
７法（ＦＣＣとよぶ）は真空ガス油及びその他の比較的
重い油のような出発′物質をより重質でかつより価値の
高い製品へ転化させるのに広く信頼されてきた方法であ
る。ＦＣＣは真空ガス油であっても別の油であっても、
出発物質を反応帯に於て微＋１ｉｌｉｌなまたは粒子状
の固体の触媒物質と接触させることを含み、その触媒物
質はガスまたは蒸気と混合するときに一つの流体として
挙動する。この物質は分解反応を触媒する能力をもち、
そのように作用するとき、分解反応の副生成物のコーク
が沈着する。コークは水素、炭素及び硫黄のような他の
物質から成り、ＦＣＣ触媒の触媒活性を妨害する。ＦＣ
Ｃ触媒からコークを除去する設備、いわゆる再生設備ま
たは再生器はＦＣＣ装置の一つの内部部分である。再生
器はコーク汚染触媒をコークを酸化しかなりの量の熱が
発生ずるような条件に於て酸素含有ガスと接触させる。
る方法に於て最もイ１用であるが、しかし、コークを固
体粒子状の流動性Ｆ＋！媒から燃焼させるいがなる方法
に於ても用途を見出すはずである１、流動接触分ＩＱ７
７法（ＦＣＣとよぶ）は真空ガス油及びその他の比較的
重い油のような出発′物質をより重質でかつより価値の
高い製品へ転化させるのに広く信頼されてきた方法であ
る。ＦＣＣは真空ガス油であっても別の油であっても、
出発物質を反応帯に於て微＋１ｉｌｉｌなまたは粒子状
の固体の触媒物質と接触させることを含み、その触媒物
質はガスまたは蒸気と混合するときに一つの流体として
挙動する。この物質は分解反応を触媒する能力をもち、
そのように作用するとき、分解反応の副生成物のコーク
が沈着する。コークは水素、炭素及び硫黄のような他の
物質から成り、ＦＣＣ触媒の触媒活性を妨害する。ＦＣ
Ｃ触媒からコークを除去する設備、いわゆる再生設備ま
たは再生器はＦＣＣ装置の一つの内部部分である。再生
器はコーク汚染触媒をコークを酸化しかなりの量の熱が
発生ずるような条件に於て酸素含有ガスと接触させる。
この熱の一部は過剰の再生ガスとコーク酸化のガス状生
成物とから成る煙道ガスとともに再生器から逃げ、残り
のだ（はＩ１１生さＪ（たまｌＩす比・ｊヅ的コークを
含まない刑１０と一緒に１ｆ）生型から出てゆく。
成物とから成る煙道ガスとともに再生器から逃げ、残り
のだ（はＩ１１生さＪ（たまｌＩす比・ｊヅ的コークを
含まない刑１０と一緒に１ｆ）生型から出てゆく。
大気圧以にで操作する出生、４；′ｉｔ／、１． Ｌ
＆丁しばエネルキー回収タービンを取りつけられており
、これは煙道ガスが再生器から逃げるときに煙道ガスを
膨張させ、膨張時に放出するエネルキーの一部を回収す
る。
＆丁しばエネルキー回収タービンを取りつけられており
、これは煙道ガスが再生器から逃げるときに煙道ガスを
膨張させ、膨張時に放出するエネルキーの一部を回収す
る。
流動触媒は反応帯から再生帯へそして次いで反応帯へと
連続的に循還される。流通触媒ｃ１、触媒的作用を提供
すると同時に、帯がら帯へ熱を伝達する媒体として作用
する。反応帯を出る触媒は「廃触媒１とよばれ、触媒ヒ
へのコークの沈着によって部分的に脱活性化されている
。コークを実質的に除去した触媒ｄ：Ｉ丙生ｆＬ）ＪＨ
媒」とよぶ。
連続的に循還される。流通触媒ｃ１、触媒的作用を提供
すると同時に、帯がら帯へ熱を伝達する媒体として作用
する。反応帯を出る触媒は「廃触媒１とよばれ、触媒ヒ
へのコークの沈着によって部分的に脱活性化されている
。コークを実質的に除去した触媒ｄ：Ｉ丙生ｆＬ）ＪＨ
媒」とよぶ。
反応帯内の供給油転化率ｄ、温ｌ決、ＩＩＩＪｔ媒の活
性度及び触媒の量（すなわち触媒対油の比）の制御によ
って調節される。転化率を増すことな望む場合には、出
生器から反応器への流動触媒の循環流の割合を増すこと
が行われる。正常運転下にある自生帯内部の温度が反応
帯内ｔ′１１（の温度より常に旨いので、高温の再生帯
から低温の反応帯への触媒流入量のこの増加は反応帯温
度の」二昇をも／辷らす３、高率の触媒循環量はその系
が一つの閉鎖系であるがために持続性であり、そして反
応器の高温は、反応温度の上昇と触媒循環量の増加は一
旦おこると、反応帯中に形成され触媒上に沈着するコー
クの量の増加をもたらすという事実のだめに持続性であ
るというととを知ることは興味がある１、とのコーク生
成の増加は、このコークは反応器内の流動触媒上で沈着
するけれども、１１丁生米内で酸化の際に、発生熱の増
大をひきおこす。反応帯へ触媒とともに伝導されるとき
に、反応器温度の高い操作を持続させるのは、再生帯内
で発生ずるこの熱量の増大である。
性度及び触媒の量（すなわち触媒対油の比）の制御によ
って調節される。転化率を増すことな望む場合には、出
生器から反応器への流動触媒の循環流の割合を増すこと
が行われる。正常運転下にある自生帯内部の温度が反応
帯内ｔ′１１（の温度より常に旨いので、高温の再生帯
から低温の反応帯への触媒流入量のこの増加は反応帯温
度の」二昇をも／辷らす３、高率の触媒循環量はその系
が一つの閉鎖系であるがために持続性であり、そして反
応器の高温は、反応温度の上昇と触媒循環量の増加は一
旦おこると、反応帯中に形成され触媒上に沈着するコー
クの量の増加をもたらすという事実のだめに持続性であ
るというととを知ることは興味がある１、とのコーク生
成の増加は、このコークは反応器内の流動触媒上で沈着
するけれども、１１丁生米内で酸化の際に、発生熱の増
大をひきおこす。反応帯へ触媒とともに伝導されるとき
に、反応器温度の高い操作を持続させるのは、再生帯内
で発生ずるこの熱量の増大である。
より重質の油を使用することを必要としてきた。
ＦＣＣ装置は今や残直油のような供給原別を５４く処理
せねばならず、そして将来は重質油と石炭丑たは真岩か
ら誘導した原料との混合物の使用を必要とするかもしれ
ない３゜ ＩパＣに 装置−＼の供ｉ！：ＲＪ！４Ｃ：’・１の化
学的性７ノｊと分子構造は廃触媒Ｊ−のコーク水ｉｉ；
Ｉｔに影響を及ぼす。一般的にいえシ」１、分子Ｆｊ３
ｇが大きい（・Ｊ、と、コンラドノンカーボンが商いほ
ど、−・ブタン不／８解分が多いほど、そして炭素対水
素比の高いほど、１５と触媒上のコーク水準は高い。ま
／ヒ、真岩誘・・を油に於て見出さＪＬるような高い水
準の結合窒素も廃ＩＱ！媒」二のコーク水ｉ、（４を高
める。より一層東′１１の供給油の加工、（１１１に脱
アスクアルド油の処理１、あるい＆：ｌ： 、雪通には
抜頗原油とよばれるハハ油装置からの常圧熱部塔底・吻
の直接処理を；」−これらのｉ１贋波囚のいくつかまた
全部に於て増大をきたすことになり、それゆえ廃触媒上
のコーク水準の増加をひきおこす。
せねばならず、そして将来は重質油と石炭丑たは真岩か
ら誘導した原料との混合物の使用を必要とするかもしれ
ない３゜ ＩパＣに 装置−＼の供ｉ！：ＲＪ！４Ｃ：’・１の化
学的性７ノｊと分子構造は廃触媒Ｊ−のコーク水ｉｉ；
Ｉｔに影響を及ぼす。一般的にいえシ」１、分子Ｆｊ３
ｇが大きい（・Ｊ、と、コンラドノンカーボンが商いほ
ど、−・ブタン不／８解分が多いほど、そして炭素対水
素比の高いほど、１５と触媒上のコーク水準は高い。ま
／ヒ、真岩誘・・を油に於て見出さＪＬるような高い水
準の結合窒素も廃ＩＱ！媒」二のコーク水ｉ、（４を高
める。より一層東′１１の供給油の加工、（１１１に脱
アスクアルド油の処理１、あるい＆：ｌ： 、雪通には
抜頗原油とよばれるハハ油装置からの常圧熱部塔底・吻
の直接処理を；」−これらのｉ１贋波囚のいくつかまた
全部に於て増大をきたすことになり、それゆえ廃触媒上
のコーク水準の増加をひきおこす。
廃触媒上のコークのこの増加は循環触媒１ボンド（０，
４５ｋｇ）あたりの出生滞中での燃焼コーク量が増加す
る結果となる。１熱ｄ、１）１用ＦＣＣ装置中の再生器
から煙道ガスとしてそして主として熱再生触媒流として
除去される。Ｂｆｉ ｊすＪｉ媒−七のコーク水準の増
加は反応器と再生器の間の７晶度差を増し、そして再生
触媒の温度を−」−ユ眉さぜる。それゆえ触媒循環量を
減少さぜることか同一反応温度を保つために必要である
。しかし、反応器と再生器との間の温度差がより大きく
なることによって必要とされるｆ（、ＪＨ媒循環割合の
この減少Ｑ′」：、転化率の落ち込みをおこすことにな
り、所望水準に転化率を維保するためにはより高い温度
で操作をすることが必要となる。このことは、収率（１
・１造に変化をおこさせ、それはその工程からどんな・
悶品を必要とするかに応じて、望ましいかもしれないし
寸だ望丑しくないかもしれない。また触媒活性に実質的
な媒の温度は通常は１６５０°Ｆ（７３２，２℃）以下
に保たれる。それは約１４００〜１４５０ Ｆ （７６
０，０−７８７，８℃）以上では活性低下がきわめてひ
どいからである。ライトアラビアン原油から誘導される
ような比較的普通の接頭原油を通常のＦＣＣ装置へ装填
し、より軽質の製品を高転化率、すなわちガス油装填の
際の転化率に似た転化率を得るのに必要な温度で操作ず
ろ場合に幻、［１丁生型の温度は１６００−１８００’
ｌ’ （８７１，１９８２，２℃）の範囲で操作する。
４５ｋｇ）あたりの出生滞中での燃焼コーク量が増加す
る結果となる。１熱ｄ、１）１用ＦＣＣ装置中の再生器
から煙道ガスとしてそして主として熱再生触媒流として
除去される。Ｂｆｉ ｊすＪｉ媒−七のコーク水準の増
加は反応器と再生器の間の７晶度差を増し、そして再生
触媒の温度を−」−ユ眉さぜる。それゆえ触媒循環量を
減少さぜることか同一反応温度を保つために必要である
。しかし、反応器と再生器との間の温度差がより大きく
なることによって必要とされるｆ（、ＪＨ媒循環割合の
この減少Ｑ′」：、転化率の落ち込みをおこすことにな
り、所望水準に転化率を維保するためにはより高い温度
で操作をすることが必要となる。このことは、収率（１
・１造に変化をおこさせ、それはその工程からどんな・
悶品を必要とするかに応じて、望ましいかもしれないし
寸だ望丑しくないかもしれない。また触媒活性に実質的
な媒の温度は通常は１６５０°Ｆ（７３２，２℃）以下
に保たれる。それは約１４００〜１４５０ Ｆ （７６
０，０−７８７，８℃）以上では活性低下がきわめてひ
どいからである。ライトアラビアン原油から誘導される
ような比較的普通の接頭原油を通常のＦＣＣ装置へ装填
し、より軽質の製品を高転化率、すなわちガス油装填の
際の転化率に似た転化率を得るのに必要な温度で操作ず
ろ場合に幻、［１丁生型の温度は１６００−１８００’
ｌ’ （８７１，１９８２，２℃）の範囲で操作する。
これは触〃ｌ＾にとっては高すぎる温度であり、きわめ
て高圃な構造材わを必要とし、極度に小さい触媒循環割
合を与える。それゆえ、過度の再生器温度を与える物質
を加工するときには、再生器から熱を除去する手段を備
える必要があり、これがより低い１１ｆ生温度、及び、
反応器と再生器の間のより小さい温度差をｒ′ｉ丁能と
すると信じられる。
て高圃な構造材わを必要とし、極度に小さい触媒循環割
合を与える。それゆえ、過度の再生器温度を与える物質
を加工するときには、再生器から熱を除去する手段を備
える必要があり、これがより低い１１ｆ生温度、及び、
反応器と再生器の間のより小さい温度差をｒ′ｉ丁能と
すると信じられる。
熱除去の従来の普通の方法なよ内生諸内部に冷却剤を充
填したコイルを備え、このコイルがコークの除去されつ
つある触媒かあるいは肉牛器からの煙道ガス出口直前の
煙道ガスのいずれかと吸触する。例えば、メトリンらの
米国４ｊ１許第２．８１９，９５１号、マツキニーの米
国特許第３，９９０，９９２号、及びビッカースの米国
特許第４，２１９，４４２号、は第二の帯域中に冷却用
コイルを装備した二市帯域再生型を用いる流動接触分解
を開示している。これらの冷却コイルは常に冷却剤で以
て充４１４されていなければならず、そして熱除去が特
に望ましくない始動中でさえも熱を除去しつつあること
が必要であり、何故ならば、コイルの代表的な金属構成
はコイルを比較的低温に保持するのに役立つ冷却剤なし
で高い再生器温度（１３５０°Ｆ′または７３２．２℃
に至る）へさらすことによってコイルが１員傷を受ける
ようなものであるからである。この第二帯域はまたその
系から煙道ガスを通過させる前の触媒分離のためのもの
であり、触媒を高密度相として（メトリンら及びビッカ
ース）かまたは稀薄用として（マツキニー）として含有
している。コイル中を流れる冷却剤が再生器から熱を吸
収除去する１、従来の技術に於ては、再生群容器と＋１
ｉｆｆれた位置にかつ外部にある高密度相または稀薄用
の内生流動触媒の熱除去帯または熱交換器を利用して熱
再生触媒を再生器へ戻すために冷却する、Ｉ・’ＣＣ工
程の開示が数多く見られる。このような開示の例は、ハ
ーバ−の米国特許第２，９７０，１１７号、オーウエン
ノ米国特許第２，８７６．１７５号、マツキニーの米国
特許第２，８６２，７９８号； ワトンンらの米国特許
第２．５９６，７４８号；ヤーニノヒらの 米国特許第
２，５１５，１５６号；バーガーの米国特許第２．４９
２．９４８号；及びワトノンの米国ｔ１！Ｉ′、、／ｌ
第２．５０６，１２３号σ賂明１１１１１計に示されて
いる・１ｎりである ト記米国諸特許の少なくとも一つ
（ハーバ−）ｔ」１、冷却された触媒を１１１生器へ戻
す割合す、１．山生型（Ｉｔｌ；＋密度相）の温度によ
って制’１ｆｌｌｌしてよいことを開示している。
填したコイルを備え、このコイルがコークの除去されつ
つある触媒かあるいは肉牛器からの煙道ガス出口直前の
煙道ガスのいずれかと吸触する。例えば、メトリンらの
米国４ｊ１許第２．８１９，９５１号、マツキニーの米
国特許第３，９９０，９９２号、及びビッカースの米国
特許第４，２１９，４４２号、は第二の帯域中に冷却用
コイルを装備した二市帯域再生型を用いる流動接触分解
を開示している。これらの冷却コイルは常に冷却剤で以
て充４１４されていなければならず、そして熱除去が特
に望ましくない始動中でさえも熱を除去しつつあること
が必要であり、何故ならば、コイルの代表的な金属構成
はコイルを比較的低温に保持するのに役立つ冷却剤なし
で高い再生器温度（１３５０°Ｆ′または７３２．２℃
に至る）へさらすことによってコイルが１員傷を受ける
ようなものであるからである。この第二帯域はまたその
系から煙道ガスを通過させる前の触媒分離のためのもの
であり、触媒を高密度相として（メトリンら及びビッカ
ース）かまたは稀薄用として（マツキニー）として含有
している。コイル中を流れる冷却剤が再生器から熱を吸
収除去する１、従来の技術に於ては、再生群容器と＋１
ｉｆｆれた位置にかつ外部にある高密度相または稀薄用
の内生流動触媒の熱除去帯または熱交換器を利用して熱
再生触媒を再生器へ戻すために冷却する、Ｉ・’ＣＣ工
程の開示が数多く見られる。このような開示の例は、ハ
ーバ−の米国特許第２，９７０，１１７号、オーウエン
ノ米国特許第２，８７６．１７５号、マツキニーの米国
特許第２，８６２，７９８号； ワトンンらの米国特許
第２．５９６，７４８号；ヤーニノヒらの 米国特許第
２，５１５，１５６号；バーガーの米国特許第２．４９
２．９４８号；及びワトノンの米国ｔ１！Ｉ′、、／ｌ
第２．５０６，１２３号σ賂明１１１１１計に示されて
いる・１ｎりである ト記米国諸特許の少なくとも一つ
（ハーバ−）ｔ」１、冷却された触媒を１１１生器へ戻
す割合す、１．山生型（Ｉｔｌ；＋密度相）の温度によ
って制’１ｆｌｌｌしてよいことを開示している。
Ｉ・’ＣＣｌ’Ｊ−生型からの熱除去の病本的概念と同
様に、１・゛（シＣ再生器内の触媒粒子の内部循環及び
外部循環の基本概念はそれ自身χＪ−，”、Ｌなもので
シＪ［ない。
様に、１・゛（シＣ再生器内の触媒粒子の内部循環及び
外部循環の基本概念はそれ自身χＪ−，”、Ｌなもので
シＪ［ない。
Ｌす生、’、；ｉＪ７触媒を燃焼帯へ循環しＪ）４才こ
のよ５／Ｔ１：概念の例は、ビッカースの米国ｉ’１．
１午第４，２１９，４４２号；グロスらの米国特許第４
，２１１．６６７号及び第４，０６５，２８４号；バラ
ディの米国時８′１第４，１６７．４９２号；プラクの
米国特許第３，９５５，１７５号；ストロザーの米国特
許第３，８９８，０５０ ＞５：コンナーらの米国特許
第６，８９ろ、８１２号；プラクの米国性１／１第４，
０６２．２９９号；プラクの米国牛〒許第４，０ろろ、
７２８＞；；及び プラクの米国特許第４，０６５，２
６９号；の各明細１」に於て教示されている。
のよ５／Ｔ１：概念の例は、ビッカースの米国ｉ’１．
１午第４，２１９，４４２号；グロスらの米国特許第４
，２１１．６６７号及び第４，０６５，２８４号；バラ
ディの米国時８′１第４，１６７．４９２号；プラクの
米国特許第３，９５５，１７５号；ストロザーの米国特
許第３，８９８，０５０ ＞５：コンナーらの米国特許
第６，８９ろ、８１２号；プラクの米国性１／１第４，
０６２．２９９号；プラクの米国牛〒許第４，０ろろ、
７２８＞；；及び プラクの米国特許第４，０６５，２
６９号；の各明細１」に於て教示されている。
これらの米国・特許の少なくとも二つ（１１ツカースの
第４．２ｊ９，４４２号とクロスらの第４，２１１，６
３７号）は再生熱触媒の燃焼帯−・の速度は再生型温度
によって調節し得ることを開示している。
第４．２ｊ９，４４２号とクロスらの第４，２１１，６
３７号）は再生熱触媒の燃焼帯−・の速度は再生型温度
によって調節し得ることを開示している。
しかし、コーク汚染流動ｆ呻媒の［ＩＪ−生ｚ：）を（
１］、薄用燃焼帯、分別帯、離れた位１１゛イ、の触媒
冷却２：執及び冷再生触媒と熱再生触媒の両省の循環と
、−緒に含み、との循環が燃・暁帯温度と燃焼帯流入ノ
ｎ管温度に応答して調節される、本発明の独得な和合印
は、上述諸文献の何れも開示していない。従来の画業の
方法のいずれによっても実現されない幅と効率をもつ操
作を達成するのはこの組合せである。
１］、薄用燃焼帯、分別帯、離れた位１１゛イ、の触媒
冷却２：執及び冷再生触媒と熱再生触媒の両省の循環と
、−緒に含み、との循環が燃・暁帯温度と燃焼帯流入ノ
ｎ管温度に応答して調節される、本発明の独得な和合印
は、上述諸文献の何れも開示していない。従来の画業の
方法のいずれによっても実現されない幅と効率をもつ操
作を達成するのはこの組合せである。
従って、本発明は、一つの具体化に於ては、コーク汚染
流動触媒の再生方法である。この方法は、（ａ）酸素含
有再生用ガス、コーク汚染流動触媒、及び後述する源か
らの冷えた循環再生触媒と熱い循環再生触媒、をコーク
酸化に対して十分の温度に保った稀薄用燃焼帯の下部の
中に４人して、その中でコークを酸化して熱い再生触媒
と熱い煙道ガスを生成させ、（ｂ）この熱煙道ガスと熱
再生触媒を燃・ｊ立偶の１・部かし１１’ ｌ ＦＩＩ
ｌｐ ｌｊ、ｌ、分別化の中に移送し、その中で熱円／
：ｌ＝ Ｆ＋すｒ媒を煙道ガスから分ｉニーｉ１１ Ｌ
； （Ｃ）この熱ｉｆ４生触媒の最初の一部な分別帯
からその分別・ｊＨとは別の冷−Ｊ：１１計へ移送し、
そこで熱１１１生触媒から熱を１（ｙり出して冷１ｌｊ
−生触媒を生成させ、（ｄ）冷えた（Ｊｆ生触媒を冷却
帯から取り出してそれを冷循環［１１生触媒として混合
イ１；の中に移送し；そしてｔＣｉ熱１ｉ生触媒の第二
の部分を分別帯から混合帯の中へ熱循環内生触媒として
移送する；各工程を含んでいる。
流動触媒の再生方法である。この方法は、（ａ）酸素含
有再生用ガス、コーク汚染流動触媒、及び後述する源か
らの冷えた循環再生触媒と熱い循環再生触媒、をコーク
酸化に対して十分の温度に保った稀薄用燃焼帯の下部の
中に４人して、その中でコークを酸化して熱い再生触媒
と熱い煙道ガスを生成させ、（ｂ）この熱煙道ガスと熱
再生触媒を燃・ｊ立偶の１・部かし１１’ ｌ ＦＩＩ
ｌｐ ｌｊ、ｌ、分別化の中に移送し、その中で熱円／
：ｌ＝ Ｆ＋すｒ媒を煙道ガスから分ｉニーｉ１１ Ｌ
； （Ｃ）この熱ｉｆ４生触媒の最初の一部な分別帯
からその分別・ｊＨとは別の冷−Ｊ：１１計へ移送し、
そこで熱１１１生触媒から熱を１（ｙり出して冷１ｌｊ
−生触媒を生成させ、（ｄ）冷えた（Ｊｆ生触媒を冷却
帯から取り出してそれを冷循環［１１生触媒として混合
イ１；の中に移送し；そしてｔＣｉ熱１ｉ生触媒の第二
の部分を分別帯から混合帯の中へ熱循環内生触媒として
移送する；各工程を含んでいる。
第二の具体化に於てＵよ、本光明はコーク汚染流動触媒
な再生ずる装置であり、この装置は、（ａ）垂直に配置
した燃焼室；（ｈ）燃、）、Ｈ，、室のド；ＸＨと連結
する再生用ガス流入導管；（Ｃ）燃９’Ｊ 宰と（・メ
吸に近接しかつ−に方にありそれと連ｊＴ１ している
分別：ｊＦ ；（ｄ）分別室の底部に於ける触媒ｉ＋Ｉ
Ｊ果１ｆ１５ ； （ｅ）燃・焼室及び分別室から離ね
た位置にあり触媒ｂｉｆ１人１−１及び６ｉＵ出ＩＩを
もつ熱交換器；（ｆ）熱父換７：冷内部にある熱除去装
置；（ｙ）分別室の底部哨！媒抽集ｉ＜ＩＳを熱交換：
＜９人１−」と接続し、再生９）！！四ｄｉ媒が分別室
から熱父換器−＼直り得るような、第一の触媒循環導管
；（ｈ）熱交換器の触媒出口を混合用件管と連、詰し、
冷却された触媒が熱交換器から混合用導管へ通り得るよ
うな、熱交換器触媒排出導管；並びに（Ｌ）分別室の底
部触媒油集部分を混合用導管と連結し、熱い再生触媒が
分別室から混合用導管へ直接に通り得るような、第二の
触媒循環導管；の組合せから成り立っている。１本光明
のその他の具体化は工程流及び装置各錘成分の機能と配
置σのような詳細をさらに包括しており、これらはすべ
て本発明のこれら端面の各々についての以下の詳論に於
て明らかにされている。
な再生ずる装置であり、この装置は、（ａ）垂直に配置
した燃焼室；（ｈ）燃、）、Ｈ，、室のド；ＸＨと連結
する再生用ガス流入導管；（Ｃ）燃９’Ｊ 宰と（・メ
吸に近接しかつ−に方にありそれと連ｊＴ１ している
分別：ｊＦ ；（ｄ）分別室の底部に於ける触媒ｉ＋Ｉ
Ｊ果１ｆ１５ ； （ｅ）燃・焼室及び分別室から離ね
た位置にあり触媒ｂｉｆ１人１−１及び６ｉＵ出ＩＩを
もつ熱交換器；（ｆ）熱父換７：冷内部にある熱除去装
置；（ｙ）分別室の底部哨！媒抽集ｉ＜ＩＳを熱交換：
＜９人１−」と接続し、再生９）！！四ｄｉ媒が分別室
から熱父換器−＼直り得るような、第一の触媒循環導管
；（ｈ）熱交換器の触媒出口を混合用件管と連、詰し、
冷却された触媒が熱交換器から混合用導管へ通り得るよ
うな、熱交換器触媒排出導管；並びに（Ｌ）分別室の底
部触媒油集部分を混合用導管と連結し、熱い再生触媒が
分別室から混合用導管へ直接に通り得るような、第二の
触媒循環導管；の組合せから成り立っている。１本光明
のその他の具体化は工程流及び装置各錘成分の機能と配
置σのような詳細をさらに包括しており、これらはすべ
て本発明のこれら端面の各々についての以下の詳論に於
て明らかにされている。
本発明は、その工程面に於ては、反応帯からのコーク汚
染触媒を燃焼室内で再生的に燃焼して熱煙道ガスと熱再
成触媒を形成させる工程、熱ｉ１Ｔ生Ｍ媒の分別と捕集
の工程、熱除去帯内で熱再生）うり１媒の一部を冷やす
工程、吸熱剤として冷１丁生触媒を使用する工程、並び
に、燃焼帯の温度及び触媒と再生ガスとの混合物の温度
をそれぞれ調節するだめに熱１千成触媒と冷再生触媒の
部分を使用する工程、の諸工程から成り立っている。本
明用；４４に於て使用する場合、「熱内１．ｌ＝ ｆＱ
ＪＨ媒」という用語は燃焼偶を部れる温度が約１ろＯＯ
”ｌ’ （７０４，４℃）から約１４００’Ｆ （７６
０，０℃）にある内生触媒を意味し、一方、「冷ｉＴＧ
生触媒−１という用語は冷却帯を離れる温度が熱「り生
触媒の温ゲタより約２００℃（１１１，１℃）低い温度
にある１１丁生ｒｌｉ：Ｉ！媒を意味する。
染触媒を燃焼室内で再生的に燃焼して熱煙道ガスと熱再
成触媒を形成させる工程、熱ｉ１Ｔ生Ｍ媒の分別と捕集
の工程、熱除去帯内で熱再生）うり１媒の一部を冷やす
工程、吸熱剤として冷１丁生触媒を使用する工程、並び
に、燃焼帯の温度及び触媒と再生ガスとの混合物の温度
をそれぞれ調節するだめに熱１千成触媒と冷再生触媒の
部分を使用する工程、の諸工程から成り立っている。本
明用；４４に於て使用する場合、「熱内１．ｌ＝ ｆＱ
ＪＨ媒」という用語は燃焼偶を部れる温度が約１ろＯＯ
”ｌ’ （７０４，４℃）から約１４００’Ｆ （７６
０，０℃）にある内生触媒を意味し、一方、「冷ｉＴＧ
生触媒−１という用語は冷却帯を離れる温度が熱「り生
触媒の温ゲタより約２００℃（１１１，１℃）低い温度
にある１１丁生ｒｌｉ：Ｉ！媒を意味する。
本発明の再生方法と装置を論するために添（＝Ｊ図商量
とこで参照する。第１図及び第２図に於て、再生用ガス
は、これｄ、空気あるいＱ−１別の酸素含有ガスであっ
てよいが、配”Ｍｆ ７ （第２図に於ては７′）に入
り、導管８で入るコーク汚染触媒、導管６で入る熱再生
触媒、及び導管５で入る冷１１］／１．Ｅ触媒と混合す
る。これらの流Ｊｌはすべて混合導管１１の中に一緒に
入る。コーク汚染触媒、ｒ＋Ｎ生ｆ１３１１！媒、及び
１１生用ガスの得られた混合物は燃ｊ３Ｚ ；ｉｉｔ内
部に、その下部に於て、導管１１と分配器１６を経て分
配される。コーク汚染Ｍａｌ媒は通常はコークとして、
約０．１から約５重量％の炭素を沈んでいる。コークは
主に炭素から成るが、しかｌ、、約５から約１５＠量％
の水素、並びに硫黄及び他の物質を含むことができる。
とこで参照する。第１図及び第２図に於て、再生用ガス
は、これｄ、空気あるいＱ−１別の酸素含有ガスであっ
てよいが、配”Ｍｆ ７ （第２図に於ては７′）に入
り、導管８で入るコーク汚染触媒、導管６で入る熱再生
触媒、及び導管５で入る冷１１］／１．Ｅ触媒と混合す
る。これらの流Ｊｌはすべて混合導管１１の中に一緒に
入る。コーク汚染触媒、ｒ＋Ｎ生ｆ１３１１！媒、及び
１１生用ガスの得られた混合物は燃ｊ３Ｚ ；ｉｉｔ内
部に、その下部に於て、導管１１と分配器１６を経て分
配される。コーク汚染Ｍａｌ媒は通常はコークとして、
約０．１から約５重量％の炭素を沈んでいる。コークは
主に炭素から成るが、しかｌ、、約５から約１５＠量％
の水素、並びに硫黄及び他の物質を含むことができる。
再生用ガスと随伴触媒は燃焼帯１の下部からその上部へ
櫂薄相として」−向きに流、れる。
櫂薄相として」−向きに流、れる。
ここで用いる稀薄相は約２５ボンド／立方フイー） （
４ｏｏ１＜ｇ、／ｉ）より小さい角虫媒／ガス′Ｙ１１
′、合′Ｉ勿を意味し、「高密度相」は２５ボンド／）
“／カフィード（４００ｋｇ／ｉ）にほぼ等しいかそれ
より大きい混合物を意味する。触媒／ガス混合物が燃焼
帯１の内部を」二昇するときに、コーク燃焼の熱が放出
され、今や比較的炭素の少ない触媒、換言すれば再生用
（媒、によって吸収される。
４ｏｏ１＜ｇ、／ｉ）より小さい角虫媒／ガス′Ｙ１１
′、合′Ｉ勿を意味し、「高密度相」は２５ボンド／）
“／カフィード（４００ｋｇ／ｉ）にほぼ等しいかそれ
より大きい混合物を意味する。触媒／ガス混合物が燃焼
帯１の内部を」二昇するときに、コーク燃焼の熱が放出
され、今や比較的炭素の少ない触媒、換言すれば再生用
（媒、によって吸収される。
上昇する触媒／ガスの流れは通路１０を曲って流れ、面
１２上で衝突し、この衝突が流れの方向を変える。流動
化粒子流のある面上へのｊ１１１突ａ、ある角度で流れ
を方向変換させて、その中にある固体粒子の一部を流れ
から分離させることになることは、画集に於てよく知ら
れている。ｉＭｉ １２での触媒ガス流の衝突は燃焼帯
から流れる熱再生触媒のほとんどすべてを煙道ガスから
分別させて分別帯２の底部へ落ドさせる。分別帯の角虫
媒捕集領域は図示のような円錐形の環状容器であってよ
く、あるいは触媒粒子捕集に適切な他の任意の形状であ
ってよい。コークｉ”Ｌ’＞”化のガス状生成物と過剰
再生用ガスまたは煙道ガス、及び熱再生ｆＩｌｌ１１媒
のきわめて少量の捕集されないｒ’ｓｌｉ分（佳、分別
１１２２を通り抜けて上向きに流れて流入１１１４を辿
って分離装置、１５に入る。
１２上で衝突し、この衝突が流れの方向を変える。流動
化粒子流のある面上へのｊ１１１突ａ、ある角度で流れ
を方向変換させて、その中にある固体粒子の一部を流れ
から分離させることになることは、画集に於てよく知ら
れている。ｉＭｉ １２での触媒ガス流の衝突は燃焼帯
から流れる熱再生触媒のほとんどすべてを煙道ガスから
分別させて分別帯２の底部へ落ドさせる。分別帯の角虫
媒捕集領域は図示のような円錐形の環状容器であってよ
く、あるいは触媒粒子捕集に適切な他の任意の形状であ
ってよい。コークｉ”Ｌ’＞”化のガス状生成物と過剰
再生用ガスまたは煙道ガス、及び熱再生ｆＩｌｌ１１媒
のきわめて少量の捕集されないｒ’ｓｌｉ分（佳、分別
１１２２を通り抜けて上向きに流れて流入１１１４を辿
って分離装置、１５に入る。
これらの分離装置は、図で模型的に示しているように、
ザイクロン分離器であってもよく、ガス流からの粒状触
媒の分ｉ’ｆｌｃに対して有効な他の任意の装置であっ
てよい。煙道ガスから分ｖ１（１された触媒は導管１６
と１７を通して分別：’Ｉ’ｊ ２の底に落下する。煙
道ガスは導管１８を経て分別帯２を出るが、この導管を
通して煙道ガス＆：ｔ 関連エネルギー回収系へ安全に
送られイ）。分別帯、九・燃焼帯と一ヒ向きに連結して
いることは、ガス／触媒混合物が比較的高密度の相であ
る熱除去’：’Ｉ’ｊの中に鮭：ｌｒすきに流れる構成
と比較すると、再牛器ザイクロンの負荷を実質的にＦげ
それが操作転換中σ川−ＣＣ装置からの耐１媒の大きな
損失をｉＪ３実１伸−１１避するという点に於て、有利
である。。
ザイクロン分離器であってもよく、ガス流からの粒状触
媒の分ｉ’ｆｌｃに対して有効な他の任意の装置であっ
てよい。煙道ガスから分ｖ１（１された触媒は導管１６
と１７を通して分別：’Ｉ’ｊ ２の底に落下する。煙
道ガスは導管１８を経て分別帯２を出るが、この導管を
通して煙道ガス＆：ｔ 関連エネルギー回収系へ安全に
送られイ）。分別帯、九・燃焼帯と一ヒ向きに連結して
いることは、ガス／触媒混合物が比較的高密度の相であ
る熱除去’：’Ｉ’ｊの中に鮭：ｌｒすきに流れる構成
と比較すると、再牛器ザイクロンの負荷を実質的にＦげ
それが操作転換中σ川−ＣＣ装置からの耐１媒の大きな
損失をｉＪ３実１伸−１１避するという点に於て、有利
である。。
第１図を参照すると、本発明の一つの具体化に於ては、
分別帯中で捕集される触媒の第一の部分は、第一の触媒
循環導管４を経て熱交換器を含む冷却帯６の中を下向き
に、高密度相として・市道する。第一の触媒循環導管４
は熱交換器乙の頂部に連がっている。熱交換器６ば、熱
伝達が触媒から管壁を通しかつ配管９及び９′を経て熱
交換器中に通る伝熱媒体例えば水の中へおこる、手直型
の多管式熱交換器から成ることが最も好ましい。
分別帯中で捕集される触媒の第一の部分は、第一の触媒
循環導管４を経て熱交換器を含む冷却帯６の中を下向き
に、高密度相として・市道する。第一の触媒循環導管４
は熱交換器乙の頂部に連がっている。熱交換器６ば、熱
伝達が触媒から管壁を通しかつ配管９及び９′を経て熱
交換器中に通る伝熱媒体例えば水の中へおこる、手直型
の多管式熱交換器から成ることが最も好ましい。
触媒は胴体側または管側のいずれを通ってもよい。
図に示す具体化に於ては、触媒は熱交換器の胴体側中を
通り、熱交換媒体は管側を通過する。調節弁２０が熱交
換器触媒排出導管５の中に置かれている。一つの関連し
ている調節系は、燃焼室２の上部の温度を感知する装置
２１、温５度感知装置２１と連結し出力信号を出す調節
可能設定点をもつ温度調節装置２２、並びに、出力信号
を調ｈＩｊ弁２０へ伝えそれによって弁が燃焼帯１の上
部の温度に応答するよう調節され、それによって熱交換
器から燃焼室へ戻る触媒の流れを規制する、装置２ろ、
から成り立っている。熱交換？＞ｊ ５への及びそれか
らの触媒の流れを規制する、図示していない追加的／【
師；媒流調節装置が右在してもよく、例えば、熱交換器
に流の３す：媒流入１−１、ｔ＋’からの％、ｌＨ媒の
流れを熱交換中の例（媒ヘッドを（’７ｔＩ切る圧力差
に応答して調節することにより、り（（交換型中の触媒
量を調節する装置である。
通り、熱交換媒体は管側を通過する。調節弁２０が熱交
換器触媒排出導管５の中に置かれている。一つの関連し
ている調節系は、燃焼室２の上部の温度を感知する装置
２１、温５度感知装置２１と連結し出力信号を出す調節
可能設定点をもつ温度調節装置２２、並びに、出力信号
を調ｈＩｊ弁２０へ伝えそれによって弁が燃焼帯１の上
部の温度に応答するよう調節され、それによって熱交換
器から燃焼室へ戻る触媒の流れを規制する、装置２ろ、
から成り立っている。熱交換？＞ｊ ５への及びそれか
らの触媒の流れを規制する、図示していない追加的／【
師；媒流調節装置が右在してもよく、例えば、熱交換器
に流の３す：媒流入１−１、ｔ＋’からの％、ｌＨ媒の
流れを熱交換中の例（媒ヘッドを（’７ｔＩ切る圧力差
に応答して調節することにより、り（（交換型中の触媒
量を調節する装置である。
さらに第１図を参照すえ・と、触媒はｐＪ５交換盟乙の
底の部分から熱交換器排出導管５を通って、かつ触媒流
入導管１１を経て燃焼室１の下部の中に流れる。この導
管１１は、ｊ什直配置賀で示されているが、導管８を経
る反応器からの廃触媒と導管６を経る後述の熱再生触媒
との容器でもある。
底の部分から熱交換器排出導管５を通って、かつ触媒流
入導管１１を経て燃焼室１の下部の中に流れる。この導
管１１は、ｊ什直配置賀で示されているが、導管８を経
る反応器からの廃触媒と導管６を経る後述の熱再生触媒
との容器でもある。
再生用ガスはまた配管７を経て混合導管１１の中に導入
され触媒混合物を燃焼室１の中にｊｌｊぶのに役立つ。
され触媒混合物を燃焼室１の中にｊｌｊぶのに役立つ。
触媒−再生用ガスの７．＋ｔ、合物は分配器１６を経て
燃焼帯の下部の中に託る。もちろん、再生用ガス流と１
Ｑｌｂ媒流とを混合導管の必要性なしに直接に燃焼室へ
添加するように装置を配列することもできる。熱再生触
媒は導管ろ６を１経てＦＣＣ反応器へ戻される。
燃焼帯の下部の中に託る。もちろん、再生用ガス流と１
Ｑｌｂ媒流とを混合導管の必要性なしに直接に燃焼室へ
添加するように装置を配列することもできる。熱再生触
媒は導管ろ６を１経てＦＣＣ反応器へ戻される。
第２図を次に参照すると、熱交換器が第１図の落下系で
はなくむしろ上昇系を具体化している以外（ｄ、すべて
の工程の詳細は第１図の場合と同様である。
はなくむしろ上昇系を具体化している以外（ｄ、すべて
の工程の詳細は第１図の場合と同様である。
第１図に関する上述の説明１ｆ：ｉ、この後にのべるこ
と以外は、第２図に適用できる。第一の触々！１１循環
導管４は熱交換器６の底へ連かり、調節弁２０は熱交換
器触媒排出導管５の中ではなくて導管４の中に置かれて
いる。このように、第２図に示す具体化に於ては、触媒
は熱交換器の胴体の底の中に流れ込み、胴体の底へ連結
している配管７′を経て入る再生用ガスによって胴体中
を稀薄用として上向に吹き上げられるか移送される。熱
交換器排出導管５はこの具体化に於てはまた廃触媒流入
導管１１の中に排出し、そして導管１１はこの場合に於
ても導管８と６並びに所安再生用ガスの残余部分が・得
られる配管７、からの流出物の容器である。
と以外は、第２図に適用できる。第一の触々！１１循環
導管４は熱交換器６の底へ連かり、調節弁２０は熱交換
器触媒排出導管５の中ではなくて導管４の中に置かれて
いる。このように、第２図に示す具体化に於ては、触媒
は熱交換器の胴体の底の中に流れ込み、胴体の底へ連結
している配管７′を経て入る再生用ガスによって胴体中
を稀薄用として上向に吹き上げられるか移送される。熱
交換器排出導管５はこの具体化に於てはまた廃触媒流入
導管１１の中に排出し、そして導管１１はこの場合に於
ても導管８と６並びに所安再生用ガスの残余部分が・得
られる配管７、からの流出物の容器である。
ある量の再生触媒すなわち第二の部分が混合導管１１へ
分別帯２から直接に輸送されることが本発明にとって肝
９である。第二の斤１！媒循Ｊ１ｕ導管６は、これは分
別室の底の触媒曲集部を混合専管と連ぐものであるが、
このような輸：ムのための一つの手段を提供する。混合
：、、Ｉ′Ｉ−管中の潴、度ｔ、１、導管６を通って輸
送される第二の触媒部分の用をＦ部位置の温度に応答し
て調ｒ＋ｉｉすることによって調節維持されてよい。こ
の調節系は導管６中に置いた調節弁３０、混合導管１１
中の湿兜を感知する装置、温度感知装置と連かり出力信
号を出す調節用能設定点をもつ温度調節装置６１、出力
信号を第二の調節弁へ伝えそれによつ−にの弁が混合導
管中の温度に応答して調節され、それによって分別室か
ら混合・導管への熱１イ生触媒の流れを規制する装置、
を介むことができる。
分別帯２から直接に輸送されることが本発明にとって肝
９である。第二の斤１！媒循Ｊ１ｕ導管６は、これは分
別室の底の触媒曲集部を混合専管と連ぐものであるが、
このような輸：ムのための一つの手段を提供する。混合
：、、Ｉ′Ｉ−管中の潴、度ｔ、１、導管６を通って輸
送される第二の触媒部分の用をＦ部位置の温度に応答し
て調ｒ＋ｉｉすることによって調節維持されてよい。こ
の調節系は導管６中に置いた調節弁３０、混合導管１１
中の湿兜を感知する装置、温度感知装置と連かり出力信
号を出す調節用能設定点をもつ温度調節装置６１、出力
信号を第二の調節弁へ伝えそれによつ−にの弁が混合導
管中の温度に応答して調節され、それによって分別室か
ら混合・導管への熱１イ生触媒の流れを規制する装置、
を介むことができる。
上述の模型は、最高の燃焼帯温兜を＆（Ｉｊ侍し同時に
再生燃焼工程の開始ま／ζは立１−り並びに高効率再生
に寄与する再生用ガス−廃；仙媒混合物の高い温度を維
持するだめに要求される通りに、ｌ”ＣＣ１１ｆ生器か
ら熱を除去する能力を４１供するものであり、一方では
触媒の外部冷却器または外部熱交換器の操作の幅広さと
容易さく特に運転立ち上り時に冷却を用いる必要がない
能力）と高密度漣媒相と熱除去装置に邪魔されることの
ない分別７ｉ９によって達成される触媒−煙道ガス分離
効率を享受するものである。。
再生燃焼工程の開始ま／ζは立１−り並びに高効率再生
に寄与する再生用ガス−廃；仙媒混合物の高い温度を維
持するだめに要求される通りに、ｌ”ＣＣ１１ｆ生器か
ら熱を除去する能力を４１供するものであり、一方では
触媒の外部冷却器または外部熱交換器の操作の幅広さと
容易さく特に運転立ち上り時に冷却を用いる必要がない
能力）と高密度漣媒相と熱除去装置に邪魔されることの
ない分別７ｉ９によって達成される触媒−煙道ガス分離
効率を享受するものである。。
次のｊ臀説用具体例は本発明の実施を、は図した一つの
特に好ましい方式を表わしており、伺属図面に於て記さ
れた再生器中を流れの物質流の割合と温度とに関して述
べられている。再生器は接頭“原油を分解しつつある反
応帯からの廃触媒を処哩している。以下の表示に於て、
導管中を流れる流れは第１図に示す導管の項目市号に従
って表示されている。
特に好ましい方式を表わしており、伺属図面に於て記さ
れた再生器中を流れの物質流の割合と温度とに関して述
べられている。再生器は接頭“原油を分解しつつある反
応帯からの廃触媒を処哩している。以下の表示に於て、
導管中を流れる流れは第１図に示す導管の項目市号に従
って表示されている。
流れ
８ コーク含有触媒（反応器から）
触媒
コーク
ノ （第２図具体例中の７′を含む）再生用ガス（空
気） ６６燃焼帯上部から（反応器への）熱再生触媒１８ 煙
道ガス ４、熱除去帯への熱再生Ｓ媒 ５、循環される冷却器再生触媒（混合帯へ）６、循環さ
れる熱再生触媒 ろ、熱除去装置によって除去される熱 再生容器からの熱損失 ポンド／時 （ｋｇ／時） −Ｊ二
＜℃＞２．７２４，５５２ （１，２ろ
５８ろ６ ） １０５０． （５６
５，６）２．６９１，３６２ （１，２２０，７
８１） １０５０ （５６５，６）３０．
９０２ （１４，０１７） １０５０
（５６５，６）４６３．５３０ （２１０，
２５３） ３０７ （１５２，８）２．
６９１，３６２ （１，２２０７８１）
１３８０ （７４８，９’）４９３．５０２
（２２３３８５’） １４００
（７６０，０）２．３６２，０００
（１，０７１，３８５） １３’８０
（７４８，９＞２．３６２，０００ （１，０
７１，３８５） １１５０ （６２１，１
’）１．６７５，０００ （７５９７６７）
１３８０ Ｃ７４８，９）１４９．８３
Ｘ １０６ ＢＴＵ／ｌ０（４ろ、９１１ Ｘ
１０６Ｗ）３．４１ ｘ １０６ＢＴＵＡ（０，９９９
５７Ｘ １０６Ｗ）この具体的操作に於ては、反応帯へ
の供給油は接頭原油であり比較的コーク生成量の多いも
のである。このようなコーク生成量の多さ、従って燃焼
帯中での異常に多い熱の発生は、燃焼帯最高温度を１４
００°Ｆ（７６０℃）へ制限するためには熱除去帯から
燃焼帯へ２．３６２，０００ボンド／時（１，０７１，
６８５ｋｇ／時沖冷えた再生触媒を循環させることを必
要とした。
気） ６６燃焼帯上部から（反応器への）熱再生触媒１８ 煙
道ガス ４、熱除去帯への熱再生Ｓ媒 ５、循環される冷却器再生触媒（混合帯へ）６、循環さ
れる熱再生触媒 ろ、熱除去装置によって除去される熱 再生容器からの熱損失 ポンド／時 （ｋｇ／時） −Ｊ二
＜℃＞２．７２４，５５２ （１，２ろ
５８ろ６ ） １０５０． （５６
５，６）２．６９１，３６２ （１，２２０，７
８１） １０５０ （５６５，６）３０．
９０２ （１４，０１７） １０５０
（５６５，６）４６３．５３０ （２１０，
２５３） ３０７ （１５２，８）２．
６９１，３６２ （１，２２０７８１）
１３８０ （７４８，９’）４９３．５０２
（２２３３８５’） １４００
（７６０，０）２．３６２，０００
（１，０７１，３８５） １３’８０
（７４８，９＞２．３６２，０００ （１，０
７１，３８５） １１５０ （６２１，１
’）１．６７５，０００ （７５９７６７）
１３８０ Ｃ７４８，９）１４９．８３
Ｘ １０６ ＢＴＵ／ｌ０（４ろ、９１１ Ｘ
１０６Ｗ）３．４１ ｘ １０６ＢＴＵＡ（０，９９９
５７Ｘ １０６Ｗ）この具体的操作に於ては、反応帯へ
の供給油は接頭原油であり比較的コーク生成量の多いも
のである。このようなコーク生成量の多さ、従って燃焼
帯中での異常に多い熱の発生は、燃焼帯最高温度を１４
００°Ｆ（７６０℃）へ制限するためには熱除去帯から
燃焼帯へ２．３６２，０００ボンド／時（１，０７１，
６８５ｋｇ／時沖冷えた再生触媒を循環させることを必
要とした。
流れ５と６とを合わぜたものは１２４５°Ｆ（６７ろ、
９℃）の温度の組合せ触媒循環流を与え燃焼帯へ高い流
入温度を提供する。
９℃）の温度の組合せ触媒循環流を与え燃焼帯へ高い流
入温度を提供する。
第１図は本発明による再生層装置の立面断面図であり、
燃焼帯１、分別帯２、落Ｆ系の冷却帯（熱交換器）３、
第一の触媒循環導管４、熱交換？、’ｊ ＃１″出導管
５、及び第二の触媒循環導管６、を示している。 第２図は第１図と実質的には同じであるが、ただし図示
冷却帯は上昇系を解説している点が異なる。第１図に相
当する第２図の参照番号はそれぞれの図に於ける同等反
シくあるいｄ、同一：幾能をもつ要素を示している。 これらの図は本発明な１．ＪソＩｉ！、Ｉ的に１１□１
１ ｒｉ！？、才る／ζめのものであって制限を設ける
積りのものでυ；Ｌ／よい。。 特許出願人 ニーオーピー・イノコーボレーテッド代理
人 弁理士 湯 浅 恭 竺 （外令名）
燃焼帯１、分別帯２、落Ｆ系の冷却帯（熱交換器）３、
第一の触媒循環導管４、熱交換？、’ｊ ＃１″出導管
５、及び第二の触媒循環導管６、を示している。 第２図は第１図と実質的には同じであるが、ただし図示
冷却帯は上昇系を解説している点が異なる。第１図に相
当する第２図の参照番号はそれぞれの図に於ける同等反
シくあるいｄ、同一：幾能をもつ要素を示している。 これらの図は本発明な１．ＪソＩｉ！、Ｉ的に１１□１
１ ｒｉ！？、才る／ζめのものであって制限を設ける
積りのものでυ；Ｌ／よい。。 特許出願人 ニーオーピー・イノコーボレーテッド代理
人 弁理士 湯 浅 恭 竺 （外令名）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、（σ）酸素含有再生ガス、コーク汚染流動触媒、後
述の源からの冷循環１１１生触媒と熱循Ｊ’ｉＨＩ’■
生触媒、をコーク酸化のために十分な温度に糺持した稀
薄相燃焼帯の上部位１買の中に導入し、その中でコーク
を酸化して熱再生触媒と熱煙道ガスを生成さぜ；送し、
その中で上記熱ＩＩＴ生触媒を１−記煙道ガスから分離
し； （Ｃ）」二記熱再生触媒の第一部分を１−記分別帯から
上記分別帯から醸れ／こ冷却イＩＦの中に移送し、その
中で熱を上記熱再生触媒から取り出して冷再生触媒を生
成さぜ； （ｄ）」二記冷再生触媒を上記冷却帯から取り出しそれ
を上記燃焼帯の中に上記冷循環再生触媒として移送し；
そして、 （ｅ）上記熱再生触媒の第二部分を１−市２分別帯から
上記燃焼帯の中に上記熱循環再生触媒どして移送する； 諸工程を含む、コーク汚染゛流動触媒を＋ｒｊ生する方
法。 ２ 熱再生触媒の上記第一部分を上記冷却帯・の上部位
置の中に導入し、上記冷却帯中を高密度相流動床として
下向きに通過させ、上記冷再生触媒を上記冷却帯からそ
の下部位置に於てをり出１−１特許請求の範囲第１項に
記載の方法。 ３、熱再生触媒の上記第一部分を上記冷却帯の下部位置
の中に導入し、上記冷却帯中を上向きにｌ 記再生用ガ
スの一部によって稀薄相とＬ テＪ ヒ、そして上記の
冷再生触媒を上記冷却帯からその上部位置に於て取り出
す、特許請求の範囲第１項に記載の方法。 ４ 熱を上記熱再生触媒から上記冷却帯中で冷却媒体と
の間接接触によって取り出す、特許ｉ！ｉ′（求の範囲
第１項に記載の方法。 ５、上記燃焼帯の上記位置の温度を、−」二記分別帯か
ら」二記冷却・１１Ｙへ輸送されろ上記Ｎ＜（１”ｆ生
触媒の−に記第−１１ｓ分の量を上記り部位置の上記温
度に応答して調節することによって制（ｉｉｌｌ Ｌ、
て、フイ（持する、特許請求の範囲第１項に記載の方法
。 ６４ 上記の再生用ガス、コーク汚染流動触媒、冷循
環再生触媒及び熱循環１１ｆ生附媒の各流れを混合帯の
中にまず通して流動状の稀′／＃相混合物を得、そして
」１記の各流れを次に上記１イ＋を薄相燃焼帯の上記下
部位置の中に上記混合物と（〜て導入する、特許請求の
範囲第１項または第５Ｊ！１に記載の方法。 ７、 上記６も合帯中の」二記流動状稀薄相混合物の温
度を、上記分別帯から一１―記混合帝へ輸送される」二
記熱再生触媒の上記第二Ｈ１ｓ分の量を−［記−Ｆ部位
置の上記温度に応答して制御することによって制御的に
維持する、特許請求の範囲第６項に記載の方法。 ８ （α）垂直に配置した燃焼室； （ｂ）、Ｊｘ記燃焼室のＦＴＩＴＳと連結する１１Ｎ生
用ガスのだめの流入用配管； （Ｃ）、Ｊ−記燃暁室へ１♀１■接しかつその−に方に
位置しかつそれと連通ずる分別帯； （ｄ）−Ｊ二記分別中心の底にある触媒捕集部分；（ｅ
）上記燃焼室及び分別室から離れていて、触媒の流入１
」及び流出［１を°もつ熱交換器；（、／）上記熱交換
内に置かれた熱除去装置６；（１）上記分別室の上記底
部触媒捕集部を上記熱交換器入口と連ぎ、熱再生触媒が
上記分別室から上記熱交換器へ通るようにする、第一の
触媒循環導管； （ｈ）上記熱交換器の上記触媒流出口を上記燃焼室ど連
ぎ、冷却された触媒が上記熱交換器から上記燃焼室へ通
るようにする、熱交換器触媒排出導管；および ＋ｉ）上記分別室の上記底部触媒捕集部を−に記燃焼室
と連ぎ、熱再生触媒が上記分別室から上記燃焼室へ直接
に通るようにする、第二の触媒循環導管； の組合せから成る、コーク汚染流動触媒の内生装置。 ９、 上記熱交換器が垂直的配置であって冷却されるべ
き触媒が管中をＪｌ、Ｑ ＩＩ“・１し熱交換媒体が胴
体中を通過する、多管式熱交換器かり成る、特許請求の
範囲第８項に記１，１にの装置。 ｉ ｏ、 −，１ｍｍ熟熱交換器垂直的配置であって
冷却されるべき触媒が胴体中を通過し熱交換媒体が管中
。 を通過する多管式熱交換器から成る、特許請求の範囲第
８項に記載の装置２、 且 上記第一の触媒循環導管が」１記熱交換器の頂部へ
連がり、上記熱交換器触媒排出導管が上記熱交換器の底
に連かり、触媒が１−熟熱交換型中を下向きに通るよう
にする、特許請求の範囲第８項に記載の装置。 １２、上記熱交換器触媒排出導管の中に置かれた調節弁
と；上記燃焼室の−Ｊ二ｒｉの温度を感知する装置、上
記温度感知装置６．と連がる調節可能設定点をもちかつ
出力信号を出す温度ｉｉ＋１’Ｊ Ｔ／ｊ’ｌ装置、及
び−］二記出力信号を上記調節弁へ伝えそれによって弁
が上記温度に応答して調節され、それによって上記熱交
換器からの触媒の流れを規制する、一つの制御系；とが
含まれる、ｌ（芋ｒ１，１“１永の＋１ｉｌｉ、間第１
１１頁に記載の装置。 １６、上記第一の触媒循環導管が上記熱交換２にの底に
連がり、上記熱交換器触媒ＪＪ［出専管が１．記−・１
（交換器の頂部に連がり、そしてガス用ｚ、り管がに熟
熱交換器の底へ連かり、触媒が上記熱交換ｌａ中を上記
ガスによって」二向きに運ばれるようにする、特許請求
の範囲第８項に記載の装置。 １４、上記第一の触媒循環導管の中に１１ｔかれた調節
弁と；上記燃焼室の上記部分の温度を感知する装置、上
記温度感知装置と連がる。＋；４節用節用定設定点ちか
つ出力信号を出す温度調節装（１瓢及び」１記出力信号
を上記調節弁へ伝えるそれによって弁が上記温度に応答
して調節され、それによって−１−熟熱交換器への触媒
の流れをＪＪ↓制する装置１に、から成る一つの制御系
と；が含まれる、特Ｍ’ｔ−ＭＷ求の；１ｉ）間第１３
項に記載の装置。 １５、 １記燃焼室の底部位置を上記熱父換器排出導管
、上記第二の触媒循環導管、及び上記再生用ガス流入配
管へ連ぐ、ガス及び流動触媒のための混合導管が存在し
、冷再生触媚、熱再生触媒及び１１Ｊ生用勺°スが燃焼
室Ｋ ４人される前にト記混合導管中でまず混合される
、Ｌうにする、特許請求第１２項また＆：Ｊ：第１４頃
のいずれかに（：１２ ’Ｉ匈の装置１．１６、上記；
ｊｌ’！；二の触媒循環；、’ｆ、管の中に置かれた第
二の調ｆＪｉｉ弁と；−１−記晶合）ｎ、管中の温度を
感知する装置、に記温度感知装置と連がる調＋ｉ１ｊ用
能設定点をもちかつ出力信号を出す温度調節装置、並び
に、土二記出ノ月Ｒ号を上記第二の調節弁に伝え、それ
によってその弁が上記山°１合７ｊ７ 直中の上記温度
に応答してｊｊｌｌ’ｌｊ節され、それによって上記分
別室から上記混合導管への熱＋＋４生触媒の流れを規制
する装置、から成る一つの制御系と；がｆまれる、稍許
請求の軸間第１５項に記載の装置１．
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US06/289,571 US4374750A (en) | 1981-08-03 | 1981-08-03 | Fluid catalyst regeneration process and apparatus |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5949850A true JPS5949850A (ja) | 1984-03-22 |
| JPS5951854B2 JPS5951854B2 (ja) | 1984-12-17 |
Family
ID=23112106
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57159397A Expired JPS5951854B2 (ja) | 1981-08-03 | 1982-09-13 | 流動触媒再生方法と装置 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4374750A (ja) |
| EP (1) | EP0101765B1 (ja) |
| JP (1) | JPS5951854B2 (ja) |
| AU (1) | AU557925B2 (ja) |
| CA (1) | CA1177463A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2016026114A (ja) * | 2007-12-05 | 2016-02-12 | ユーオーピー エルエルシー | 触媒を再生させる方法 |
Families Citing this family (25)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4716958A (en) * | 1981-09-01 | 1988-01-05 | Ashland Oil, Inc. | Method and apparatus for cooling fluid solid particles used in a regeneration system |
| US4780195A (en) * | 1983-07-25 | 1988-10-25 | Ashland Oil, Inc. | Addition of water to regeneration air |
| US4786622A (en) * | 1984-01-09 | 1988-11-22 | Ashland Oil, Inc. | Regeneration of fluid solid particles and separation of solid particles from combustion product flue gases |
| US4578366A (en) * | 1984-12-28 | 1986-03-25 | Uop Inc. | FCC combustion zone catalyst cooling process |
| US4710357A (en) * | 1984-12-28 | 1987-12-01 | Uop Inc. | FCC combustion zone catalyst cooling apparatus |
| US4605636A (en) * | 1985-01-03 | 1986-08-12 | Ashland Oil, Inc. | Apparatus for cooling fluid solid particles in a regeneration system |
| US4698212A (en) * | 1985-06-21 | 1987-10-06 | Ashland Oil, Inc. | Process and apparatus for cooling during regeneration of fluid cracking catalyst |
| US4822761A (en) * | 1986-05-13 | 1989-04-18 | Ashland Oil, Inc. | Method and apparatus for cooling fluid solid particles used in a regeneration system |
| US4757039A (en) * | 1987-02-24 | 1988-07-12 | Uop Inc. | Dual function heat withdrawal in a fluidized catalytic cracking-regeneration process |
| GB8716160D0 (en) * | 1987-07-09 | 1987-08-12 | Shell Int Research | Particulate solids regeneration |
| FR2628342A1 (fr) * | 1988-03-09 | 1989-09-15 | Total France | Procede et dispositif de regeneration en lit fluidise d'un catalyseur |
| FR2633848B1 (fr) * | 1988-07-08 | 1991-05-31 | Inst Francais Du Petrole | Procede et dispositif de regeneration d'un catalyseur use avec echange thermique en lit fluidise |
| DE68902253T2 (de) * | 1988-03-09 | 1992-12-10 | Total Raffinage Distribution | Verfahren und vorrichtung zum regenerieren eines katalysators in einem fliessbett. |
| US4968401A (en) * | 1988-06-27 | 1990-11-06 | Mobil Oil Corp. | Aromatization reactor design and process integration |
| US5059305A (en) * | 1990-04-16 | 1991-10-22 | Mobil Oil Corporation | Multistage FCC catalyst stripping |
| US5215650A (en) * | 1991-12-13 | 1993-06-01 | Mobil Oil Corporation | Cooling exothermic regenerator with endothermic reactions |
| US5389236A (en) * | 1993-04-21 | 1995-02-14 | Bartholic; David B. | Method and apparatus for controlling introduction of catalysts into FCC units |
| US5800697A (en) * | 1995-06-19 | 1998-09-01 | Uop Llc | FCC process with dual function catalyst cooling |
| US5773378A (en) * | 1996-10-30 | 1998-06-30 | The M. W. Kellogg Company | Spent catalyst distribution |
| BR9703632A (pt) * | 1997-07-17 | 1999-02-23 | Petroleo Brasileiro Sa | Processo para craqueamento catalítico fluido de cargas pesadas |
| US7452838B2 (en) * | 2004-12-22 | 2008-11-18 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Controlling temperature in catalyst regenerators |
| US9433912B2 (en) | 2010-03-31 | 2016-09-06 | Indian Oil Corporation Limited | Process for simultaneous cracking of lighter and heavier hydrocarbon feed and system for the same |
| CN103028450B (zh) * | 2011-09-30 | 2016-03-02 | 中国石油化工股份有限公司 | 催化转化催化剂再生方法 |
| RU2555043C1 (ru) | 2013-09-11 | 2015-07-10 | Общество с ограниченной ответственностью "Газохим Техно" | Способ очистки воды, образующейся на стадии синтеза углеводородов в процессе gtl, и способ ее использования |
| EP3994237A4 (en) | 2019-07-02 | 2023-07-26 | Lummus Technology LLC | FLUID CATALYTIC CRACKING METHODS AND APPARATUS |
Family Cites Families (27)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2735802A (en) * | 1956-02-21 | jahnig | ||
| US2439811A (en) * | 1941-05-21 | 1948-04-20 | Kellogg M W Co | Catalytic conversion of hydrocarbons |
| US2515156A (en) * | 1941-07-24 | 1950-07-11 | Standard Oil Dev Co | Fluidized catalyst apparatus |
| US2377657A (en) * | 1941-08-30 | 1945-06-05 | Standard Oil Co | Catalytic hydrocarbon conversion system |
| US2492948A (en) * | 1945-10-05 | 1950-01-03 | Universal Oil Prod Co | Controlling catalyst regeneration temperature |
| US2506123A (en) * | 1947-06-27 | 1950-05-02 | Sinclair Refining Co | Apparatus for pyrolytic conversion of hydrocarbons |
| US2596748A (en) * | 1948-07-10 | 1952-05-13 | Sinclair Refining Co | Catalyst regeneration system |
| US2873175A (en) * | 1952-09-10 | 1959-02-10 | Kellogg M W Co | Apparatus for catalytic conversion of hydrocarbon fluids |
| US2862798A (en) * | 1954-06-11 | 1958-12-02 | Standard Oil Co | Fluidized catalyst regeneration system |
| US2819951A (en) * | 1955-02-23 | 1958-01-14 | Shell Dev | Apparatus for the regeneration of catalyst |
| US2970117A (en) * | 1957-05-10 | 1961-01-31 | Phillips Petroleum Co | Catalyst regeneration and apparatus therefor |
| US2963422A (en) * | 1958-09-02 | 1960-12-06 | Phillips Petroleum Co | Temperature control in a fluidized bed reactor |
| US3351548A (en) * | 1965-06-28 | 1967-11-07 | Mobil Oil Corp | Cracking with catalyst having controlled residual coke |
| US3923686A (en) * | 1972-05-30 | 1975-12-02 | Universal Oil Prod Co | Fluidized catalyst regeneration by oxidation in a dense phase bed and a dilute phase transport riser |
| US3893812A (en) * | 1972-05-30 | 1975-07-08 | Universal Oil Prod Co | Regeneration apparatus with external regenerated-catalyst recycle means |
| US4035284A (en) * | 1973-07-18 | 1977-07-12 | Mobil Oil Corporation | Method and system for regenerating fluidizable catalyst particles |
| US3898050A (en) * | 1973-12-28 | 1975-08-05 | Universal Oil Prod Co | Regeneration apparatus with internal regenerated-catalyst recycle means |
| US3953175A (en) * | 1973-12-28 | 1976-04-27 | Universal Oil Products Company | Regeneration apparatus |
| US4032299A (en) * | 1973-12-28 | 1977-06-28 | Uop Inc. | Spent catalyst regeneration apparatus with internal regenerated-catalyst recycle means |
| US3990992A (en) * | 1974-04-12 | 1976-11-09 | Standard Oil Company | Regeneration of cracking catalyst in a vessel with a partition forming an upper and lower zone |
| US4211637A (en) * | 1975-08-27 | 1980-07-08 | Mobil Oil Corporation | FCC Catalyst section control |
| US4167492A (en) * | 1976-10-12 | 1979-09-11 | Uop Inc. | Spent-catalyst combustion regeneration process with recycle of hot regenerated catalyst and spent catalyst |
| US4283273A (en) * | 1976-11-18 | 1981-08-11 | Mobil Oil Corporation | Method and system for regenerating fluidizable catalyst particles |
| US4197189A (en) * | 1978-05-22 | 1980-04-08 | Uop Inc. | Catalyst regeneration process |
| US4219442A (en) * | 1978-12-14 | 1980-08-26 | Uop Inc. | Fluid coke contaminated catalyst regeneration process |
| US4243634A (en) * | 1979-11-05 | 1981-01-06 | Uop Inc. | Fluid catalyst regeneration apparatus |
| GB2069365B (en) * | 1980-02-19 | 1984-06-13 | Uop Inc | Catalyst regeneration process and apparatus |
-
1981
- 1981-08-03 US US06/289,571 patent/US4374750A/en not_active Expired - Lifetime
-
1982
- 1982-08-18 AU AU87289/82A patent/AU557925B2/en not_active Ceased
- 1982-08-20 EP EP82304398A patent/EP0101765B1/en not_active Expired
- 1982-09-07 CA CA000410903A patent/CA1177463A/en not_active Expired
- 1982-09-13 JP JP57159397A patent/JPS5951854B2/ja not_active Expired
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2016026114A (ja) * | 2007-12-05 | 2016-02-12 | ユーオーピー エルエルシー | 触媒を再生させる方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CA1177463A (en) | 1984-11-06 |
| US4374750A (en) | 1983-02-22 |
| AU557925B2 (en) | 1987-01-15 |
| EP0101765A1 (en) | 1984-03-07 |
| JPS5951854B2 (ja) | 1984-12-17 |
| EP0101765B1 (en) | 1986-05-14 |
| AU8728982A (en) | 1984-02-23 |
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