JPS5949310A - デイ−ゼル微粒子フイルタ−再生装置 - Google Patents
デイ−ゼル微粒子フイルタ−再生装置Info
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- JPS5949310A JPS5949310A JP57160074A JP16007482A JPS5949310A JP S5949310 A JPS5949310 A JP S5949310A JP 57160074 A JP57160074 A JP 57160074A JP 16007482 A JP16007482 A JP 16007482A JP S5949310 A JPS5949310 A JP S5949310A
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- Japan
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- engine
- exhaust gas
- regeneration
- exhaust
- burner
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- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES
- F01N3/00—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust
- F01N3/02—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for cooling, or for removing solid constituents of, exhaust
- F01N3/021—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for cooling, or for removing solid constituents of, exhaust by means of filters
- F01N3/023—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for cooling, or for removing solid constituents of, exhaust by means of filters using means for regenerating the filters, e.g. by burning trapped particles
- F01N3/025—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for cooling, or for removing solid constituents of, exhaust by means of filters using means for regenerating the filters, e.g. by burning trapped particles using fuel burner or by adding fuel to exhaust
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- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Processes For Solid Components From Exhaust (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明はディーゼル機関の排ガス中に存在する微粒子
を除去するフィルター再生装置に関するものである。
を除去するフィルター再生装置に関するものである。
現在、この種の装置は存在してないが、次のような背景
からこの種の装置の開発が待たれている。
からこの種の装置の開発が待たれている。
すなわち、ディーゼル機関の排ガス中に含まれている微
粒子は人体の健康を害する恐れがあるので、微粒子排出
量の規制が行なわれようとしている。
粒子は人体の健康を害する恐れがあるので、微粒子排出
量の規制が行なわれようとしている。
すでに米国では規制の実施が具体化しており、我が国で
も規制の動きがある。
も規制の動きがある。
ところで、微粒子排出量を低減する方法としては二つの
方法がある。一つはディーゼル機関そのものを改良して
微粒子排出量を低減するものである。この方法は理想的
であるカを現状では若干の低減が期待できる程度で規制
が厳しくなれば不可能である。他の方法としてはディー
ゼル機関の排気系にたとえばセラミックハニカム製のフ
ィルターを設けて微粒子をろ過するものである。この方
法はフィルターが目詰まりすると再生しなければならな
い欠点はあるが最も有力である。
方法がある。一つはディーゼル機関そのものを改良して
微粒子排出量を低減するものである。この方法は理想的
であるカを現状では若干の低減が期待できる程度で規制
が厳しくなれば不可能である。他の方法としてはディー
ゼル機関の排気系にたとえばセラミックハニカム製のフ
ィルターを設けて微粒子をろ過するものである。この方
法はフィルターが目詰まりすると再生しなければならな
い欠点はあるが最も有力である。
フィルターの再生は排ガス温度が５５０℃以上になれば
１分以内で完了するので、問題は排ガス温度を５５０℃
以上に上昇させることである。ディーゼル搭載車の通常
の走行では排ガス温度は最高でも４００℃程度であるか
らフィルターの再生は不可能である。したがって何らか
のエンジン排ガス加熱装置を付加してフィルターの再生
を行なう必要があシ、この加熱装置がフィルター再生装
置である。フィルターの再生装置としては、エンジンへ
の給気を絞って排ガス温度を上昇させるものや、再生用
バーナがある。現在のところ再生用バーナが有力である
が、バーナでの最大の問題は燃焼用空気を得ることにあ
る。つまり燃焼用空気をポンプで得ようとするには最大
１ 、 ＯＫｐ／、−、！の吐出圧で、９００ ｌ／ｍ
ｉｎの流量をもつポンプが必要となる。
１分以内で完了するので、問題は排ガス温度を５５０℃
以上に上昇させることである。ディーゼル搭載車の通常
の走行では排ガス温度は最高でも４００℃程度であるか
らフィルターの再生は不可能である。したがって何らか
のエンジン排ガス加熱装置を付加してフィルターの再生
を行なう必要があシ、この加熱装置がフィルター再生装
置である。フィルターの再生装置としては、エンジンへ
の給気を絞って排ガス温度を上昇させるものや、再生用
バーナがある。現在のところ再生用バーナが有力である
が、バーナでの最大の問題は燃焼用空気を得ることにあ
る。つまり燃焼用空気をポンプで得ようとするには最大
１ 、 ＯＫｐ／、−、！の吐出圧で、９００ ｌ／ｍ
ｉｎの流量をもつポンプが必要となる。
一方、再生用バーナの燃焼用空気としてエンジン排ガス
の一部を用いる方法が考えられる。つまりディーゼルエ
ンジン排ガス中には多量の酸素が含まれているからであ
る。しかし排ガス中の酸素濃度およびエンジン排ガス流
量は、エンジンに対する負荷、つ−ｔ、ｂエンジン動作
点によって変化するので再生バーナへの排ガスの供給流
量をエンジン負荷に応じて変え外ければならない。
の一部を用いる方法が考えられる。つまりディーゼルエ
ンジン排ガス中には多量の酸素が含まれているからであ
る。しかし排ガス中の酸素濃度およびエンジン排ガス流
量は、エンジンに対する負荷、つ−ｔ、ｂエンジン動作
点によって変化するので再生バーナへの排ガスの供給流
量をエンジン負荷に応じて変え外ければならない。
この発明は上記のような現状に鑑みなされたもので、再
生用バーナをもつディーゼル微粒子フィルター再生装置
において、エンジン回転数と排ガス温度またはエンジン
回転数とエンジン噴射ポンプのラック位置を検出するこ
とにより、エンジン動作点を求め、この動作点に応じて
エンジン排ガス分配器を動作することで、再生用バーナ
に常に適量のエンジン排ガスを供給し、バーナでの燃焼
を安定化して微粒子フィルターを再生できる再生装置を
提供することを目的としている。
生用バーナをもつディーゼル微粒子フィルター再生装置
において、エンジン回転数と排ガス温度またはエンジン
回転数とエンジン噴射ポンプのラック位置を検出するこ
とにより、エンジン動作点を求め、この動作点に応じて
エンジン排ガス分配器を動作することで、再生用バーナ
に常に適量のエンジン排ガスを供給し、バーナでの燃焼
を安定化して微粒子フィルターを再生できる再生装置を
提供することを目的としている。
以下この発明の一実施例を図について説明する。
第１図において、１はディーゼルエンジン、２はエンジ
ンの排気管、３は再生用バーナ、４はエンジン排ガスと
バーナ燃焼ガスとを混合するミキサー、５は微粒子フィ
ルター５ａ’ｚ収納しているフィルター収納器、６は７
７ラー、８はエンジン排ガス全再生用バーナ３とミキサ
ー４に分配するエンジン排ガス分配器、７はエンジン１
の動作に関する信号を入力信号とし、エンジン排ガス分
配器８への電気信号を出力信号とするバーナ制御装置で
ある。
ンの排気管、３は再生用バーナ、４はエンジン排ガスと
バーナ燃焼ガスとを混合するミキサー、５は微粒子フィ
ルター５ａ’ｚ収納しているフィルター収納器、６は７
７ラー、８はエンジン排ガス全再生用バーナ３とミキサ
ー４に分配するエンジン排ガス分配器、７はエンジン１
の動作に関する信号を入力信号とし、エンジン排ガス分
配器８への電気信号を出力信号とするバーナ制御装置で
ある。
次に動作について説明する。通常の運転時すなわち微粒
子フィルター５ａの再生をしないときには、エンジン１
から排出されたエンジン排ガスは排気管２、エンジン排
ガス分配器８、ミキサー４、微粒子フィルター５ａｅ経
てマフラー６から車外へ排出される。これによジエンジ
ン排ガス中に含まれる微粒子は、微粒子フィルター５ａ
でろ過されこれに付着する。フィルター５８への微粒子
付着量が増大すると、フィルター５ａの圧力損失が増大
しエンジンの燃費が悪くなる。したがってフィルター５
ａへの微粒子付着量が多くなったときには再生用バーナ
３で軽油を燃焼させてエンジン排ガスを加熱し微粒子フ
ィルター５ａを再生する。
子フィルター５ａの再生をしないときには、エンジン１
から排出されたエンジン排ガスは排気管２、エンジン排
ガス分配器８、ミキサー４、微粒子フィルター５ａｅ経
てマフラー６から車外へ排出される。これによジエンジ
ン排ガス中に含まれる微粒子は、微粒子フィルター５ａ
でろ過されこれに付着する。フィルター５８への微粒子
付着量が増大すると、フィルター５ａの圧力損失が増大
しエンジンの燃費が悪くなる。したがってフィルター５
ａへの微粒子付着量が多くなったときには再生用バーナ
３で軽油を燃焼させてエンジン排ガスを加熱し微粒子フ
ィルター５ａを再生する。
上記微粒子フィルター５ａの再生作用は次に述べる原理
による。すなわちフィルター５ａに付着した微粒子の主
成分は炭素であり、その着火温度は５５０℃程度である
ので、再生用バーナ３で軽油を燃焼させてエンジン排ガ
スを５５０’Ｃ以上に加熱すれば微粒子は二酸化炭素と
なって再生が行なわれる。この発明では微粒子フィルタ
ー５ａの再生を次の順序によって行Ａう。すなわち、バ
ーナ制御装置７からエンジン排ガス分配器８へ出力する
信号によって、分配器８での圧力損失が増大するため、
排気管２全流れるエンジン排ガスの一部は再往用バーナ
３へ燃焼用空気として送込まれる。このバーナ３は軽油
を排ガスの一部と混合、燃焼させ高温排ガス（以下バー
ナ排ガスという）をつくり、これをミキサー４へ送込む
。ミキサー４はバーナ排ガスとエンジン排ガス分配器８
を通ってくるエンジン排ガスとを混合しくこのようにし
てつくった排ガスを以下全排ガスという）、その温度が
５５０〜６００℃の全排ガスをつくってフィルター収納
器５へ送込む。この全排ガスによってフィルター５ａの
再生が可能となる。微粒子フィルター５ａの再生は全排
ガス温度が上述のように５５０℃以上、１０００℃以下
（この温度はフィルターの材質によって決まるのでここ
ではコージライトまたはムライト系のセラミックハニカ
ムをフィルターとして考えているだめ最高温度は１００
０℃となる）で可能である。したがってディーゼルエン
ジン１の排ガス温度と排ガス流量によってバーナ３の所
要燃焼量は変化するが、ここでは一定（たとえば４００
０７ｍ１ｎ）とする。つまり４０ ＣＣ／ｍｉｎの軽油
流量ならばエンジンの大半の動作点で再生ができる。
による。すなわちフィルター５ａに付着した微粒子の主
成分は炭素であり、その着火温度は５５０℃程度である
ので、再生用バーナ３で軽油を燃焼させてエンジン排ガ
スを５５０’Ｃ以上に加熱すれば微粒子は二酸化炭素と
なって再生が行なわれる。この発明では微粒子フィルタ
ー５ａの再生を次の順序によって行Ａう。すなわち、バ
ーナ制御装置７からエンジン排ガス分配器８へ出力する
信号によって、分配器８での圧力損失が増大するため、
排気管２全流れるエンジン排ガスの一部は再往用バーナ
３へ燃焼用空気として送込まれる。このバーナ３は軽油
を排ガスの一部と混合、燃焼させ高温排ガス（以下バー
ナ排ガスという）をつくり、これをミキサー４へ送込む
。ミキサー４はバーナ排ガスとエンジン排ガス分配器８
を通ってくるエンジン排ガスとを混合しくこのようにし
てつくった排ガスを以下全排ガスという）、その温度が
５５０〜６００℃の全排ガスをつくってフィルター収納
器５へ送込む。この全排ガスによってフィルター５ａの
再生が可能となる。微粒子フィルター５ａの再生は全排
ガス温度が上述のように５５０℃以上、１０００℃以下
（この温度はフィルターの材質によって決まるのでここ
ではコージライトまたはムライト系のセラミックハニカ
ムをフィルターとして考えているだめ最高温度は１００
０℃となる）で可能である。したがってディーゼルエン
ジン１の排ガス温度と排ガス流量によってバーナ３の所
要燃焼量は変化するが、ここでは一定（たとえば４００
０７ｍ１ｎ）とする。つまり４０ ＣＣ／ｍｉｎの軽油
流量ならばエンジンの大半の動作点で再生ができる。
上記フィルター５８の再生はエンジン１への負荷に無関
係に安定に行なう必要があるのは言うまでもない。再生
用バーナ３を含むフィルター再生装置が安定して動作す
るか否かは、バーナ３での軽油の燃焼が安定しているか
否かである。も１．再生用バーナ３の安定燃焼範囲が空
気比にして１．０〜ｉ ｏ、ｏ−ｉｌであれば空気比制
御なくして再生は常に安定に行なえる。このことを第２
図について説明する。
係に安定に行なう必要があるのは言うまでもない。再生
用バーナ３を含むフィルター再生装置が安定して動作す
るか否かは、バーナ３での軽油の燃焼が安定しているか
否かである。も１．再生用バーナ３の安定燃焼範囲が空
気比にして１．０〜ｉ ｏ、ｏ−ｉｌであれば空気比制
御なくして再生は常に安定に行なえる。このことを第２
図について説明する。
第２図は２３００ｃｃ相当の等吸入空気量線（一点鎖線
）、排ガスの等温度線（破線）および尋酸素濃度線（実
線）を横軸にエンジン回転数、縦軸にエンジンの出す正
味平均有効圧（正味トルク）を示している。今、第２図
のＡ点で再生用バーナ３が安定して動作しておシ、この
ときの空気比は１．２であったとし、エンジン１への負
荷が変動しＢ点に動作点が移ったときの空気比を考える
。Ｂ点での空気比は吸入空気量の変化と排ガス中の酸素
濃度の変化によシ計算でき、 １．２ Ｘ （暑）×（丑）中５．４となる。すなわち
Ａ点で空気比１．２で動作しているバーナ３は何らの制
御をしないままＢ点に移ると空気比５．４で動作しなけ
ればならない。Ａ点としてアイドル点をとれば、エンジ
ンに対する負荷の変化による空気比の変化範囲は１．０
〜１０．０と考えてよい。
）、排ガスの等温度線（破線）および尋酸素濃度線（実
線）を横軸にエンジン回転数、縦軸にエンジンの出す正
味平均有効圧（正味トルク）を示している。今、第２図
のＡ点で再生用バーナ３が安定して動作しておシ、この
ときの空気比は１．２であったとし、エンジン１への負
荷が変動しＢ点に動作点が移ったときの空気比を考える
。Ｂ点での空気比は吸入空気量の変化と排ガス中の酸素
濃度の変化によシ計算でき、 １．２ Ｘ （暑）×（丑）中５．４となる。すなわち
Ａ点で空気比１．２で動作しているバーナ３は何らの制
御をしないままＢ点に移ると空気比５．４で動作しなけ
ればならない。Ａ点としてアイドル点をとれば、エンジ
ンに対する負荷の変化による空気比の変化範囲は１．０
〜１０．０と考えてよい。
したがってバーナ３が空気比１．０〜１０．０の範囲で
安定に動作するならば何の制御をしなくとも常に安定な
再生ができる。しかしこのような広い空気比の範囲で安
定に燃焼できるバーナはあシ得ない。またガンタイプバ
ーナでも安定に燃焼する空気比の範囲は１．２〜２．５
がせいぜいである。したがって実際の再生用バーナ３を
エンジン１の動作点とは無関係に動作させるためには、
動作点変動によって生ずる吸入空気流量および排ガス酸
素濃度の変化に応じてバーナへのエンシン排ガス流量を
制御すればよい。
安定に動作するならば何の制御をしなくとも常に安定な
再生ができる。しかしこのような広い空気比の範囲で安
定に燃焼できるバーナはあシ得ない。またガンタイプバ
ーナでも安定に燃焼する空気比の範囲は１．２〜２．５
がせいぜいである。したがって実際の再生用バーナ３を
エンジン１の動作点とは無関係に動作させるためには、
動作点変動によって生ずる吸入空気流量および排ガス酸
素濃度の変化に応じてバーナへのエンシン排ガス流量を
制御すればよい。
この発明は上記した制御を簡単かつ安価な方法で行なえ
るようにしたもので、すなわちエンジン１の回転数とエ
ンジン１の噴射ポンプのラック位置または上記回転数と
エンジン排ガス温度を検出することによシ、エンジンの
動作点が第２図中のどこにあるかを求める。ここでエン
ジン噴射ポンプのラック位置は、エンジンのトルクつま
ワ第２図の縦軸に相当するからエンジン回転数とラック
位置よりエンジンの動作点が求められる。またエンジン
排ガス温度とエンジン回転数よシ第２図の縦軸が解るの
で同様にエンジン動作点が求められる。したがって予め
第２図中にマツプとしてエンジン排ガス分配比を書込ん
でおけば上述の方法で求めた動作点より、この動作点に
対応するエンジン排ガス分配比になるようにエンジン排
ガス分配器８を動かすととができる。なおエンジン排ガ
ス分配器８を動作させるには、たとえば第３図に示す電
気式可変ストローク型ＥＧＲパルプを用いればよい。
るようにしたもので、すなわちエンジン１の回転数とエ
ンジン１の噴射ポンプのラック位置または上記回転数と
エンジン排ガス温度を検出することによシ、エンジンの
動作点が第２図中のどこにあるかを求める。ここでエン
ジン噴射ポンプのラック位置は、エンジンのトルクつま
ワ第２図の縦軸に相当するからエンジン回転数とラック
位置よりエンジンの動作点が求められる。またエンジン
排ガス温度とエンジン回転数よシ第２図の縦軸が解るの
で同様にエンジン動作点が求められる。したがって予め
第２図中にマツプとしてエンジン排ガス分配比を書込ん
でおけば上述の方法で求めた動作点より、この動作点に
対応するエンジン排ガス分配比になるようにエンジン排
ガス分配器８を動かすととができる。なおエンジン排ガ
ス分配器８を動作させるには、たとえば第３図に示す電
気式可変ストローク型ＥＧＲパルプを用いればよい。
第３図は電気式ストローク可変型ＥＧＲバルブを排気管
に装着した構成図である。図において、３１けバルブシ
ート、３２はバルブ、 ３３ ハ駆動軸、３４は駆動軸
ガイド、３５はバネ、３６はケース、３７はコイルであ
る。この図でコイル３７に通電する電流を変化すると、
バルブシート３１とパルプ３２との間の開度が変化し分
配比を制御することができる。
に装着した構成図である。図において、３１けバルブシ
ート、３２はバルブ、 ３３ ハ駆動軸、３４は駆動軸
ガイド、３５はバネ、３６はケース、３７はコイルであ
る。この図でコイル３７に通電する電流を変化すると、
バルブシート３１とパルプ３２との間の開度が変化し分
配比を制御することができる。
以上のようにこの発明によれば、バーナ制御装置をマイ
クロプロセッサで構成し、そのＲＯＭ中にエンジン動作
点に無関係に再生用バーナの空気比がはソ一定（１，２
〜２．０）になるようにエンジン排ガス分配比をマツプ
に書込んでおき、フィルターを再生するときにはエンジ
ン噴射ポンプのラック位置とエンジン回転数またはエン
ジン排ガス温度とエンジン回転数を検出することによっ
て、エンジン動作点を求めこの動作点で要求されるエン
ジン排ガス分配比を上記マツプよシ求めてこれらの値が
実現されるように燃料流量制御器およびエンジン排ガス
分配器を電気的に制御できるようにしたので、再生用バ
ーナの燃焼が常に安定化し、エンジン動作点とは無関係
にフィルターを安定して再生できる効果がある。
クロプロセッサで構成し、そのＲＯＭ中にエンジン動作
点に無関係に再生用バーナの空気比がはソ一定（１，２
〜２．０）になるようにエンジン排ガス分配比をマツプ
に書込んでおき、フィルターを再生するときにはエンジ
ン噴射ポンプのラック位置とエンジン回転数またはエン
ジン排ガス温度とエンジン回転数を検出することによっ
て、エンジン動作点を求めこの動作点で要求されるエン
ジン排ガス分配比を上記マツプよシ求めてこれらの値が
実現されるように燃料流量制御器およびエンジン排ガス
分配器を電気的に制御できるようにしたので、再生用バ
ーナの燃焼が常に安定化し、エンジン動作点とは無関係
にフィルターを安定して再生できる効果がある。
第１図はこの発明の一実施例を示す構成図、第２図はエ
ンジン排ガス温度、排ガス中の酸素濃度および排ガス流
量のマツプ、第３図はエンジン排ガス分配器の構成図で
ある。 １・・・ディーゼルエンジン、２・・・排気管、３・・
・再生用バーナ、４・・・ミキサー、５ａ・・・微粒子
フィルター、７・・・バ〜す制御装置、８・・・エンジ
ン排ガス分配器。 なお、図中、同一符号は同−又は相当部分を示す。 代理人 葛 野 信 − 第２図 （Ｋｇ／ｃｍ２） 口重□ （′町） 第３図 手続補正書（自発） ２、発明の名称 ディーゼル微粒子フィルター再生装置 ３、補正をする者 代表者片由仁へ部 ４、代理人 ５、補正の対象 図 面 ６ 補正の内容 図面の第３図を別紙の朱書のとおり訂正する。 添付書類の目録 （１）訂正朱書図面 １通
ンジン排ガス温度、排ガス中の酸素濃度および排ガス流
量のマツプ、第３図はエンジン排ガス分配器の構成図で
ある。 １・・・ディーゼルエンジン、２・・・排気管、３・・
・再生用バーナ、４・・・ミキサー、５ａ・・・微粒子
フィルター、７・・・バ〜す制御装置、８・・・エンジ
ン排ガス分配器。 なお、図中、同一符号は同−又は相当部分を示す。 代理人 葛 野 信 − 第２図 （Ｋｇ／ｃｍ２） 口重□ （′町） 第３図 手続補正書（自発） ２、発明の名称 ディーゼル微粒子フィルター再生装置 ３、補正をする者 代表者片由仁へ部 ４、代理人 ５、補正の対象 図 面 ６ 補正の内容 図面の第３図を別紙の朱書のとおり訂正する。 添付書類の目録 （１）訂正朱書図面 １通
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １）ディーゼルエンジンの排気管系に設けた再生用バー
ナと、排ガスミキサーと、微粒子フィルタート、エンジ
ン排ガス分配器および・ぐ−す制御装置とから々るディ
ーゼルエンジン微粒子フィルター再生装置であって、上
記再生用・ぐ−すの燃焼用空気としてエンジン排ガスの
一部を使用し、ディーゼルエンジンの回転数とエンジン
排ガス温度または上記回転数とエンジン噴射ポンプのラ
ック位置を検出することにより、エンジン動作点を求め
、この動作点に応じて再生用・９−すへのエンジン排ガ
ス分配比を調整することを特徴とするディーゼル微粒子
フィルター再生装置。 ２）エンジン排ガス分配器はストロークによって流量が
連続的に変えられるＥＧＲ−々ルブから構成し、かつス
トロークを電気的に制御するようにしたことを特徴とす
る特許請求の範囲第１項記載のディーゼル微粒子フィル
ター再生装置。 ３）バーナ制御装置をマイクロプロセッサへで構成し、
このプロセッサＮのＲＯＭ中にエンジン動作点に対して
再生バーナに要求されるエンジン排ガス分配比を書込ん
でおくことを特徴とする特許請求の範囲第１項、第２項
記載のディーゼル微粒子フィルター再生装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57160074A JPS5949310A (ja) | 1982-09-13 | 1982-09-13 | デイ−ゼル微粒子フイルタ−再生装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57160074A JPS5949310A (ja) | 1982-09-13 | 1982-09-13 | デイ−ゼル微粒子フイルタ−再生装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5949310A true JPS5949310A (ja) | 1984-03-21 |
Family
ID=15707316
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57160074A Pending JPS5949310A (ja) | 1982-09-13 | 1982-09-13 | デイ−ゼル微粒子フイルタ−再生装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5949310A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0277554U (ja) * | 1988-11-29 | 1990-06-14 |
-
1982
- 1982-09-13 JP JP57160074A patent/JPS5949310A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0277554U (ja) * | 1988-11-29 | 1990-06-14 |
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