JPS5946481A - 熱間静水圧加圧装置 - Google Patents
熱間静水圧加圧装置Info
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- JPS5946481A JPS5946481A JP15764282A JP15764282A JPS5946481A JP S5946481 A JPS5946481 A JP S5946481A JP 15764282 A JP15764282 A JP 15764282A JP 15764282 A JP15764282 A JP 15764282A JP S5946481 A JPS5946481 A JP S5946481A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- heater
- heating element
- graphite
- insulator
- heaters
- Prior art date
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- Pending
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B30—PRESSES
- B30B—PRESSES IN GENERAL
- B30B11/00—Presses specially adapted for forming shaped articles from material in particulate or plastic state, e.g. briquetting presses, tabletting presses
- B30B11/001—Presses specially adapted for forming shaped articles from material in particulate or plastic state, e.g. briquetting presses, tabletting presses using a flexible element, e.g. diaphragm, urged by fluid pressure; Isostatic presses
- B30B11/002—Isostatic press chambers; Press stands therefor
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- Physics & Mathematics (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は熱間静水圧〃[1圧装j145に関し、γi(
if度とPressと略6己する)処理はすでに超硬工
具。
if度とPressと略6己する)処理はすでに超硬工
具。
オJ冶1り造ブレードなどの内部欠[ζIY1改碧処理
に適用でれ実り)・5”iを押しつつあるが、近年セラ
ミックスや丈−メットなど第[4コ料の開発が進みつつ
あるのに伴ない、処理偶度はIQ温化するprys向を
示している。
に適用でれ実り)・5”iを押しつつあるが、近年セラ
ミックスや丈−メットなど第[4コ料の開発が進みつつ
あるのに伴ない、処理偶度はIQ温化するprys向を
示している。
従来のkl I P処理温度は対校が主として金層材料
でめったため、最高でも1450℃、一般的には125
0°C前後であった。しかし今後HI P処理の対象と
なるものと見られているセラミックスIオ斗のif I
P処理には1600℃から最高は2000℃を越える
高温処理が必要になると6われてお5、IIIP装置用
の加熱体もこれに伴ない高温のHIP処理に適した新規
な4“1り成が求められている0仁れは従来のHI P
装置用の加熱体としては□モリブデン線(MO線)
が使われてさたが、次のような理由で高温用の加F、)
:%体としては不適当であり、1600℃1での使用に
限定されることに起因している。
でめったため、最高でも1450℃、一般的には125
0°C前後であった。しかし今後HI P処理の対象と
なるものと見られているセラミックスIオ斗のif I
P処理には1600℃から最高は2000℃を越える
高温処理が必要になると6われてお5、IIIP装置用
の加熱体もこれに伴ない高温のHIP処理に適した新規
な4“1り成が求められている0仁れは従来のHI P
装置用の加熱体としては□モリブデン線(MO線)
が使われてさたが、次のような理由で高温用の加F、)
:%体としては不適当であり、1600℃1での使用に
限定されることに起因している。
■ モリブデンは固有抵抗の温度係数が太きいため、1
1L抗疏の一部が損耗して#!jl径が細くなると、#
Ii+(なった部分の温度が笛らに上引゛j−るという
悪循環が生じ、最終的には溶断してしまう。この傾向は
高温jDL (モリブテンの融点に近い温度)になるに
したがい強まる0■ モリブデンは高温下で再結晶する
過程において粒成長し脆化するが、この傾向は1600
℃以上で顕著に現われ、この結果強度が大巾に低下しこ
われやすくなる0 ■ノ モリブデン線装置であり加工もむずかしく本来消
耗品である加熱体の材料としては適当でな(、I゛iI
PiIP処3コストを筒める要因となっているが、II
石r1M化にともないこの1頃向がさらに強まる。
1L抗疏の一部が損耗して#!jl径が細くなると、#
Ii+(なった部分の温度が笛らに上引゛j−るという
悪循環が生じ、最終的には溶断してしまう。この傾向は
高温jDL (モリブテンの融点に近い温度)になるに
したがい強まる0■ モリブデンは高温下で再結晶する
過程において粒成長し脆化するが、この傾向は1600
℃以上で顕著に現われ、この結果強度が大巾に低下しこ
われやすくなる0 ■ノ モリブデン線装置であり加工もむずかしく本来消
耗品である加熱体の材料としては適当でな(、I゛iI
PiIP処3コストを筒める要因となっているが、II
石r1M化にともないこの1頃向がさらに強まる。
一方、この釉の従来技術に係る高涛1用のカ1熱体とし
て特定形態のグラファイトヒータ如より発熱部をm成す
るものがある。この方法は、第1図に示すように、グラ
ファイト製の版状体もしくは筒状体を素材とし、その上
端縁および下端縁力・ら交互に上下刃向のスリットを切
削などにより設け、ジグザグ面を有する板体もしくは筒
体を形成してこれを加熱体とするものである。
て特定形態のグラファイトヒータ如より発熱部をm成す
るものがある。この方法は、第1図に示すように、グラ
ファイト製の版状体もしくは筒状体を素材とし、その上
端縁および下端縁力・ら交互に上下刃向のスリットを切
削などにより設け、ジグザグ面を有する板体もしくは筒
体を形成してこれを加熱体とするものである。
R1ノち、±G及び下段のスリット型ヒータ01゜03
とこれらに列部、するヒータ用型qlqo2.o4を形
成する。かかるグラファイトヒータ(スリット型ヒータ
Q1,03)e加熱体とするH I P装動は従来のモ
リブデン線ヒータを加熱体とするl−I I P装(浜
に比べてより高温処理に適した構造となっているが、次
のような問題が残っている。
とこれらに列部、するヒータ用型qlqo2.o4を形
成する。かかるグラファイトヒータ(スリット型ヒータ
Q1,03)e加熱体とするH I P装動は従来のモ
リブデン線ヒータを加熱体とするl−I I P装(浜
に比べてより高温処理に適した構造となっているが、次
のような問題が残っている。
(、υ グラファイト製の板状体もしくは筒状体を素材
とし、切削などでスリットを加工1−ることで加熱体を
構成するため力(げ“9体の大きさく「1径)は素材の
大きき(ロイ)の制限を受りる。。
とし、切削などでスリットを加工1−ることで加熱体を
構成するため力(げ“9体の大きさく「1径)は素材の
大きき(ロイ)の制限を受りる。。
(?リ 加熱体は上段加熱体、下段加熱体でそれぞれ
1体になっているため、7JII F9!)体の一部が
局所的に損耗した場合にも全体が使用できなくなる。即
し、損耗部位の補11もがきかない構造となっている。
1体になっているため、7JII F9!)体の一部が
局所的に損耗した場合にも全体が使用できなくなる。即
し、損耗部位の補11もがきかない構造となっている。
不発明は、土611従来技術に凶み、従来のモリブテン
脚ヒータ、スリット型ヒータを加熱体とする)t I
P装置に比べて低コストで運転経済性の艮い新月、の加
熱体を有するH I I’装置6を提供することを目的
とする。かかる目的を達成する不発明は、グラファイト
製のロッドを円筒ii?Jlを4Vt成するように一部
のピッチて扱敞木並へ、各ロッドの±、下端部を、グラ
ファイト製の端部締結部材で上、下端部交互に締結し、
7′L%的に各ロッドが直列に結はれた抵抗となるよう
に構成したヒータ(ロッド組立4qヒークと呼ぶ)を加
熱体とする点をその技術思想の基礎とするものである。
脚ヒータ、スリット型ヒータを加熱体とする)t I
P装置に比べて低コストで運転経済性の艮い新月、の加
熱体を有するH I I’装置6を提供することを目的
とする。かかる目的を達成する不発明は、グラファイト
製のロッドを円筒ii?Jlを4Vt成するように一部
のピッチて扱敞木並へ、各ロッドの±、下端部を、グラ
ファイト製の端部締結部材で上、下端部交互に締結し、
7′L%的に各ロッドが直列に結はれた抵抗となるよう
に構成したヒータ(ロッド組立4qヒークと呼ぶ)を加
熱体とする点をその技術思想の基礎とするものである。
以下本究明の実施例を図面にノとづき詳に(1(に説明
する。第2図はHI P装置の要部構造を示す。
する。第2図はHI P装置の要部構造を示す。
N間に示すように、HIP装置1は耐圧円筒2の上下端
に嵌合する上蓋3、下蓋4がらイ1′¥成される耐圧容
器の内部に加熱炉体5f:設けた装置である。加熱炉体
5はロッド組立型加熱体20゜加熱体支持台lO1炉床
15、断熱壁1G、炉体側コネクタ8などから構成され
るユニット化された加熱炉で、円筒面状に構成されたロ
ッド、F11立型加熱体20にかこ1れた領域に被処理
体(図示せず)を収容する。ロッド組立型加熱体20へ
の電力供給はブースパー6、耐圧容器側コネクタ7、炉
体側コネクタ8、ヒータ用電極9全通して外部より行う
。この際ロッド組立型加熱体20の上、下段ヒータ11
,12へは個別に電力供給が行えるように制御系t 4
rq成して、力]1熱炉体5内の高さ方向の温度分布を
均一化する機能を持たせである。加If:、媒体ガスは
カII圧媒体注入ロ17全通して耐圧円?!I2内へ圧
送される。
に嵌合する上蓋3、下蓋4がらイ1′¥成される耐圧容
器の内部に加熱炉体5f:設けた装置である。加熱炉体
5はロッド組立型加熱体20゜加熱体支持台lO1炉床
15、断熱壁1G、炉体側コネクタ8などから構成され
るユニット化された加熱炉で、円筒面状に構成されたロ
ッド、F11立型加熱体20にかこ1れた領域に被処理
体(図示せず)を収容する。ロッド組立型加熱体20へ
の電力供給はブースパー6、耐圧容器側コネクタ7、炉
体側コネクタ8、ヒータ用電極9全通して外部より行う
。この際ロッド組立型加熱体20の上、下段ヒータ11
,12へは個別に電力供給が行えるように制御系t 4
rq成して、力]1熱炉体5内の高さ方向の温度分布を
均一化する機能を持たせである。加If:、媒体ガスは
カII圧媒体注入ロ17全通して耐圧円?!I2内へ圧
送される。
紀3図は41:発り1jに〃ユ〃するL1ツド屋立型加
j’j’、’!体20を抽出して示1川凶でおる。11
1図にボタ−ように、ロツドルl立壓加熱体20は土、
]段上ヒータ1、l’2を」二、下段ヒータ11,12
間の絶A云体13を介しで上、T&C段伍した4(ζ逅
と2Aっている。ここで、上、−F段ヒータ11,12
はほぼ同じ構造でおるので、先ず上Jg?ヒータ11の
+j”j ia奮j兄明する。上段ヒータ11は、複数
本のグラファイト製のロッド21ヶ円IY1〕間状に肖
ぼ等ピッチで配列し、その上、下1114部を、父互に
グラファイト製の土y1r、+ 4r、IH締#+’i
HiS材22、およびグラファイト製の下91M部1
jsH1結部不524で締結し、各ロット21を電り的
に直列につないだ]1・j造となっている。
j’j’、’!体20を抽出して示1川凶でおる。11
1図にボタ−ように、ロツドルl立壓加熱体20は土、
]段上ヒータ1、l’2を」二、下段ヒータ11,12
間の絶A云体13を介しで上、T&C段伍した4(ζ逅
と2Aっている。ここで、上、−F段ヒータ11,12
はほぼ同じ構造でおるので、先ず上Jg?ヒータ11の
+j”j ia奮j兄明する。上段ヒータ11は、複数
本のグラファイト製のロッド21ヶ円IY1〕間状に肖
ぼ等ピッチで配列し、その上、下1114部を、父互に
グラファイト製の土y1r、+ 4r、IH締#+’i
HiS材22、およびグラファイト製の下91M部1
jsH1結部不524で締結し、各ロット21を電り的
に直列につないだ]1・j造となっている。
第4図に上)゛侶部締結部の計#lIi All1tマ
をフJくす、)同図に示すように、ロット21の上部先
端にはネジ加工を2頭こし、上端部締結部材22とロッ
ト21の締結部は接触面の接触抵抗をなるべく低く」1
vえる目的でテーノく形状としでいる。そして、ロット
21の先端部に力11工したネジに締結するグラフアイ
F 5kljのナツト23で上製)部締結部材22とロ
ッド21を完全に161定する。3(’ 5図に下佑ポ
部締結部の詳#lI+ 441;造を示す。同図に示す
よ’jVc、ryツド21の下部光j”iMにはテーパ
ネジ加工全〃i4こし、下端部締結部月24にねじ込む
ことで両者を完全に固定する。このように、上、下端部
の締結方法が異なるのは上段ヒータ11を組立でろ際に
上F端部ともにテーバネジ構造とすると汎を立が困Jg
lf: K 7.cるグこめであり、上下Q:iA部と
もボルト、ナツト締結4tIy造にするか、あるいは上
y;i4 Fil(kテーバネジ締結4〕li造、下端
部をポルl−、ナツト締結(:iii造にしても枦能的
に異なることはない。一方、下段ヒータ12に関する上
端部締)1τ、q部は、ロッド21と同様のロッド25
の上部先端を上端部締結部材22と略同様の上、4郡締
結部材26にナツト23と同様のナツト27により締結
し、またその下端部締結部は、ロッド25の下部先端を
下端部締結部材24と略同様の下端部締結部材28に螺
合することに上り構成される。このとき下端部締結部月
24と上端部締結部材2Gは絶縁体締結部材31゜32
に、l: #)絶縁体13を介して連結されている(第
3図及び第5図参照)0 上段ヒータ、llへの′11L力供給の、ヒータJ’l
l ’M極29全通して行なわれる0第3図に示ツ〜よ
うに、このヒータ用電極29は円筒面状に配列したロッ
ト21のうちのとなり合って並んだ2本のロットであり
、上、下2段に段積したロット組立型加熱体20の場合
には、上段ヒータ11のヒータR’1重、極29が下段
ヒータ12の円筒面状に配列されたロッド21のと7i
:す信って並んだ2本のロット領域を占有するた)01
下段ヒータ12においては合計4本のロッド分がヒータ
用型イヘ29.30として使われることになる。したが
って、上段ヒータ11で幻、上メ1.!t!lII締&
’r部材22が6個、下端部締結fil、S判24が5
イ1θであるのに対し、]1iヒータ12では上端部#
’hj結部月26が5個、下グ1tす’A I’jl結
部材28が4個となつ−Lいる0 本実施例にかかるロット組立型加熱体20のようzHI
P装置用の垂直円筒炉である加熱炉体5の内部に存在す
る高圧用j圧媒体ガスのために炉内に激しい対流が発生
し、上、下方向に温度分イ1が生じやすいことが知られ
ている。この温度分イ11を絢−にするため、jb力供
給量を個別に制御できるよう711]熱体全上下方回に
段(λみした複敷個のヒータ〃・ら構成する方法が有効
な方法の1つとして知られている。従来からあるモリブ
デン線をヒータとして使用する金属材料処理用のIII
P装鉄ではほとんどこの方法がとられてオ、9 、通常
3〜6段のゾーンヒーティング(分割加、1.90法が
一般的でるる。しかし本実施例にかかるような高温型の
加熱炉体5では加熱体の構造および材質上の制限から段
積型の加熱体を製作することが困難であった。これは各
段のヒータの自重を支持する有効な方法が無いためで、
たとえは各段のヒータ間に絶縁体(′f(i、気菌絶縁
、以降単に絶縁と称するのはすべて電気的絶縁を意味す
る)をづ申入し、加熱体支持台lOで自重を支持する方
法では、高1晶(〜2000℃)で元分な絶縁性ケイ(
する絶オ了;判が;、Qlj (、寸たヒータ11?i
む極も29.30で名1役ヒータのロゴ(′fK:支持
しよりとするとヒータ川?a4−329 、 30の強
灰が不足するからでろるO 木芙施世1の1jソト組立型加ス:、〜体20は上口L
:の絶ホベ1;t−13′(11−各段ヒータ間姓二仲
入する方法をと9.7JIl熱体支符台lOで各段ヒー
タの目沖グ支持する’;F; ;′J−がとれるよ′)
a2縁1(ぐ13の形状等を改良した点に化1攻〃iあ
る。A′色H;1本13に)d、 JIJでさる本」オ
ーFとしてVよ+Iζ゛ロンブーイトライトー (13
1Xl )、戻化珪累(、、S:’ ic ) 、 フ
ルコ=ア(7,、r(J2 ) iどかあるが、加工が
容易であり、絶縁性が艮夕1°lボロンナイトライド(
IJN)’(c絶縁体として使用した。ボロンナイトラ
4F(LIN )の比抵抗(:fiは常711Aで10
Ωcm、1300℃で104Ωrrn程1j[である
が高温(〜2000’C)域ては大+1Jに低下する0
これはホロシナ−1トう1ド(IJI刈)r%己結ブる
際に添加ずゐアルカリ金kJj類のかL結助剤かボロン
ナイトフィト’(Uへ)焼結体甲に含1れているためで
、これは2200 ’C程度の高温でベイキンクするこ
とにより大部分を取り除くことができる。このようにし
てイdられるボロンツー1トう・fド(13N)&よ;
+IU常IV、′+7晶J或(〜2000℃)に33・
いても比抵抗値が100m 程既はある。
をフJくす、)同図に示すように、ロット21の上部先
端にはネジ加工を2頭こし、上端部締結部材22とロッ
ト21の締結部は接触面の接触抵抗をなるべく低く」1
vえる目的でテーノく形状としでいる。そして、ロット
21の先端部に力11工したネジに締結するグラフアイ
F 5kljのナツト23で上製)部締結部材22とロ
ッド21を完全に161定する。3(’ 5図に下佑ポ
部締結部の詳#lI+ 441;造を示す。同図に示す
よ’jVc、ryツド21の下部光j”iMにはテーパ
ネジ加工全〃i4こし、下端部締結部月24にねじ込む
ことで両者を完全に固定する。このように、上、下端部
の締結方法が異なるのは上段ヒータ11を組立でろ際に
上F端部ともにテーバネジ構造とすると汎を立が困Jg
lf: K 7.cるグこめであり、上下Q:iA部と
もボルト、ナツト締結4tIy造にするか、あるいは上
y;i4 Fil(kテーバネジ締結4〕li造、下端
部をポルl−、ナツト締結(:iii造にしても枦能的
に異なることはない。一方、下段ヒータ12に関する上
端部締)1τ、q部は、ロッド21と同様のロッド25
の上部先端を上端部締結部材22と略同様の上、4郡締
結部材26にナツト23と同様のナツト27により締結
し、またその下端部締結部は、ロッド25の下部先端を
下端部締結部材24と略同様の下端部締結部材28に螺
合することに上り構成される。このとき下端部締結部月
24と上端部締結部材2Gは絶縁体締結部材31゜32
に、l: #)絶縁体13を介して連結されている(第
3図及び第5図参照)0 上段ヒータ、llへの′11L力供給の、ヒータJ’l
l ’M極29全通して行なわれる0第3図に示ツ〜よ
うに、このヒータ用電極29は円筒面状に配列したロッ
ト21のうちのとなり合って並んだ2本のロットであり
、上、下2段に段積したロット組立型加熱体20の場合
には、上段ヒータ11のヒータR’1重、極29が下段
ヒータ12の円筒面状に配列されたロッド21のと7i
:す信って並んだ2本のロット領域を占有するた)01
下段ヒータ12においては合計4本のロッド分がヒータ
用型イヘ29.30として使われることになる。したが
って、上段ヒータ11で幻、上メ1.!t!lII締&
’r部材22が6個、下端部締結fil、S判24が5
イ1θであるのに対し、]1iヒータ12では上端部#
’hj結部月26が5個、下グ1tす’A I’jl結
部材28が4個となつ−Lいる0 本実施例にかかるロット組立型加熱体20のようzHI
P装置用の垂直円筒炉である加熱炉体5の内部に存在す
る高圧用j圧媒体ガスのために炉内に激しい対流が発生
し、上、下方向に温度分イ1が生じやすいことが知られ
ている。この温度分イ11を絢−にするため、jb力供
給量を個別に制御できるよう711]熱体全上下方回に
段(λみした複敷個のヒータ〃・ら構成する方法が有効
な方法の1つとして知られている。従来からあるモリブ
デン線をヒータとして使用する金属材料処理用のIII
P装鉄ではほとんどこの方法がとられてオ、9 、通常
3〜6段のゾーンヒーティング(分割加、1.90法が
一般的でるる。しかし本実施例にかかるような高温型の
加熱炉体5では加熱体の構造および材質上の制限から段
積型の加熱体を製作することが困難であった。これは各
段のヒータの自重を支持する有効な方法が無いためで、
たとえは各段のヒータ間に絶縁体(′f(i、気菌絶縁
、以降単に絶縁と称するのはすべて電気的絶縁を意味す
る)をづ申入し、加熱体支持台lOで自重を支持する方
法では、高1晶(〜2000℃)で元分な絶縁性ケイ(
する絶オ了;判が;、Qlj (、寸たヒータ11?i
む極も29.30で名1役ヒータのロゴ(′fK:支持
しよりとするとヒータ川?a4−329 、 30の強
灰が不足するからでろるO 木芙施世1の1jソト組立型加ス:、〜体20は上口L
:の絶ホベ1;t−13′(11−各段ヒータ間姓二仲
入する方法をと9.7JIl熱体支符台lOで各段ヒー
タの目沖グ支持する’;F; ;′J−がとれるよ′)
a2縁1(ぐ13の形状等を改良した点に化1攻〃iあ
る。A′色H;1本13に)d、 JIJでさる本」オ
ーFとしてVよ+Iζ゛ロンブーイトライトー (13
1Xl )、戻化珪累(、、S:’ ic ) 、 フ
ルコ=ア(7,、r(J2 ) iどかあるが、加工が
容易であり、絶縁性が艮夕1°lボロンナイトライド(
IJN)’(c絶縁体として使用した。ボロンナイトラ
4F(LIN )の比抵抗(:fiは常711Aで10
Ωcm、1300℃で104Ωrrn程1j[である
が高温(〜2000’C)域ては大+1Jに低下する0
これはホロシナ−1トう1ド(IJI刈)r%己結ブる
際に添加ずゐアルカリ金kJj類のかL結助剤かボロン
ナイトフィト’(Uへ)焼結体甲に含1れているためで
、これは2200 ’C程度の高温でベイキンクするこ
とにより大部分を取り除くことができる。このようにし
てイdられるボロンツー1トう・fド(13N)&よ;
+IU常IV、′+7晶J或(〜2000℃)に33・
いても比抵抗値が100m 程既はある。
比抵抗Oct yy・ら絶縁[・トの抵抗値1tiΩは
次式で求めることができる。
次式で求めることができる。
ここで t:絶縁体の厚み (on)A : !
”2 (’X ’1本の1イ升山+ 、i?t
(cJ )ρ:比抵抗 (Ω・rm) δ:AK対する実接乃j(面わtの比率法に、弔6図に
示すロツ)・組立型加熱体20の1b、包回路図から、
a′37図に示す要素回路図を抜き出し菟力供給伍を個
別に制御するために必要な上、下段ヒータ11,12間
の絶縁体13の抵仇匝全求める。
”2 (’X ’1本の1イ升山+ 、i?t
(cJ )ρ:比抵抗 (Ω・rm) δ:AK対する実接乃j(面わtの比率法に、弔6図に
示すロツ)・組立型加熱体20の1b、包回路図から、
a′37図に示す要素回路図を抜き出し菟力供給伍を個
別に制御するために必要な上、下段ヒータ11,12間
の絶縁体13の抵仇匝全求める。
なお、第(5図に詮いて、33は上段ヒータ11をカ、
1]飼1jる制御器、34は下段ヒータ12を制御する
制御器でおる。
1]飼1jる制御器、34は下段ヒータ12を制御する
制御器でおる。
第7図における記−号tit ’t ttそ゛れ以下の
値を示すC) Vl:」二段ヒータ、Ll(ロット2木分)に負荷され
るン;を圧 (V)V、:下段ヒータ12(ロ
ッド2本 分〕に負荷される電圧 (v)11:上段ヒー
タ11(ロッド2本 分)にθIC,れる電流 (イ)12:下
段ヒータ12(コツ1°2本 分)に流れる電流 (5)1−11.、
R12:上段ヒータ11(ロッド2本分)の抵抗値
ρυ 1t21.)t2゜:下段ヒータ12(ロッド2本分)
の抵抗値 住υ 几i :絶縁体13の抵抗値 ((刀■l:
絶縁体13に負荷される電圧 (V)Ii:絶縁体1
3に流れる電流 囚第7図において、回路を流れ
る電流の間には次の関係がある。
値を示すC) Vl:」二段ヒータ、Ll(ロット2木分)に負荷され
るン;を圧 (V)V、:下段ヒータ12(ロ
ッド2本 分〕に負荷される電圧 (v)11:上段ヒー
タ11(ロッド2本 分)にθIC,れる電流 (イ)12:下
段ヒータ12(コツ1°2本 分)に流れる電流 (5)1−11.、
R12:上段ヒータ11(ロッド2本分)の抵抗値
ρυ 1t21.)t2゜:下段ヒータ12(ロッド2本分)
の抵抗値 住υ 几i :絶縁体13の抵抗値 ((刀■l:
絶縁体13に負荷される電圧 (V)Ii:絶縁体1
3に流れる電流 囚第7図において、回路を流れ
る電流の間には次の関係がある。
It、□(i、−1i)−L□(12−ii )=)t
iIi=Vi −■ 上段ヒータ11の供給電力Wlは、 W、==+、 N−(1+ (+、 I+) 1t+
2’j)絶縁体13の砒抗値が無限大の場合(上、下段
ヒータ回路が非接触の場合)の上段ヒータの供給重力W
Oは Wo ”” j 1 (Ru + 1t+z )
−σ)ノ
(2)において、i 、 )) I i であるので
、Ii 2 Wl = i 、”it、、 +41 ”(1−−)
R,21゜ Ii ”’ 11 Jtu +j□”(1−、)Rt□
−■l ■よT)liを求めると、 ■を(Φに代入すると ここで各ロッドヒータの抵抗11α力s tr Is等
しいとすると、 1(= J(、、== n、、□= tt2.= 1t
22− (8)(8)葡■に代入して 供給′屯力を′I′ij、川f!i’用餌1するものと
して、11−1□≦10 囚 絶縁か完全l場合に対して、1%の誤差k iT −f
ものとすれば、 1”1//VV、 == (l Q 1=−X 10 ILi したがって ILi ≧)’Lx 10 −の
が溝されれは供給電力は1%の誤差tyiで柘II (
pHできるものと考えられる0 以上の検討〃・b10ツド21,25の抵抗値に対して
上記(ゆ式を満たすRiの抵抗1jtlを与えるよりに
絶縁体13の形状および、断面わで(5)に対する実接
触面績の比率(δ)を決めれば、絶縁性は実用上問題の
無い値となる0 断面積(A)に対する実接触面績の比率(δ)は、たと
えば第5図に示すように土、下段ヒータ11゜12間の
絶に8、体13と下端部締結部材24、上端部締結部材
26の接融面をギザギザにすることで小さな値にするこ
とができる。即ちδが小さくなればItiは大きな値と
なる。たとえば、3.crn角のサイコロ状のボロンナ
イトライド(BN )絶縁体を使用した場合、2000
℃での比 抵抗1直が10Ω”tm程度であり、ロッド
21,25の抵抗1++iを10−’Ωとした場合、J
== 1/ IQ となる。
iIi=Vi −■ 上段ヒータ11の供給電力Wlは、 W、==+、 N−(1+ (+、 I+) 1t+
2’j)絶縁体13の砒抗値が無限大の場合(上、下段
ヒータ回路が非接触の場合)の上段ヒータの供給重力W
Oは Wo ”” j 1 (Ru + 1t+z )
−σ)ノ
(2)において、i 、 )) I i であるので
、Ii 2 Wl = i 、”it、、 +41 ”(1−−)
R,21゜ Ii ”’ 11 Jtu +j□”(1−、)Rt□
−■l ■よT)liを求めると、 ■を(Φに代入すると ここで各ロッドヒータの抵抗11α力s tr Is等
しいとすると、 1(= J(、、== n、、□= tt2.= 1t
22− (8)(8)葡■に代入して 供給′屯力を′I′ij、川f!i’用餌1するものと
して、11−1□≦10 囚 絶縁か完全l場合に対して、1%の誤差k iT −f
ものとすれば、 1”1//VV、 == (l Q 1=−X 10 ILi したがって ILi ≧)’Lx 10 −の
が溝されれは供給電力は1%の誤差tyiで柘II (
pHできるものと考えられる0 以上の検討〃・b10ツド21,25の抵抗値に対して
上記(ゆ式を満たすRiの抵抗1jtlを与えるよりに
絶縁体13の形状および、断面わで(5)に対する実接
触面績の比率(δ)を決めれば、絶縁性は実用上問題の
無い値となる0 断面積(A)に対する実接触面績の比率(δ)は、たと
えば第5図に示すように土、下段ヒータ11゜12間の
絶に8、体13と下端部締結部材24、上端部締結部材
26の接融面をギザギザにすることで小さな値にするこ
とができる。即ちδが小さくなればItiは大きな値と
なる。たとえば、3.crn角のサイコロ状のボロンナ
イトライド(BN )絶縁体を使用した場合、2000
℃での比 抵抗1直が10Ω”tm程度であり、ロッド
21,25の抵抗1++iを10−’Ωとした場合、J
== 1/ IQ となる。
即ち、ギザギザの先端部の接触面積および絶縁体か’i
(i結部材31.32と土、下段ヒータl l。
(i結部材31.32と土、下段ヒータl l。
12間の絶縁体13の接触面積を、IJI]えた値が、
上、下段ヒータ11,12間の絶縁体13の断面積(△
)の1/□0 であれケ、1;よいことになる0以上実
施9JとともVこ具体的にdh:明したように、本発す
1」によれCまグラフアイ−芽11のロット°全1]]
1寵而を構成するように一定のピッチで411 ?a木
並べ、各ロッドの上、下M H’G ”r” z グラ
ファイト娼Iνのkn部締結部材で上、下端部交互VC
締昂し、電9(的に各ロッドが直列に結ばれた抵抗とな
るようにしてヒータを形ルyしたので、グラファイト製
ヒータの具臨する下記利点を有し、烙らに従来のスリッ
ト型ヒータの欠点全おぎなう加熱体を提供できる〇 〔グラファイト賓ヒータの具1113する利点J■ I
AI有抵抗抵抗度係りが小さいため局1力的なJfi、
耗が魚床に進むことが少ない。また1、預点力く高((
3700℃)溶断の心配がない。
上、下段ヒータ11,12間の絶縁体13の断面積(△
)の1/□0 であれケ、1;よいことになる0以上実
施9JとともVこ具体的にdh:明したように、本発す
1」によれCまグラフアイ−芽11のロット°全1]]
1寵而を構成するように一定のピッチで411 ?a木
並べ、各ロッドの上、下M H’G ”r” z グラ
ファイト娼Iνのkn部締結部材で上、下端部交互VC
締昂し、電9(的に各ロッドが直列に結ばれた抵抗とな
るようにしてヒータを形ルyしたので、グラファイト製
ヒータの具臨する下記利点を有し、烙らに従来のスリッ
ト型ヒータの欠点全おぎなう加熱体を提供できる〇 〔グラファイト賓ヒータの具1113する利点J■ I
AI有抵抗抵抗度係りが小さいため局1力的なJfi、
耗が魚床に進むことが少ない。また1、預点力く高((
3700℃)溶断の心配がない。
(?)熱膨張係俄か小さいため、熱応力に起因する破損
が起りにくい。
が起りにくい。
■ノ 高温下での強圧の低下が無いので寿命か長い。
〔スリット型ヒータに比べすぐれている点」(」9
ロッドを組立ててヒータを4トン成するため、大@烙(
【」径)には制限がない3、 (2) ロッドをat立ててヒータk 横1j1;する
ため、損耗した部拐を交換することで再使用できる。
ロッドを組立ててヒータを4トン成するため、大@烙(
【」径)には制限がない3、 (2) ロッドをat立ててヒータk 横1j1;する
ため、損耗した部拐を交換することで再使用できる。
すなわち補1響が可能である。
また、前記ヒータを前記端部締結部拐及び絶縁体を介し
て土、下方向に2段以上段績にしたので各段別側に供給
電力′fA′、を制御することができる0このとき各段
のヒータ間に挿入する絶縁材が必要とする抵抗値を各段
のヒータの抵抗値力)ら矛ν定し、絶縁体とヒータの接
f独抵抗、絶縁材の固有抵抗とから最適な形状とするこ
ともできるO
て土、下方向に2段以上段績にしたので各段別側に供給
電力′fA′、を制御することができる0このとき各段
のヒータ間に挿入する絶縁材が必要とする抵抗値を各段
のヒータの抵抗値力)ら矛ν定し、絶縁体とヒータの接
f独抵抗、絶縁材の固有抵抗とから最適な形状とするこ
ともできるO
第1図は従来技術に係る加熱体であるスリット型ヒータ
を示すか゛1視図、第2図は本発明の実//ili f
llに係るロンド組立^シのヒータを2段積したロッド
組立型加熱体を組込んだ141 P 装置を示す縦断面
図、第3図はそのロッド組立型加熱体を抽出して示す斜
視1ネ1、第4図はグラファイト弧の上端部線軸部材で
グラファイト製のロッドの土、)?、l+i部ケ締結す
る様子を説明フるための肘・し断面図、第5図な、1よ
、下段ヒーク勿段積みし10ンド組立型7In熱体を(
i、γ成する場合の絶縁体のIi%付状況を説if、E
jするための縦断面し1、第6図はロッド糾立型刀口熱
体の亀父回路図1、第7図はその41i入電父回路図で
ある。 図 面 甲、 1は熱間静水L[力]1圧装置ゲ、’、(HIP装置)
、2は耐圧円1Yり、 3は土器、 4は下桁、 5は力n熱炉体、 9はヒータ用′由4へ、 10は加熱体支持台、 11は上段ヒータ、 12は下段ヒータ、 13は絶縁体、 20はロンド組立型刀口然体、 21はロッド、 22は上)ン;M部締結部材、 24ケよ下情部締結部材、 25はロッド、 26は上海部締結部材、 28はト端部締結部月、 3 3 は 11.リ 御 器 、 34は制御器である。 特許出願人 三菱重工業株式会社 f隻代 理 人 弁理士 光 石 士 部(他1名) 第1図 第2図 第3図 第4図 第5図 第6図 印
を示すか゛1視図、第2図は本発明の実//ili f
llに係るロンド組立^シのヒータを2段積したロッド
組立型加熱体を組込んだ141 P 装置を示す縦断面
図、第3図はそのロッド組立型加熱体を抽出して示す斜
視1ネ1、第4図はグラファイト弧の上端部線軸部材で
グラファイト製のロッドの土、)?、l+i部ケ締結す
る様子を説明フるための肘・し断面図、第5図な、1よ
、下段ヒーク勿段積みし10ンド組立型7In熱体を(
i、γ成する場合の絶縁体のIi%付状況を説if、E
jするための縦断面し1、第6図はロッド糾立型刀口熱
体の亀父回路図1、第7図はその41i入電父回路図で
ある。 図 面 甲、 1は熱間静水L[力]1圧装置ゲ、’、(HIP装置)
、2は耐圧円1Yり、 3は土器、 4は下桁、 5は力n熱炉体、 9はヒータ用′由4へ、 10は加熱体支持台、 11は上段ヒータ、 12は下段ヒータ、 13は絶縁体、 20はロンド組立型刀口然体、 21はロッド、 22は上)ン;M部締結部材、 24ケよ下情部締結部材、 25はロッド、 26は上海部締結部材、 28はト端部締結部月、 3 3 は 11.リ 御 器 、 34は制御器である。 特許出願人 三菱重工業株式会社 f隻代 理 人 弁理士 光 石 士 部(他1名) 第1図 第2図 第3図 第4図 第5図 第6図 印
Claims (1)
- 11■」圧円筒の上、−F端に似合する土器、下蓋から
栴成される耐圧容器の内部に加熱炉体を設けた熱間静水
圧加圧装置において、グラファイト馴のロンドを、円筒
面を構成するように一定のピッチで複敬本並べるととも
に各ロンドの上、下端部をグラファイト製の土、下端部
締結部材で交互に締結し、各ロンドが11.、気菌に直
列に接続された抵抗となるようにオフ¥成して少lくと
も上、下2段に配設するヒータと、上、T模ヒータ間を
前記上、下端部締結部Iに夫々当接して絶縁する絶縁体
とからなるロンド組立型7111酪体を有するとともに
、上段ヒータの口止を下段ヒータを介して加熱体支持台
で皮付し、更に各段ヒータへの電力供給を、ヒータ用電
極を辿して耐圧容器外から行なうとともに各段ヒータへ
の供給直方を各段別個に制fillするように接続した
ことケ特徴と1−る熱間静水圧加圧装ill o 。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP15764282A JPS5946481A (ja) | 1982-09-10 | 1982-09-10 | 熱間静水圧加圧装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP15764282A JPS5946481A (ja) | 1982-09-10 | 1982-09-10 | 熱間静水圧加圧装置 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5946481A true JPS5946481A (ja) | 1984-03-15 |
Family
ID=15654182
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP15764282A Pending JPS5946481A (ja) | 1982-09-10 | 1982-09-10 | 熱間静水圧加圧装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5946481A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN104677116A (zh) * | 2014-12-30 | 2015-06-03 | 湖南顶立科技有限公司 | 一种自膨胀式超高温加热器 |
-
1982
- 1982-09-10 JP JP15764282A patent/JPS5946481A/ja active Pending
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN104677116A (zh) * | 2014-12-30 | 2015-06-03 | 湖南顶立科技有限公司 | 一种自膨胀式超高温加热器 |
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