JPS5946186A - 高温かん水の逆浸透プロセスによる脱塩方法 - Google Patents
高温かん水の逆浸透プロセスによる脱塩方法Info
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- JPS5946186A JPS5946186A JP57154625A JP15462582A JPS5946186A JP S5946186 A JPS5946186 A JP S5946186A JP 57154625 A JP57154625 A JP 57154625A JP 15462582 A JP15462582 A JP 15462582A JP S5946186 A JPS5946186 A JP S5946186A
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- JP
- Japan
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- brine
- water
- supplied
- reverse osmosis
- pressure
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-
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02A—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
- Y02A20/00—Water conservation; Efficient water supply; Efficient water use
- Y02A20/124—Water desalination
- Y02A20/131—Reverse-osmosis
Landscapes
- Separation Using Semi-Permeable Membranes (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、膜の性能を損なうことなく、高温のかん水を
逆浸透法プロセスにより脱塩する方法に関する。
逆浸透法プロセスにより脱塩する方法に関する。
既存のものに比べ、経済的かつ効率のよい遣水プロセス
として脚光を浴びつつある逆浸透法規塩プロセスは、浸
透圧よシ大きい圧力を塩水側に加え、塩水中の真水を分
離するようにしだものである。
として脚光を浴びつつある逆浸透法規塩プロセスは、浸
透圧よシ大きい圧力を塩水側に加え、塩水中の真水を分
離するようにしだものである。
この逆浸透法プロセスでは、供給する塩水の圧力を逆浸
透圧以上に増加させると、逆浸透膜を透過する水の量が
増し、単位時間あたシの造水量が大きくなる反面、圧力
の増加によシ逆浸透膜中の空隙部が押し潰されて圧密化
し、水の透過量が時間とともに次第に減少する。この圧
密化に起因する透過水量の減少は次の経験式における圧
密化係数「ｍ」で表わされる。
透圧以上に増加させると、逆浸透膜を透過する水の量が
増し、単位時間あたシの造水量が大きくなる反面、圧力
の増加によシ逆浸透膜中の空隙部が押し潰されて圧密化
し、水の透過量が時間とともに次第に減少する。この圧
密化に起因する透過水量の減少は次の経験式における圧
密化係数「ｍ」で表わされる。
このｍ値は、膜の材質、操作条件に依存する負数で、零
に近づくほど、透過量の減少は小さくなる。例えば、ｍ
＝−ｏ、ｏｌのとき、１年後の透過量の減少は、９チ、
ｍ、−−０，０２のときは１７チ、ｒｎ＝−０，０３の
ときは２４％、ｍ ＝−０，０４のときは３０％である
。３０％程度の減少は、操作圧を徐々に増加させること
によシ水景調節が可能でらυ、通常の場合のｍ値の下限
は−０，０４と考えられている。
に近づくほど、透過量の減少は小さくなる。例えば、ｍ
＝−ｏ、ｏｌのとき、１年後の透過量の減少は、９チ、
ｍ、−−０，０２のときは１７チ、ｒｎ＝−０，０３の
ときは２４％、ｍ ＝−０，０４のときは３０％である
。３０％程度の減少は、操作圧を徐々に増加させること
によシ水景調節が可能でらυ、通常の場合のｍ値の下限
は−０，０４と考えられている。
膜モジーールに供給する塩水の水温が上昇すると、膜の
圧密化が進み、透過水量が急激に減少するう又、膜とし
てアセチルセルロース膜を使用すると、水温の上昇によ
り加水分解がおこりやすくなシ、膜の塩分離機能が低下
するという欠点がある。
圧密化が進み、透過水量が急激に減少するう又、膜とし
てアセチルセルロース膜を使用すると、水温の上昇によ
り加水分解がおこりやすくなシ、膜の塩分離機能が低下
するという欠点がある。
塩水としてかん水を使用する場合には、場所によっては
水温が６０℃を超えることがあり、このかん水を直接逆
浸透膜モジュールに供給すると上述の通り、膜の圧密化
が生じて透過水量が減少し、かつ加水分解により、膜の
塩分離機能が低下して透過水中の塩濃度が上昇し、所望
の透過水を得ることができなくなる。
水温が６０℃を超えることがあり、このかん水を直接逆
浸透膜モジュールに供給すると上述の通り、膜の圧密化
が生じて透過水量が減少し、かつ加水分解により、膜の
塩分離機能が低下して透過水中の塩濃度が上昇し、所望
の透過水を得ることができなくなる。
この欠点を解消するためには、高温かん水を冷水と接触
させて冷却した後、脱塩することが望ましいが、冷水を
得ること自体がコスト的に高価であシ、また、大量のか
ん水を処理する場合には熱交換用の装置が大型化し、設
置、操作等が面倒となるという新たな欠点が生ずる。
させて冷却した後、脱塩することが望ましいが、冷水を
得ること自体がコスト的に高価であシ、また、大量のか
ん水を処理する場合には熱交換用の装置が大型化し、設
置、操作等が面倒となるという新たな欠点が生ずる。
本発明者“は、上述の各欠点に鑑み、高温かん水を逆浸
透プロセスにより脱塩するに際し、供給水の液温、供給
圧、及びｐＨを適正に設定することにより、高温かん水
を原水としても膜を通常以上に圧密化することなく、脱
塩する方法を見い出すに至ったものである。
透プロセスにより脱塩するに際し、供給水の液温、供給
圧、及びｐＨを適正に設定することにより、高温かん水
を原水としても膜を通常以上に圧密化することなく、脱
塩する方法を見い出すに至ったものである。
すなわち本発明は、かん水を加圧して、アセチルセルロ
ース膜を主成分とする逆浸透膜を装着した逆浸透装置に
供給し、透過水と濃縮水とに分離する逆浸透脱塩槽ロセ
スにおいて、供給かん水の液温が３０〜４５℃の範囲に
あるときに、供給圧を２５〜３５ Ｋｇ／ｉ、ｐＨを５
．５〜６．５の範囲内に維持し、供給かん水の液温の上
昇又は下降を検出して、供給圧力を下降又は上昇させる
ようにした高温かん水の逆浸透プロセスによる脱塩方法
である。
ース膜を主成分とする逆浸透膜を装着した逆浸透装置に
供給し、透過水と濃縮水とに分離する逆浸透脱塩槽ロセ
スにおいて、供給かん水の液温が３０〜４５℃の範囲に
あるときに、供給圧を２５〜３５ Ｋｇ／ｉ、ｐＨを５
．５〜６．５の範囲内に維持し、供給かん水の液温の上
昇又は下降を検出して、供給圧力を下降又は上昇させる
ようにした高温かん水の逆浸透プロセスによる脱塩方法
である。
第１図は、アセチルセルロース膜を装着した逆浸透モジ
ュールを使用し、総塩分濃度が６０００ｐｐｍである供
給かん水の圧力と温度をがえた場合の操作開始１２００
時間経過後におけるｍ値を示すグラフであり、第２図は
、本発明にょる脱塩方法の一例を示すプロセスフローの
説明図である。
ュールを使用し、総塩分濃度が６０００ｐｐｍである供
給かん水の圧力と温度をがえた場合の操作開始１２００
時間経過後におけるｍ値を示すグラフであり、第２図は
、本発明にょる脱塩方法の一例を示すプロセスフローの
説明図である。
第１図のグラフから明らかな通シ、同一温度では供給が
ん水の供給圧が下がるほどｍ値は零に近づき、同一供給
圧では温度が下がるほどｍ値は零ニ近ツイて、膜の圧密
化は防止される。
ん水の供給圧が下がるほどｍ値は零に近づき、同一供給
圧では温度が下がるほどｍ値は零ニ近ツイて、膜の圧密
化は防止される。
地下かん水を汲み上げて貯留タンク等に貯水した後、逆
浸透装置に供給して脱塩する場合、特に夏期においては
貯水中のかん水が３０℃以上に温められ、とのかん水を
通常の条件下で脱塩操作を行うと、膜が軟化して、供給
水の圧力により膜の圧密化がより進行し、ｍ値が小さく
なる。この現象を防止するには軟化した膜に対する供給
水の圧力を小さくすることが必要であり、ｍ値を経済的
運転が可能な−０，０４以上に維持するためには、供給
水の圧力を３５ Ｋｇ ／（ｉ以下とする必要がある。
浸透装置に供給して脱塩する場合、特に夏期においては
貯水中のかん水が３０℃以上に温められ、とのかん水を
通常の条件下で脱塩操作を行うと、膜が軟化して、供給
水の圧力により膜の圧密化がより進行し、ｍ値が小さく
なる。この現象を防止するには軟化した膜に対する供給
水の圧力を小さくすることが必要であり、ｍ値を経済的
運転が可能な−０，０４以上に維持するためには、供給
水の圧力を３５ Ｋｇ ／（ｉ以下とする必要がある。
また、塩濃度が１１０００ｐｐ程度のかん水の逆浸透圧
は約７．０ Ｍｙ／１ｙｌｌであるが、かん水の供給水
圧が低下すると膜を誘過する水量は減少して−ｔｐ位時
間あたシの造水量が減少するため、１（θ業的に有効な
造水骨を得るためには、供給水Ｌｔは少なくとも２０〜
２５に９／・屑とする必要があり、２５１’、り／ｄの
際の水ｔＡはグラフから明らかな通り４５℃である。
は約７．０ Ｍｙ／１ｙｌｌであるが、かん水の供給水
圧が低下すると膜を誘過する水量は減少して−ｔｐ位時
間あたシの造水量が減少するため、１（θ業的に有効な
造水骨を得るためには、供給水Ｌｔは少なくとも２０〜
２５に９／・屑とする必要があり、２５１’、り／ｄの
際の水ｔＡはグラフから明らかな通り４５℃である。
すなわち、３０〜４５℃の温り、’Ｃ範囲にあるかん水
を逆浸透プロセスにより脱塩するには、供給水圧を２５
〜５５ Ｋｇ ／６ｉの範囲に泄１整することに、しり
、膜の圧密化を防止することができる。また、水τｉ、
Ａが比較的低い場合にｄｌ、供給水圧を高くできるが、
日射が強い場合等水温が上昇した場合には、供給水圧を
低くしなければならない。
を逆浸透プロセスにより脱塩するには、供給水圧を２５
〜５５ Ｋｇ ／６ｉの範囲に泄１整することに、しり
、膜の圧密化を防止することができる。また、水τｉ、
Ａが比較的低い場合にｄｌ、供給水圧を高くできるが、
日射が強い場合等水温が上昇した場合には、供給水圧を
低くしなければならない。
第２図は、水温の変化により、かん水の供給圧を溜部す
る方法の一例を示すものである。
る方法の一例を示すものである。
貯留タンク等に貯゛水されたかん水１を、水温検出器２
によりその水温を計測し／ζ後、ポンプ６で加圧した後
、調圧パルプ４で圧力を調整した後、膜モジーールが装
着された逆浸透脱塩槽５に供給し、透過水と濃縮水とに
分離する。この場合、供給かん水１の水温検出器２と、
調圧バルブ４を連係させておき、供給かん水１の水温が
上昇したときに、その−に、Ｍ、 ｋ検出器２で検出し
て調圧ノ（ルブ４を若干量いて、加圧されたかん水の一
部を分岐Ｗ６を介して循環させて、逆浸透脱塩槽５に供
給されるかん水の水圧を減少させて膜の圧密化を防止す
る。咬だ、逆に、供給かん水１の水温が下降したときに
は、温圧バルブ４を閉じて、循環するかん水の酸を減少
させて、逆浸透脱塩槽５に供給されるかん水の水圧を上
昇させて、製造される透過水壁が増加するようにする。
によりその水温を計測し／ζ後、ポンプ６で加圧した後
、調圧パルプ４で圧力を調整した後、膜モジーールが装
着された逆浸透脱塩槽５に供給し、透過水と濃縮水とに
分離する。この場合、供給かん水１の水温検出器２と、
調圧バルブ４を連係させておき、供給かん水１の水温が
上昇したときに、その−に、Ｍ、 ｋ検出器２で検出し
て調圧ノ（ルブ４を若干量いて、加圧されたかん水の一
部を分岐Ｗ６を介して循環させて、逆浸透脱塩槽５に供
給されるかん水の水圧を減少させて膜の圧密化を防止す
る。咬だ、逆に、供給かん水１の水温が下降したときに
は、温圧バルブ４を閉じて、循環するかん水の酸を減少
させて、逆浸透脱塩槽５に供給されるかん水の水圧を上
昇させて、製造される透過水壁が増加するようにする。
次に、逆浸透膜としてアセデルセルロース膜を使用し、
上記した供給かん水の水温３０〜４５℃、ｐ）（７〜８
、供給圧２５〜３５ Ｋｇ ／ｌｉの茶汁でかん水を脱
塩すると、アセチルセルロース膜が加水分解されやすく
、膜の塩分離機能が低下し、透過水中の塩濃度が増加す
る。これは、供給水の水温の上昇に伴い、＋＋ｉの加水
分解速度が増加したためであり、高温のかん水を脱塩す
る以上、水温を下げて加水分解を抑制することはできず
、他の茶汁を検討する必要がある。かん水は、ｐＨ約７
．５の弱アルカリ性であり、アセチル基の加水分解はア
ルカリ付で進行しやすいため、塩酸、硫酸等金かん水に
添加してｐＩ（を弱酸性とした後、逆浸透モジー−ルに
供給して脱塩することにより、膜の加水分解反応を抑制
して膜機能を１Ｊ１なうことなく、高温かん水を脱塩し
うることを見い出しだ。この場合、ｐＩ■は供給水温の
上昇に伴って低下させる必要がちυ、供給水温が３０℃
のときは６，５．４０℃を超えるときは５．５程度とす
ればよく、５．５より小さい値とすることは、逆に酸に
よる加水分解をうけやすくなり、かつ、添加する酸のＭ
が増加し、経済的にも好ましくない。なおｐ ）（のＲ
１，ｊＪ節は、前記供給水圧の調節と同様に、水温検出
２：÷と酸の貯留器を連係させて行うようにすればよい
。
上記した供給かん水の水温３０〜４５℃、ｐ）（７〜８
、供給圧２５〜３５ Ｋｇ ／ｌｉの茶汁でかん水を脱
塩すると、アセチルセルロース膜が加水分解されやすく
、膜の塩分離機能が低下し、透過水中の塩濃度が増加す
る。これは、供給水の水温の上昇に伴い、＋＋ｉの加水
分解速度が増加したためであり、高温のかん水を脱塩す
る以上、水温を下げて加水分解を抑制することはできず
、他の茶汁を検討する必要がある。かん水は、ｐＨ約７
．５の弱アルカリ性であり、アセチル基の加水分解はア
ルカリ付で進行しやすいため、塩酸、硫酸等金かん水に
添加してｐＩ（を弱酸性とした後、逆浸透モジー−ルに
供給して脱塩することにより、膜の加水分解反応を抑制
して膜機能を１Ｊ１なうことなく、高温かん水を脱塩し
うることを見い出しだ。この場合、ｐＩ■は供給水温の
上昇に伴って低下させる必要がちυ、供給水温が３０℃
のときは６，５．４０℃を超えるときは５．５程度とす
ればよく、５．５より小さい値とすることは、逆に酸に
よる加水分解をうけやすくなり、かつ、添加する酸のＭ
が増加し、経済的にも好ましくない。なおｐ ）（のＲ
１，ｊＪ節は、前記供給水圧の調節と同様に、水温検出
２：÷と酸の貯留器を連係させて行うようにすればよい
。
本発明は、３０〜４５℃の温度範囲にあるかん水を逆浸
透法プロセスにより脱塩Ｊ−るに際し、供給水圧を２５
〜３５ Ｋｇ ／ｊ＊、ｐＩ［／、（５，５〜６．５に
維持し、供給かん水の液温の上昇又はＦ降全検出１〜で
供給圧力を下降又は上昇させることにより、アセチルセ
ルロース膜の圧密化による性能劣化全防止１７つつ、ｌ
ｌ’を位時間あたり最大の造水Ｈ１をイ（するようにし
たものであり、ｌｒ’＋に夏期にかん水が高？１１．に
となる乾燥地（１）にｊ、・いて′Ｉ！施ｒると膜機能
保訝の而から有益である。
透法プロセスにより脱塩Ｊ−るに際し、供給水圧を２５
〜３５ Ｋｇ ／ｊ＊、ｐＩ［／、（５，５〜６．５に
維持し、供給かん水の液温の上昇又はＦ降全検出１〜で
供給圧力を下降又は上昇させることにより、アセチルセ
ルロース膜の圧密化による性能劣化全防止１７つつ、ｌ
ｌ’を位時間あたり最大の造水Ｈ１をイ（するようにし
たものであり、ｌｒ’＋に夏期にかん水が高？１１．に
となる乾燥地（１）にｊ、・いて′Ｉ！施ｒると膜機能
保訝の而から有益である。
実Ｍｌｉ例１
脱塩操作に先）Δも、［Ａｉ化す］・リウノ、 ５７０
０ ｐｐｍ。
０ ｐｐｍ。
硫酸カルシラノ、３ＤＯｐｐｍ及び二酸化ケイ素５１１
１３１７＋を溶解させた模擬かん水をｉｌｌ、°Ｊ ｖ
−１，、このかん木を貯水タンクに貯１１′イして、３
５℃に予熱し７、か−′：）塩酸を加えてｐＨを６．５
とした１、 この調整かん水を、東し株式会社車リスバイラルモジ・
・−ルＳＣ−ろ１００１本金装着しまた脱塩（・１すに
イ１１、給ｉ１１Ｘｑ ２ ｆｌ Ｏ（！ ／ ｈ＋、
供給圧力３０ Ｋｙ、、１−ｒｄ −ｃ 供Ｆ ｔ。
１３１７＋を溶解させた模擬かん水をｉｌｌ、°Ｊ ｖ
−１，、このかん木を貯水タンクに貯１１′イして、３
５℃に予熱し７、か−′：）塩酸を加えてｐＨを６．５
とした１、 この調整かん水を、東し株式会社車リスバイラルモジ・
・−ルＳＣ−ろ１００１本金装着しまた脱塩（・１すに
イ１１、給ｉ１１Ｘｑ ２ ｆｌ Ｏ（！ ／ ｈ＋、
供給圧力３０ Ｋｙ、、１−ｒｄ −ｃ 供Ｆ ｔ。
たどころ、ｌ）られた透過水の総塩分濃度ｔ」、６６２
ｐｐｎｌ、７＋Ｓ位時間あたりの造水に目；ｌ： １１
２ ｅ／ ｈｒであった。この脱塩操作を１日１０時間
、４カ月間続けたところ、透過水の総塩分濃度なよ６５
０ｐｐｍ、単位時間あたりの造水ＷＣ１０７１／ｈｒ
（ｍ値−０，０２８）であった。
ｐｐｎｌ、７＋Ｓ位時間あたりの造水に目；ｌ： １１
２ ｅ／ ｈｒであった。この脱塩操作を１日１０時間
、４カ月間続けたところ、透過水の総塩分濃度なよ６５
０ｐｐｍ、単位時間あたりの造水ＷＣ１０７１／ｈｒ
（ｍ値−０，０２８）であった。
実施例２
実施例１の模擬かん水を６５℃に予熱し、かつｐＨを７
．０に調整したかん水を実施例１の脱塩槽に供給速度２
００６／ｈｒ 、供給月−勾２２匂／ｄで供給したとこ
ろ、得られた透過水の（ｉｉξ塩分濃度１ｒ−１１，４
０３ｐｐｍ 、単位時間あたりのｉｌｊ水７７４．は、
９８ ｉ／に１ｒであった。引き続き操作開始］１．′
１′における供給水温が６０℃、操作終ｒ時における水
温が４５℃になるようにし、かつ、水温の上Ｈに伴、・
で、供イイ１水圧を３５Ｋｙ／（・屑から２５ Ｋｇ／
、、ｆｆｌまで漸減させる操作を、ｉ ａ ｉ ｏ時間
、４カ月間続けたところ、総塩分濃度３９１ ｐｐｍ
、 、ｔＦ−位時間あたりの４□水１局は９６ｅ／’１
１ｒであった。
．０に調整したかん水を実施例１の脱塩槽に供給速度２
００６／ｈｒ 、供給月−勾２２匂／ｄで供給したとこ
ろ、得られた透過水の（ｉｉξ塩分濃度１ｒ−１１，４
０３ｐｐｍ 、単位時間あたりのｉｌｊ水７７４．は、
９８ ｉ／に１ｒであった。引き続き操作開始］１．′
１′における供給水温が６０℃、操作終ｒ時における水
温が４５℃になるようにし、かつ、水温の上Ｈに伴、・
で、供イイ１水圧を３５Ｋｙ／（・屑から２５ Ｋｇ／
、、ｆｆｌまで漸減させる操作を、ｉ ａ ｉ ｏ時間
、４カ月間続けたところ、総塩分濃度３９１ ｐｐｍ
、 、ｔＦ−位時間あたりの４□水１局は９６ｅ／’１
１ｒであった。
比較例１
実施例１の模擬かん水（水＃ｉ；（２３℃、ｐＩ７．５
）を実施例１の逆浸透脱塩槽に、供給ｉｎ＜度２ ［］
０ （ｌｌｈｒ、供給圧力５５ Ｋｇ／（ｉで供給ｌ
〜だところ、イ（すられた透過水の総塩分濃度は、２８
９ｐｐｍ、中位時間あたりの造水絹は１１７６／ｈｒで
あ−っに−９この脱ｊハ操作を１日１０時間、４］１月
間絖りたところ、ｒＮ Ｊｌ’ａ水の総塩分濃度は２７
８ｐｐｍ、単位時間あたりの造水量は１１１／／ｈｒ
（ｍ値−０，００７４）であった。
）を実施例１の逆浸透脱塩槽に、供給ｉｎ＜度２ ［］
０ （ｌｌｈｒ、供給圧力５５ Ｋｇ／（ｉで供給ｌ
〜だところ、イ（すられた透過水の総塩分濃度は、２８
９ｐｐｍ、中位時間あたりの造水絹は１１７６／ｈｒで
あ−っに−９この脱ｊハ操作を１日１０時間、４］１月
間絖りたところ、ｒＮ Ｊｌ’ａ水の総塩分濃度は２７
８ｐｐｍ、単位時間あたりの造水量は１１１／／ｈｒ
（ｍ値−０，００７４）であった。
比較例２
比較例１のかん水を４０℃に予熱した以外は同一の条件
で脱塩したところ、得られた透過水の総塩分濃度は７１
８ ｐｐｍ、であり、数日経過後に透過水の総塩分濃度
が数百ｐｐｍに上昇し、膜としての機能を果たさなくな
った。
で脱塩したところ、得られた透過水の総塩分濃度は７１
８ ｐｐｍ、であり、数日経過後に透過水の総塩分濃度
が数百ｐｐｍに上昇し、膜としての機能を果たさなくな
った。
第１図は、アセチルセルロース膜を装着した逆浸透モジ
ー−ルを使用し、総塩分濃度が６０００ｐｐｍである供
給かん水の圧力と温度をかえた場合の操作開始１２００
時間経過後におけるｍ値を示すグラフ、第２図は、本発
明による脱塩方法の一例を示すプロセスフローの説明図
である。 Ｃ＞ −〜 つ ☆ ８ ０ （０ ０θ Ｃｉ Ｃ５
ー−ルを使用し、総塩分濃度が６０００ｐｐｍである供
給かん水の圧力と温度をかえた場合の操作開始１２００
時間経過後におけるｍ値を示すグラフ、第２図は、本発
明による脱塩方法の一例を示すプロセスフローの説明図
である。 Ｃ＞ −〜 つ ☆ ８ ０ （０ ０θ Ｃｉ Ｃ５
Claims (1)
- （リ かん水を加圧して、アセチルセルロースを主成分
とする逆浸透膜を装着ｌ〜だ逆浸透装置に供給し、透過
水と濃縮水とに分離する逆浸透法規塩プロセスにおいて
、供給かん水の液温が３０〜４５℃の範囲にあるときに
、供給圧を２５〜５５Ｋｆ／ｃｒ／Ｉ、ｐＨを５．５〜
６．５の範囲内に維持し、供給かん水の液温の上昇又は
下降を検出して、供給圧力を下降又は上昇させるように
したことを特徴とする高温かん水の逆浸透プロセスによ
る脱塩方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57154625A JPS5946186A (ja) | 1982-09-07 | 1982-09-07 | 高温かん水の逆浸透プロセスによる脱塩方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57154625A JPS5946186A (ja) | 1982-09-07 | 1982-09-07 | 高温かん水の逆浸透プロセスによる脱塩方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5946186A true JPS5946186A (ja) | 1984-03-15 |
Family
ID=15588269
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57154625A Pending JPS5946186A (ja) | 1982-09-07 | 1982-09-07 | 高温かん水の逆浸透プロセスによる脱塩方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5946186A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6227010A (ja) * | 1985-07-25 | 1987-02-05 | Shokuhin Sangyo Maku Riyou Gijutsu Kenkyu Kumiai | 逆浸透処理方法 |
| JP2015029932A (ja) * | 2013-07-31 | 2015-02-16 | 三菱重工業株式会社 | 淡水化装置及び淡水化方法、並びに淡水、塩及び有価物の併産方法 |
-
1982
- 1982-09-07 JP JP57154625A patent/JPS5946186A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6227010A (ja) * | 1985-07-25 | 1987-02-05 | Shokuhin Sangyo Maku Riyou Gijutsu Kenkyu Kumiai | 逆浸透処理方法 |
| JPH0462768B2 (ja) * | 1985-07-25 | 1992-10-07 | Morinaga Milk Industry Co Ltd | |
| JP2015029932A (ja) * | 2013-07-31 | 2015-02-16 | 三菱重工業株式会社 | 淡水化装置及び淡水化方法、並びに淡水、塩及び有価物の併産方法 |
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