JPS5945111A - プラスチツクキヤツプの成形法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、酵ストレスクラック性及び１町″低温佃■￥
性に後れたプラスチックキャップの成形法に関する。

プラスチックキャップは、マヨネーズ、ケチャツプ、食
油、インスタントコーヒー、液体洗剤及び化粧品等のプ
ラスチック製ボトルやガラス瓶に対し、現在広く使用さ
れている。これらプラスチックキャップは主に射出成形
法によって成形されている。

一方、ビール、炭酸飲料用プラスチックボトルやガラス
瓶に対しては彊属装王旭やアルミニウム製スクリューキ
ャップだけが使用されている。欧米においては米国特許
第４．０１６．９９６号公報に記述されているが如き射
出成形プラスチックキャ’　　ツフカヒー／ｌ／、炭酸
飲料用プラスチックボトル及びガラス瓶に対して１史用
され始めた。

しかしこの様な射出成形プラスチックキャップは、ビー
ル、炭酸飲料等の低温で貯蔵され且つ容器内に内圧のか
＼る用途に対してはいまだその性能は十分とは云えない
為に、広く使用されるに致らず、日本では全く使用され
ていない。

射出成形されたプラスチックキャップは劇ストレスクラ
ッキング性や耐低温ｆｉＩＴ撃性に劣るため、長期間貯
蔵時にキャップのスカート部の上辺近くや天面の周縁部
近くに円周状のクラックが発生したり、又低温貯蔵時に
衝撃を受けるとキャップが容易に破壊するなどの問題点
があシ、この様な問題点は、炭酸飲料やビール等の低温
貯蔵が行なわれ且つ容易に内圧のか＼る容器用のギャッ
プとしては致命的な欠点であった。

一力、圧縮成形によるプラスチックキャップ成形の技術
は、例えば公表特許公報昭５６−５０１３１５号及び公
表的・許公報昭５６−５０１１２１ヤツプとしての而・
ｊストレスクラック性、耐低温衝撃性、寸法女定性には
なけだ不十分なものでご）つた。

本発明は、この様なプラスチックキャップの問題点を石
火する成形法を機業するものである。不発、明によれば
、天面部と該天面部の絢縁部より笑負上圭ｉ、Ｍ−ＶＣ
伸びるスカート部を消し、該スカート部の内面とネジ突
起部を有するプラスチックギャップを圧縮成形する方法
において、桐料温朋７゛が式：ＴＤ≦Ｔ≦Ｔｍ＋４０、
好１しくは式ニア゛ｍ≦７“≦’ｉ’ｍ＋４０を満足す
ることを特許とする圧右白成形法が提供される。こ＼で
７゛Ｄとは、材料として使用される樹脂の呻伏点消滅温
度をいうもので、％えば第１図のストレス・ストレーン
曲線ヲ憫するポリプロピレンでは７′Ｄば１２５℃で、
ｌ）、第２凶のストレス・ストレーン曲線を池するポリ
エチレンでは７゛Ｄは９５℃である。またＴｍとは、材
料として使用される樹脂の融点をいう。材料温度が７′
Ｄ禾満と低くては、成形性が悪く、一方Ｔｍ＋４０を超
えて高すぎては耐ストレスクラック性が低下し、その上
生産性も低下するので好ましくない。

本発明１、にオイテ、融点（Ｍｅ　ｌ　ｔ、　ｉｎｇ　
Ｐａ　ｉｎｔ　）とは、例えばＬＥＯＭＡＮＤＩ！；Ｌ
ＫＥＲＮ著１１ＣＲＹＳＴＡＬＩ−ＺＡｉ’ｌＯＮ’　
ＯＦ　ＰＯＬＹＭＩ’；ｋＳ　”　（ＩＶｌｃＧｒｃｔ
ｗ−１１ｉ１１Ｈｏｏｋ　Ｃｏｍｐａｎｙ、　１９６４
年発行）に記載されているように、結晶性あるいは半結
晶性高分子の結晶が融解する熱力学的第一次転位点と定
義され、示差熱分析法によって測定される。

水弁１明のプラスチックキャップの成形法の対象となる
プラスチックキャップの一例を第３図に示す。プラスチ
ックキャップは天面部１とスカート部２より主として成
り、スカート部２の延長にぎ　５− ルファープルーフパンド４を廟し、またスカート部２に
はネジ突起部３を七する。ピルファープルーフバンド４
はブリッジ６と内１ｔｌ１点７が５を有し、キャップを
一口した場合、ピルファープルーフバンド４がキャップ
よりブリシソ６で切断され瓶に残るようになる。又キャ
ップは密封をよくするためライナー７を有する。

本発明においてプラスチックキャップを成形するには、
例えば第４図に示すキャビティ８の中に所定の材料温度
に維持された欣足量の材料を釈置後キャップ内壁形成プ
ランジャー９によりプラスチックキャップ１６が圧動成
形される。プランジャー９にはぎルファー内壁形成プラ
ンツヤ−１０、ピルファ−外壁形成スリーブ１１ストリ
ツツξ−スリープ１２及びエヅゴ）−ピン１３が付ノー
鳴しており、史にエア流路１４が４−ヤップ内壁形成プ
ランジャー９に、またエア仄き１５がキャップ内壁形　
６− 族プランツヤ−９とピルファ内壁形成プランジャー１０
の間に設けられている。これらのキャビティ及びプラン
ジャー等を用いての成形についての詳細は更に後記の実
施例で説明する。

本発明のプラスチックキャップの圧縮成形を行う場合、
キャビティの温度Ｔ、は、ｏ、ＩＴｍ≦Ｔｃ≦Ｔ　ｍ　
（Ｔｍは材料樹脂の融点）の範囲内、好ましくはＯ２Ｔ
ｍ≦Ｔ、５０５１ｍの範囲内であることが好捷しい。キ
ャビティ温度Ｔｃがｏ、１’２”ｍ未満と低すぎては、
成形不能乃至成形が出来てもキャップの寸法安定性が低
下したり、耐低温衝撃性や耐ストレスクラツキング性が
低下するので好ましくなく、一方Ｔ　ｍ　ｋ超えて高す
ぎては取シ出し時のキャップの変形が起シ易くまた生産
性も低下するので好ましくない。なお、プランツヤ−の
温度はキャビティの温度と同じ温度に保つのが好ましい
。

本明細書で「キャビティ」とは成型金型構成部分のうち
、ヌカ−１・部外面及び該スカート部外面に連なる天面
部の表面全形成する部分をいう。

本発明のプラスチックキャップ成形法ｌこ用いられる材
料用の樹脂としてはポリプロピレン系樹脂及びポリエチ
レン系樹脂が好捷しく、こ＼でポリゾロピレン系樹脂と
は、プロピレンホモポリマー、プロピレン−エチレン共
重合体の如きプロピレン−オレフィン共重合体等及びポ
リプロぎレンとポリオレフィン（例：ポリエチレン）と
の混合物等を意味する。共重合体及び混合物の場合、プ
ロピレンが８０モル係以上含まれるものが好ましい。

また、ポリエチレン系樹脂とは、筒密度ポリエチレン、
中密度ポリエチレン、線形低密度ポリエチレン、低密度
ポリエチレン樹脂及びこれ等の混合物等を意味する。

上記の樹脂の中でもポリゾロピレン系樹脂が好ましく、
爵にエチレンとの共１合ポリプロぎレン糸位（）Ｉ旨が
最も好ましい。

２等材料用樹脂はメルトインデック°スＭＩ　８　− （ＪＩＳ　　Ｉ（Ｔ２１０による）がポリプロピレン系
樹脂の場合は、２３０℃、２１６ｏグ荷重の条件で、ポ
リエチレン系樹脂の場合は１９０　℃、２１６０１ｉ’
荷重の条件で、夫々測定した場合０．１−１０　ｆ７１
０分好寸しくけ０．２〜！Ｍ’／１０分の流動指数を有
するものが好捷しく、０．１１ｉ’／１０分未満と低す
ぎては、成形しにく＼、一方１０ｉｉ’／１０分を超え
て大きくては耐ストレスクラック性や耐低温衝撃性が低
下するのが好１しくない。

本発明のプラスチックキャップの成形法ｒよって圧縮成
形されたプラスチックスキャップが、耐ストレスクラツ
キング性、耐低温衝撃性及び寸法安定性に極めて優れて
いる理由は必しも明らかではないが、その一つの理由と
して本発明の成形法によって成形されたプラスチックキ
ャップでは、材料の樹脂を形成する高分子が、天面部の
中央部より天面部の周辺へ、更にはスカート部の下部へ
＝　９− 向って垂直方向に配向が著しく行なわれるためと捕定さ
れる。この様なキャップにおける分子配向の例は第１０
図及び第１１図（対照）に示されている。実施例１（実
験番号Ｐ−６のプラスチックキャップのＸ線回折写真の
第１０図及び比較例１笑験裕号ＰＲ−５のプラスチック
キャップのＸ線回折写真の騙１１図を比較すると、比較
例１、ＰＲ−５の回折写真ではＸ線による内１ｕ１］よ
９４本のデバイシェラ−蟻の回折強度は猿にそって等し
い強度で示されているが、実施例１、Ｐ−６の回折写真
では４本のデバイシェラ−環の回折強度が環にそって局
部的に強く出ている。このことより芙施９１１では、結
晶の配向が可Ｊ５ｉ１）生じていることが判る。（尚、
これ等写真の縦方向（長辺）はスカート部の上下方向を
示し、写真の横方向（短辺）はキャップの円周方向を示
す）。

本発明にかかるプラスチック襞キャップにはさまざ丑な
形状のものが含寸れる。以下に本発すＪ、の成形法の１
有・・、について；Ｉ−ｆ側に断切する。ギャップは、
卵、３図に示したように、円盤状の天ｆｆ１ｌ　１及び
該天［ｍ外縁より円筒状に垂れ下がるネジ突起３をもつ
スカート笥き２、該スカート都２下端よりその匙長上に
スカート部とほぼ同−住をもつ円・ＩＨ１］に第５図の
ような突起のついたピルファープルーフバンド４、天［
ｍ上部に低音ＩＷポリエチレン（ＩＪＤＰＥ）、厘鎖低
街度ポリエチレン（ＬＬＤＰＩ！Ｊ□）、ポリ４北ビニ
ル（ｐｖｃ）、エチレンプロピレンゴム（ル゛ｐｌｔ）
、エチレンビニルアセテート（ＪＩ！Ｊ′Ｖ′Ａ）等の
熱可塑性プラスチックにより形成式れ敷かれたライナー
７を壱する。前記ピルファープルーフ／Ｓノド４は前記
スカート部下端と容易に分離可曲な弱いブリッジ６で接
続されている。このぎルファーゾルー７パンド４の形状
により施栓時に突起がひん口下郡のり艮り出し笥ＳＫか
かり、またｌ１ｉｆｌ栓時にブリッジ−０′部から切断
分子４１ｆ　Ｌピルファープルーフバンドがビンロ下部
に残る。

前記ライナー７はキャップ大面と溶融接層させるか及び
／又はキャップ天面に形成された増目内径にほぼ等しい
外径ケもちやや逆切頭円錐形をなしたリング状突起１７
に保合される。

上記キャップは第１段階としてキャップ天面及びスカー
ト部、ピルファープルーフバンド（以上３も１３分をあ
わせて以下キャップ外殻という）を形成する側脂を、押
出し檄が加熱しながらストランド状に押し出す。刊１し
出されたストランド状刹脂はロータリーカッターによシ
一定景切り取られ一定温度に保温されたキャビティ内に
落下される。

加、２段階では、泥１段階でキャビティ内に落下でれた
加熱樹脂を落下ｉ＞に加２４図に示すようにキャップ外
殻形成プランツヤとキャビティとによって圧縮し、キャ
ップ外殻形状に形成し、硬化す−　】　２− るに十分な時間冷却のだめ圧縮状態に珠つ。

第３級１竹は離型である。詳しくは第６図〜第９図に示
した。Ｗｐ　６図のように保持されている上部プランツ
ヤ−、キャビティー、キャンプ外殻のうち−Ｌ部プラン
ジャーを枯欣、シているストリッパースリーブ１２及び
ぎルファープルーフパンド外１則形成スリーブ１１が上
昇する。就いて第７図のようにピルファープルーフバン
ド内’ＩＦ４１ｉ形成スリーブ１０が、ぎルファープル
ーフバンド内側突起の離脱を容易ならしめるため上部か
ら与で時計回りに回転しながら、上昇しピルファープル
ーフバンドから離脱する。次いでキャップ外殻１６と共
にキャップ内壁形成プランジャー９が上昇しキャビティ
８より離脱し、続いて纂９図のようにストリッツ９−ス
リーブ１１２及びキャップ内壁形成プランツヤ−の内部
を通り下…］に至るイソエクタビン１３が同時に下降し
、さらにイジェクタ−ビン１３外−１３− 周に沿ってエアー流路１４よりエアーを噴出させ、キャ
ップ外殻１６をキャップ内壁形成プランジャー９より離
脱させる。

第４段階ではターレット等１により位置決めされたキャ
ップ外殻の天面上部に、押し出し機より加熱溶融され押
し出されたストランド状ライナー形成用樹脂を、ロータ
リーカッタによシ定量切シ取り落下させる。

第５股階では、キャップ天面上部に落下されたライナー
形成用溶融樹脂を、落下直後にライナ形成用スリーブを
備えるライナ形成用プランジャーにより圧縮成形するこ
とによシ、第３図に示すようなライナー７が形成される
。

更に第６段階で、ピルファープルーフバンドの付は根に
近い部分に回転式カッターによシ第３図に示すよう々円
周方向に断続する細長い穴を明け、ブリッジ６を形成さ
せる。このブリッジ形成工程は、前記ライナー形成工程
とＩｈＪ時に行ってもよい。

以」二の６ｉｃれの各段階を連結する方法は桓々ある。

好適例の場合、第１〜第３段階をいくつかのキャビティ
をもつ同転ステージと該ｒ！：！＋転ステーソと同軸の
形成フ゛ランツヤを肩する回転ドラムからなる回転圧縮
成形・１糞力け１」いられる。該回転圧縮成形截で得ら
れるキャップ外殻をベルトコンベアターレット、シュー
ト等によりライナー形成用の、回転ターレットと該回転
クーレットと同軸にて回転するライナー形成プランジャ
ーを１する回転ドラムからなる回転ライナー形成装置が
用いられる。このようにして借られたキャップはコンベ
ア、ターレット、シュート等によシ上記ブリッジ形成工
程へもたらされる。

コンベアー、ターレット、シュート等によって連結され
る上記３つの過程は２つ以上の過程をひとつの鉄誼で行
なってもよい。さらにキャビティーおよび／あるいはキ
ャップ外殻への樹脂の送シ込みは加熱した円盤状あるい
はその他の形状のシートによって行なってもよい拳を理
解されたい。

実施例１ 第１図のストレス−ストレイン曲線を有し降伏点消滅温
度が１２５℃で、示差熱分析法による融点が１６０℃、
ＪＩＳ　　Ｋ−７２１０にしたがった、２３０℃、荷重
２１６０Ｅｌ（Ｊ’ＩＳ　　Ｋ−７２１０の測定条件１
４）でのメルトインデックスが３．０Ｆ７１０分の市販
ポリプロピレン（三菱ノーブレンＢＣ５Ｃ）をスクリー
径４０ｍ＋ｘ、ノズル住５　ＭＮの押出機よシ押し出し
、ロータリーカッ　゛ターにて一定重ｉ（２，３，９）
切断しキャビティーに落下させた。落下後直ちにキャッ
プ外殻内壁形成プランツヤ−を下降させ、樹脂温度１７
０’Ｃでキャップの形成を行なった。キャビティ温度は
内地ヒーターによシロ５℃に保温した。成形圧力は−１
６− 約８００ｋｇ／ｃｒｌで、適正キャップを形成する位置
にキャップ外壁形成プランツヤ−〇下死点を設定した。

冷却のため約７秒■］圧細状態に保った後、前記３段階
と同僚にしてキャップを’ＭＴ１’Ａ２した。

次に該キャップ外殻内に、押出機よシ加熱溶融押出され
たエチレン−ビニルアセテート（）！Ｊ′ＶＡ）共電合
体をロータリーカッターにて一定１紮切−丁して落下さ
せ、直ちにライナー形成用プランツヤ−で圧縮し、続い
てライナー形成スリーブを下降させてライナーを形成し
た。

次に樹脂温度を１２５℃、１３０℃、１４０℃。

１５０℃、１６０℃、１８０℃、１９０℃、２００℃、
と変えて成形圧力を各温度に応じて変える以外は前記と
全く同様にしてキャップの形成を行なった。

以上のようにして得た谷条件につき夫々２０個のキャッ
プについて行なった成形後のキャップの−１７− ネジ部分の内径画性−１ｊ１１目ストレスークラック性
テスト、及び耐低温衝撃性テストの結果を第１表にＰ−
１〜９として示す。

キャップのネジ部分の内性の値はネジ突起の頂部と、■
ン頂部とキャップ中心線を軸として相対する位置のネジ
突起との距離を笑体順微説を用いて測定して侍だもので
ある。

１１１Ｑストレス−クラック性テストは、１５６℃で約
４ボリユームの炭酸ガスを含む炭散水を低温で静かにガ
ラス壜に充填し、成形したキャップを施栓、５０°Ｃ界
面活性剤水溶液（０５％濃度）中に、キャップ’ｉ’＋
ｌ１分が没するように一週ｍコ放置し、キャップに円周
状クラックが発生した増数を目視計数する午によって行
なった。

耐低温衝撃性テストは水を充填したガ゛ラス壜に、越７
形したキャップを施栓し、４℃雰囲気に一昼夜放眞佐、
４°Ｃ雰囲気中で壜を傾斜１０°の金馬口１］上に１ｍ
の旨さからキャップ大田」を下にして治下させ、Ｙ各下
によってキャップが破（負した壜袈又をＨ十数する午に
よった。

比較例１ 実施例１と同一のポリプロピレンを使用して、樹脂温度
を１００°Ｃ１１１０°Ｃ１１２０°Ｃ１２１０℃、２
２０℃として各温度に応じて成形圧力を変化させる以外
は実施例１の樹脂温度１７０℃の場合と全く同様にして
キャップ外殻の成形を有なった。キャップ外殻が形成さ
れたものについて実施例１と同僚にしてライナーを形成
した。このようにして倚だキャップについて実施例１と
同様の評価を行ないその結果を第１表にＰＲ−１〜５と
して示す。

第１茨から明らかなように、ＰＲ−１〜３では成形かで
きない。ｉ’Ｒ−４，，５は耐低温衝撃性、及び■すス
トレス−クラック性が想い。

実施例２ 第２図のストレス−ストレイン曲線を消し降伏点消滅温
度が９５°Ｃで、示差熱分析法での融点が１３１°Ｃ，
ＪＩＳ　　Ａ、−７２１０にしたがい１９００Ｇ、２１
６（ｌ荷重（ＪＩＳ　Ｋ−７２１０の測定休作４）でｆ
ｌｌ＋定したメルトインデックスが４．０ｇ７１０分の
市販扁密度ポリエチレン（ショーレックスＦ６ｏ４ｏＶ
）を実施例１と同一の押出機によす押出し、ロータリー
カッターで一定重量（２，７，！ｉ’）切断し、樹脂温
度が１５０°Ｃ５成形圧力６ｏ　ｏ　ｋｇ／ｃｙ＋ｔ、
キャビティー及びプランジャ一温度が４０°Ｃである以
外ｉｌ″ｆ：笑施例１実施く同様にして、キャップ外殻
の形成及びライナーの形成を行なった。

次に樹脂温度を９５°Ｇ、１００℃、１１０℃、１２０
°Ｇ、１３２°Ｇ、１４０℃、１６０°Ｇ、　１７０°
Ｃに変化させ、成形圧力を各温度に坂適な値に設−２０
一 定する以外は上記と全く同様ＶＣしてキャップ外殻の成
形を行ない、実施例１と同様にしてライナーを形成した
。

以上のようにして得られたキャップ各２０４β１につい
てキャップのネジ部分の内径測定及び耐ストレスクラッ
ク性テストを行なった。得られた結果を第２衣にＥ□−
１〜９として示す。

キャップのネジ部分の内径は実施例１と全く同様にして
行なった。

１１回ストレスクラック性テストは、１５．６℃で約４
がリュームの炭取ガスを含む炭取水を低温で静かにガラ
ス壜に充填し、成形したキャップを施栓５０℃界面活性
沖］水溶液中に、キャップ部分が没するように一昼夜放
置し、キャップに円周状クラックが発生した増数を目視
計数する単によって行なった。

比較例２ −２１− 実施４！／ｉｊ　２と同一の高密度ポリエチレンを使用
して、Ａ句月旨温度を８０°Ｃ１９０°Ｃ１１８０°Ｃ
１１９０℃として各樹脂温度に応じて最適成形圧力を使
用する以外は実施例２と全く同様にしてキャップ外殻を
力学ル■１シ、キャップ外殻が形成できたものについて
実施例２と同様にしてライナーを形成した。

以上の僚にして得たキャップについてキャップネジ部内
径及び耐ストレスクラック性テスト＝芙施例２Ｉと同様
にして行なった。得られた結果を第２表にＥＲ−ｘ〜４
として示す。

砧２次から明らかなようにＥＲ−１，２は成形ができ安
い。Ｅｌ？、−３，４では耐ストレスクラック性が悪い
。

実施例３ 水差熱分析法による融点が１６０°Ｃで、Ｊ’　Ｉ　５
Ｋ−７２１０に従がった２３０℃テＨｅｒ重２１６０ｇ
（Ｊ’ＩＳ　　７ｊ−７２１０の条件１４）でのメルト
インデックス及び１’Ｄがそれぞれ０．１ｇ７１０分及
び１２８℃の礼販ポリプロピレン（ショウワアロマー５
Ａ−１ｘ１）及び１０．０ｇ７１０分及び１２２℃の市
販ポリプロピレン（三菱ノーブレンＢＣ３）の２棟の７
１１販ポリプロピレンで谷メルトインデックスに通分す
る成形圧とする以外はすべて実施例１１と同＠てにして
樹）信温度１７０℃でキャップ外殻を形成し、実施例１
１と同体にしてライナーを形ｎ給する。

以」二の珠にしてイ存たギヤラフ０に夕月してキャップ
。

ネジ部分の内径、耐低温側撃性及び耐ストレス・クラッ
ク性を実施例１と全＜ｌ＋＝＋ｌＪ様の方法で百１句べ
た。

得られた結果をＰ−ａ、Ｐ−６（実施例１）、Ｐ−すと
して第３衣に示す。

実施例４ 実施例１の実験企号Ｐ−６において、キャビティ温度を
３５°Ｃに保った以外はＰ−６と同−条件でキャップを
成７形した。実施例１１と同様にテストした結果では、
ネジ部内径（ｍｍ）；２５．１の（標準偏差０．０９）
、耐低温衝撃性（％）；０．酬ストレスクラッキング性
（％）　：Ｏであった。

−２４− ５９

【図面の簡単な説明】

第１図及び第２図は、本発明で用いられる材料の剣脂に
ついてのストレス・ストレーン曲線を示す。第３図は本
発明の方法で成形されるプラスチックキャップの側面及
びその部分断面図でおり、第４図、第６〜９図は本発明
のプラスチックキャップの成形を行いつ＼あるキャビテ
ィ及びプランジャーの断面図であシ、第５図は本発明に
よって成形されるプラスチックキャップのピルファプル
ーフバンドの部分拡大斜視図であわ、第１０図及び第１
１１は、プラスチックキャップのスカート部のＸ純回折
図を示す図面代用Ｘ線写真である。 −２８− 一　Ｚ　　’／　　− 仲プ゛（％） 神ブ゛（％） ％３図 ら 第４図 第５図 第６図 第１０図 第１１叉 手続補正書（自発） 昭和５７年１０月１４日 特許庁長官　　若杉和　夫　殿 １、事件の表示 昭和５７年特許願第１５５２１０号 ２、発明の名称 プラスチックキャップの成形法 ３補正をする渚 事件との関係　　特許出願人 住　所　神奈川県横浜市金沢区釜利谷町４４３９番地の
２６４代　理　人〒１０７ 発明の詳細な説明の個 ７、補正の内容 別紙のとおり 別紙 （１１明細書の特許請求の範囲の徊１を下記のように訂
正する。。 「〔特許請求の範囲〕 （１１天面部と該天面部の周縁部より実質上垂直に伸び
るスカート■１５を有し、該スカート部の内面にネジ突
起部を有するプラスチックキャップを圧縮成形する方法
において、材料湛展Ｔが下記式 ％式％ を満足することを特徴とする圧縮成形法。 （２）材料がｋｉ　Ｉ　：　０．１〜１０．！ｊ７１０
分のボリグロビレン系樹脂又はポリエチレン系樹脂であ
る特許請求のめ凹第１項記載の圧縮水彩法。 （３）　　キャビティｆＪＱ　度Ｔ　ｃが下記式０式％ を満足する特許請求の範囲第１項又は第２項記　２− 載の圧縮成形法。 （２）　　明細１書脇７′頁第１行に「成型金形」とあ
るを 「　成形金１　」 に訂正する。 　３−

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. （１）　　天面部と該天面部の周縁部より実質上垂直に
   伸びるスカート部ヲ有し、該スカート部の内面にネジ突
   起部を有するグラスチックキャップ全圧縮成形する方法
   において、材料温度Ｔが下記式０式％ 全満足することを特徴とする圧縮成形法。
2. （２）材料がＭＩ：０．１〜１０１ｉ’／１０分のボリ
   ア’ｏヒレン系樹脂又はポリエチレン系樹脂である特許
   請求の範囲第１項記載の圧縮成形法。
3. （３）　　キャビティ温度Ｔ、が下記式０式％ 全満足する特許請求の範囲第１項又は第２項記載の圧縮
   成形法。