JPS5942831B2 - 角度誤差検出装置 - Google Patents
角度誤差検出装置Info
- Publication number
- JPS5942831B2 JPS5942831B2 JP8367879A JP8367879A JPS5942831B2 JP S5942831 B2 JPS5942831 B2 JP S5942831B2 JP 8367879 A JP8367879 A JP 8367879A JP 8367879 A JP8367879 A JP 8367879A JP S5942831 B2 JPS5942831 B2 JP S5942831B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- polarization
- angular error
- output
- angular
- reference signal
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01S—RADIO DIRECTION-FINDING; RADIO NAVIGATION; DETERMINING DISTANCE OR VELOCITY BY USE OF RADIO WAVES; LOCATING OR PRESENCE-DETECTING BY USE OF THE REFLECTION OR RERADIATION OF RADIO WAVES; ANALOGOUS ARRANGEMENTS USING OTHER WAVES
- G01S3/00—Direction-finders for determining the direction from which infrasonic, sonic, ultrasonic, or electromagnetic waves, or particle emission, not having a directional significance, are being received
- G01S3/02—Direction-finders for determining the direction from which infrasonic, sonic, ultrasonic, or electromagnetic waves, or particle emission, not having a directional significance, are being received using radio waves
- G01S3/14—Systems for determining direction or deviation from predetermined direction
- G01S3/146—Systems for determining direction or deviation from predetermined direction by comparing linear polarisation components
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Radar, Positioning & Navigation (AREA)
- Remote Sensing (AREA)
- Variable-Direction Aerials And Aerial Arrays (AREA)
- Control Of Ac Motors In General (AREA)
- Aerials With Secondary Devices (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は目標の発する電波を受信するアンテナを用い
て、アンテナの指向方向と目標の方向との指向角度誤差
を検出する角度誤差検出装置に関するものである。
て、アンテナの指向方向と目標の方向との指向角度誤差
を検出する角度誤差検出装置に関するものである。
従来このような角度誤差検出装置は目標の発する偏波が
円偏波の場合とか直線偏波の場合のように定まっている
場合には比較的簡単な方法があり、すでに多く実用に供
せられている。
円偏波の場合とか直線偏波の場合のように定まっている
場合には比較的簡単な方法があり、すでに多く実用に供
せられている。
しかしながら目標の発する偏波が任意偏波でかつ時間と
ともにそのだ円偏波率や偏波の傾きが変化するような場
合には多数の一次放射器を用いるいわゆるマルチホーン
方式のアンテナにおいてはいくつかの例があるが、１個
の一次放射器を用いる場合には適当な方法がなかった。
ともにそのだ円偏波率や偏波の傾きが変化するような場
合には多数の一次放射器を用いるいわゆるマルチホーン
方式のアンテナにおいてはいくつかの例があるが、１個
の一次放射器を用いる場合には適当な方法がなかった。
一方最近のアンテナは干渉を軽減するためあるいは一次
放射器系への集束ビーム伝送系の導入等により、マルチ
ホーンの使用が制限される傾向となり場合によっては１
個の一次放射器しか用い得ないこともあるようになって
きている。
放射器系への集束ビーム伝送系の導入等により、マルチ
ホーンの使用が制限される傾向となり場合によっては１
個の一次放射器しか用い得ないこともあるようになって
きている。
第１図は従来の角度誤差検出装置の一例である。
第１図において目標よりの信号は一次放射器１で受信さ
れ、角度誤差を検出するための２つの高次モード結合器
２，３により円形導波管内に励起する高次モード成分の
みを取出す。
れ、角度誤差を検出するための２つの高次モード結合器
２，３により円形導波管内に励起する高次モード成分の
みを取出す。
このとき２つの高次モード結合器２と３とは互いに直交
関係にあモード成分は高次モード結合器２，３を素通り
して偏波変換器４及び５により偏波の形、偏波面を変換
する。
関係にあモード成分は高次モード結合器２，３を素通り
して偏波変換器４及び５により偏波の形、偏波面を変換
する。
この例では偏波変換器として９０°位相差板４，１８０
°位相差板５を用いる。
°位相差板５を用いる。
偏波変換された信号は偏分波器６によって、直交する２
つの偏波成分ＥＸｃ、Ｅｙｃに分離される。
つの偏波成分ＥＸｃ、Ｅｙｃに分離される。
ここにＥｘｃ主偏波成分、Ｅｙｃは直交偏波成分である
。
。
ＥＸＣは位相検波器（以下ＰＳＤと呼ぶ）フループフィ
ルタ８及び電圧制御発振器（以下ＶＣＯと呼ぶ）９によ
り、いわゆる位相同期ループ（以下ＰＬＬと呼ぶ）を構
成し、ＶＣＯ９の出力がＥＸＣと９０゜位相が異なる状
態に保持されるようにする。
ルタ８及び電圧制御発振器（以下ＶＣＯと呼ぶ）９によ
り、いわゆる位相同期ループ（以下ＰＬＬと呼ぶ）を構
成し、ＶＣＯ９の出力がＥＸＣと９０゜位相が異なる状
態に保持されるようにする。
一方ＥｙｃをＰＳＤ１７でＶＣＯ９の出力で検波し増幅
器１８を介してモーター１９により前記偏波変換器５を
駆動すると同時に歯車箱２０を介して偏波変換器４を駆
動する。
器１８を介してモーター１９により前記偏波変換器５を
駆動すると同時に歯車箱２０を介して偏波変換器４を駆
動する。
一方高次モード結合器２及び３よりの高次モード成分は
直交偏波合成器３３により合成され、位相差板４，５と
同等の偏波変換器３４，３５を通って、偏分波器３６で
２つの直交成分Ｅｘｂ及びＥ、ｙｄに分波しこれらをＰ
ＳＤ３７及び４γに、より、ＶＣＯ９の出力あるいはそ
れを９０°移相器１０により９ｏ０移相したものを用い
て同期検波しこれを低域ろ波器３８及び４８にて直流成
分のみを取出すことにより２つの角度誤差電圧△Ｘ、△
Ｙを得る。
直交偏波合成器３３により合成され、位相差板４，５と
同等の偏波変換器３４，３５を通って、偏分波器３６で
２つの直交成分Ｅｘｂ及びＥ、ｙｄに分波しこれらをＰ
ＳＤ３７及び４γに、より、ＶＣＯ９の出力あるいはそ
れを９０°移相器１０により９ｏ０移相したものを用い
て同期検波しこれを低域ろ波器３８及び４８にて直流成
分のみを取出すことにより２つの角度誤差電圧△Ｘ、△
Ｙを得る。
以上の動作を算式を用いて以下説明する。
第２図はこのような角度誤差検出装置を用いる場合の目
標と本装置を備えた追尾アンテナ及び偏波の関係を示す
図であり、図中Ｅは本装置を備えた追尾アンテナ、Ｔは
目標であり、Ｔを含む面内に追尾アンテナＥのビームの
中心方向とこの面の交点Ｏを原点とする座標系ＸＹを想
定する。
標と本装置を備えた追尾アンテナ及び偏波の関係を示す
図であり、図中Ｅは本装置を備えた追尾アンテナ、Ｔは
目標であり、Ｔを含む面内に追尾アンテナＥのビームの
中心方向とこの面の交点Ｏを原点とする座標系ＸＹを想
定する。
なおＥＯとＥＴとのなす角度△θが追尾アンテナの角角
誤差、φが角度誤差の向きと、Ｘ軸方向との傾きを示す
角度、到来偏波の形が図のようであるときＥｍａＸはだ
円偏波の長軸電界、Ｅｍｌｎは同短軸電界であり角度α
はＥｍａｘの方向のＸ軸よりの傾き角度である。
誤差、φが角度誤差の向きと、Ｘ軸方向との傾きを示す
角度、到来偏波の形が図のようであるときＥｍａＸはだ
円偏波の長軸電界、Ｅｍｌｎは同短軸電界であり角度α
はＥｍａｘの方向のＸ軸よりの傾き角度である。
第２図のような状態で第１図の角度誤差検出装置を追尾
アンテナに備えていると第１図の偏波変換器４の入力部
の電界ＥＸａ及びＥｙａは、で表わされる。
アンテナに備えていると第１図の偏波変換器４の入力部
の電界ＥＸａ及びＥｙａは、で表わされる。
ここにＥＸＡ、ＥｙＡは第２図Ｘ。Ｙ座標をＯＥ力方向
平行移動したときのＥＸＡνＥ３’Ａを定める点におけ
るＸ及びＹ成分の電界である。
平行移動したときのＥＸＡνＥ３’Ａを定める点におけ
るＸ及びＹ成分の電界である。
以下Ｅｘｉ３ 、 ＥＶＢフＥｘｃシＥｙｅフＥ Ｘ
ＤフＥｙｂについても同様である。
ＤフＥｙｂについても同様である。
これを偏波変換器４，５の角度をそれぞれα及びβとし
てＥｘｃ 、 Ｅｙｃ求めると〔２〕式を得る。
てＥｘｃ 、 Ｅｙｃ求めると〔２〕式を得る。
第１図を直線偏波受信用とする場合には、歯車箱２０に
よりα＝：２βの関係を与えることにより、ＰＳＤ１７
増幅器１８及びモータ１９によって自動的にα＝γとな
る制御がなされる。
よりα＝：２βの関係を与えることにより、ＰＳＤ１７
増幅器１８及びモータ１９によって自動的にα＝γとな
る制御がなされる。
このときとなる。
一方高次モード結合器２，３で取出される角度誤差信号
は直交偏波合成器３３で合成されてＥｘｂ。
は直交偏波合成器３３で合成されてＥｘｂ。
Ｅｙｂとなるが、これらは△θが小さいときはＥｘＢ＝
に△θ（ＥｍａＸｃｏｓ（γ〜ψ）＝ＪＥｒｎｉｎ ｓ
＋ｎ（γ−ψ））Ｅｙｃ−に△θ（Ｅ ｒｎａｘ Ｓ
Ｉ ｎ（γ−ψ） ｊＥｍｉｎｓＩｎ（γ−ψ） ）
） （４）と表わされる。
に△θ（ＥｍａＸｃｏｓ（γ〜ψ）＝ＪＥｒｎｉｎ ｓ
＋ｎ（γ−ψ））Ｅｙｃ−に△θ（Ｅ ｒｎａｘ Ｓ
Ｉ ｎ（γ−ψ） ｊＥｍｉｎｓＩｎ（γ−ψ） ）
） （４）と表わされる。
ただしｋは比例定数である。偏波変換器３４及び３５は
４及び５き同じ角度であり、それぞれα及びβであるか
ら、α二２βでかつα＝γという条件を与えると偏分波
器３６の出力ＥＸＤ 、 Ｅｙｂは〔５〕で表わされる
。
４及び５き同じ角度であり、それぞれα及びβであるか
ら、α二２βでかつα＝γという条件を与えると偏分波
器３６の出力ＥＸＤ 、 Ｅｙｂは〔５〕で表わされる
。
したがって、〔３〕式のＥｘｃを基準として、ＥＸＤの
うちＥｘｃと同相分のみをＰＳＤ３７で検波すると△Ｘ
として を得る。
うちＥｘｃと同相分のみをＰＳＤ３７で検波すると△Ｘ
として を得る。
同様にＥｙＤのうちのＥｘｃと直交成分のみをＰＳＤ４
７で検波すると△Ｙとして を得る。
７で検波すると△Ｙとして を得る。
〔６〕式及び〔７〕式で与えられる△Ｘ、△Ｙは第２図
からもわかるように角度誤差△ のＸ方向及びＹ方向の
成分を表わすものとなっている。
からもわかるように角度誤差△ のＸ方向及びＹ方向の
成分を表わすものとなっている。
次に第１図を円偏波受信用として用いる場合は偏波変換
器４，５，３４，３５は駆動せず固定しておき、 このとき となる したがって となり、ＥＸＤをＥｘｃを基準としてＰＳＤ３γ及び４
７で検波することにより△Ｘ、△Ｙとしてを得ることが
できる。
器４，５，３４，３５は駆動せず固定しておき、 このとき となる したがって となり、ＥＸＤをＥｘｃを基準としてＰＳＤ３γ及び４
７で検波することにより△Ｘ、△Ｙとしてを得ることが
できる。
このとき第１図のスイッチ４１は図に示されているよう
に接続され、直線偏波の場合はＥＸＤ側に接される。
に接続され、直線偏波の場合はＥＸＤ側に接される。
以上のように第１図の方式では到来偏波の状態によって
角度誤差検出回路を適当に切換えてやることにより角度
誤差電圧△Ｘ及び△Ｙを得ることができる。
角度誤差検出回路を適当に切換えてやることにより角度
誤差電圧△Ｘ及び△Ｙを得ることができる。
第１図に示したものでは円偏波の場合と直線偏波の場合
とで装置の構成を切換えることが必要であり、このため
に到来偏波の変化の激しい場合には操作が複雑となるだ
けでなく受信をつねに良好な状態に保ち得ない欠点があ
った。
とで装置の構成を切換えることが必要であり、このため
に到来偏波の変化の激しい場合には操作が複雑となるだ
けでなく受信をつねに良好な状態に保ち得ない欠点があ
った。
すなわちＥｘｃに到来偏波のうち全成分を取り出すこと
ができないという欠点があった。
ができないという欠点があった。
例えば右旋円偏波を受信する状態で左旋円偏波が到来す
るとＥｘｃ＝Ｏという場合が生じ（〔８〕式においてＥ
ｍａｘ−Ｅｍｉｎとなる）受信不能となる可能性がある
。
るとＥｘｃ＝Ｏという場合が生じ（〔８〕式においてＥ
ｍａｘ−Ｅｍｉｎとなる）受信不能となる可能性がある
。
この発明は上記のような従来のものの欠点を除去するた
めになされたもので、任意の到来偏波に対して適切に偏
波変換器を制御すると同時にそれによって生じる角度誤
差信号への影響を取除くことによって、つねに良好な受
信状態を保ちながら安定な角度誤差電圧を得る角度誤差
検出装置を提供することを目的とする。
めになされたもので、任意の到来偏波に対して適切に偏
波変換器を制御すると同時にそれによって生じる角度誤
差信号への影響を取除くことによって、つねに良好な受
信状態を保ちながら安定な角度誤差電圧を得る角度誤差
検出装置を提供することを目的とする。
以下、この発明の一実施例を図について説明する。
第３図において、第１図と同じ番号を付したものは同じ
機能を有するものであり、基本モード成分をＥＸＣに取
出し、これに対してＰ Ｌ Ｌを構成してＥＸＣと同期
して９０°の位相差を有する信号をＶＣＯ９の出力とし
て得る。
機能を有するものであり、基本モード成分をＥＸＣに取
出し、これに対してＰ Ｌ Ｌを構成してＥＸＣと同期
して９０°の位相差を有する信号をＶＣＯ９の出力とし
て得る。
この発明では到来波の基本モード成分をすべてＥｘｃに
取出すために偏波変換器４及び５はそれぞれ独立にＰＳ
ＤＩ７及び２７の出力を増幅器１８及び２８を介してモ
ータ１９及び２９に与えて駆動している。
取出すために偏波変換器４及び５はそれぞれ独立にＰＳ
ＤＩ７及び２７の出力を増幅器１８及び２８を介してモ
ータ１９及び２９に与えて駆動している。
ＥＸＣ及びＥｙｃの前述の一般式〔２〕においての式を
簡単化するために とおくと を得る。
簡単化するために とおくと を得る。
式〔１３〕においてＥｘｃを基準としてＥｙｃを求める
と〔１４〕式となる。
と〔１４〕式となる。
式〔１４〕において虚数部をＯとする条件の一つにα＝
γがあり、第３図においてＰＳＤＩ ７によりＥｘｃと
９０°位相差を有するＶＣＯ９の出力によってＥｙｃを
検波して、この出力が０となるようにモーター１９で偏
波変換器４を駆動すれば、この条件が満足される。
γがあり、第３図においてＰＳＤＩ ７によりＥｘｃと
９０°位相差を有するＶＣＯ９の出力によってＥｙｃを
検波して、この出力が０となるようにモーター１９で偏
波変換器４を駆動すれば、この条件が満足される。
α＝γとなると式〔１４〕はと変換される。
したがってＰＳＤ２７によりＶＣＯ９出力９０°移相器
１ｏにより９ｏ０の位相差を与えたもの、すなわちＥｘ
ｃと同位相の信号を用いてＥｙｃを検波し、これが０と
なるようにモータ２９によって偏波変換器５を駆動すれ
ば〔１５〕式を０とする条件α−２β＋δ＝０が得られ
る。
１ｏにより９ｏ０の位相差を与えたもの、すなわちＥｘ
ｃと同位相の信号を用いてＥｙｃを検波し、これが０と
なるようにモータ２９によって偏波変換器５を駆動すれ
ば〔１５〕式を０とする条件α−２β＋δ＝０が得られ
る。
α＝γ及びα−２β十δ＝０の２つの条件が満足される
とＥｘｃ＝−ｊＥとなり到来波の基本モード成分はすべ
てＥＸＣの端子に得られ、当然のことなからＥｙｃ＝Ｏ
となる。
とＥｘｃ＝−ｊＥとなり到来波の基本モード成分はすべ
てＥＸＣの端子に得られ、当然のことなからＥｙｃ＝Ｏ
となる。
したがって任意偏波の到来波に対してＥｘｃにはつねに
基本モード成分の全電力が得られるので従来の方式の欠
点がなくなる。
基本モード成分の全電力が得られるので従来の方式の欠
点がなくなる。
一方α−２β十δ−〇とすることによりＥｘｉ）。
Ｅ、ＶＤにはその影響が生じてくる。
前述の〔４〕式で与えられるＥｘＢ）ＥｙＢを偏波変換
器３４及び３５を通してＥＸＤ、ＥｙＤを求めると を得る。
器３４及び３５を通してＥＸＤ、ＥｙＤを求めると を得る。
式〔１６〕に前記の条件α−γ及びα−２β＋δ−〇を
与えると となる。
与えると となる。
式〔１７〕よりＥＸＤの虚数部をＰＳＤ３７にて検波し
低域ろ波器３８を通すと を得ることができる。
低域ろ波器３８を通すと を得ることができる。
一方ＥＸＤとＥｙＤの実数部をそれぞれＰＳＤ４７およ
び５γによって検波し、これらを低域ろ波器４８及び５
８を通した後座標変換器５９により２δに相当する角度
だけ回転させるような座標変換的合成を行うと、 を得ることができる。
び５γによって検波し、これらを低域ろ波器４８及び５
８を通した後座標変換器５９により２δに相当する角度
だけ回転させるような座標変換的合成を行うと、 を得ることができる。
なおこの座標変換的合成に必要な角度２δはα−２β＋
δ−〇の条件から２つの偏波変換器の角度α及びβより ２δ＝２（２β−α） ・・・・・・・・・・・
・〔２０〕で得られる。
δ−〇の条件から２つの偏波変換器の角度α及びβより ２δ＝２（２β−α） ・・・・・・・・・・・
・〔２０〕で得られる。
このように第３図の装置では座標変換器５９を用いてＥ
ＸＤ、ＥｙＤの出力を処理することによって〔１８〕及
び〔１９〕式に示すように互に直交する２つの角度誤差
を安定に取出すことがＥＸＣに基本モード成分の全電力
を取出すことと同時に可能となる。
ＸＤ、ＥｙＤの出力を処理することによって〔１８〕及
び〔１９〕式に示すように互に直交する２つの角度誤差
を安定に取出すことがＥＸＣに基本モード成分の全電力
を取出すことと同時に可能となる。
以上述べたように本発明により従来到来偏波の変動によ
って受信信号Ｅｘｃのレベルが変動することがなくなり
、到来信号を効率よく受信することができると同時に、
効率をよくすることによって角度誤差信号に与える影響
を取除き、従来と同様に安定な角度誤差電圧が得られる
ことがわかる。
って受信信号Ｅｘｃのレベルが変動することがなくなり
、到来信号を効率よく受信することができると同時に、
効率をよくすることによって角度誤差信号に与える影響
を取除き、従来と同様に安定な角度誤差電圧が得られる
ことがわかる。
なお上記の説明では式〔１４〕をＯとする条件としてα
＝γ及びα−２β十δ＝０のみあげたが、式〔１４〕を
Ｏとする条件はこの他にも、例えばα−γ−π／２及び
α−２β−δ−π／２があり、この場合は〔１７〕式に
対して が得られ、Ｅｘｃ＝ Ｅであるので極性を一部変更す
ることにより△Ｘ、△Ｙとして〔１８〕〔１９〕式と同
様な出力を得ることができる。
＝γ及びα−２β十δ＝０のみあげたが、式〔１４〕を
Ｏとする条件はこの他にも、例えばα−γ−π／２及び
α−２β−δ−π／２があり、この場合は〔１７〕式に
対して が得られ、Ｅｘｃ＝ Ｅであるので極性を一部変更す
ることにより△Ｘ、△Ｙとして〔１８〕〔１９〕式と同
様な出力を得ることができる。
このほか一般的には
α−γ−ｎπ及びα−２β＋δ＝ｎπ（ｎは整数） （
２２）及び α−γ二π／２＋ｎπ及び α−２β−δ−π／２＋ｎπ（ｎは整数） °−−−
−−（２３）の場合においても極性の一部変更のみで同
様な出力が得られるのは明らかである。
２２）及び α−γ二π／２＋ｎπ及び α−２β−δ−π／２＋ｎπ（ｎは整数） °−−−
−−（２３）の場合においても極性の一部変更のみで同
様な出力が得られるのは明らかである。
さらに偏波変換器として４及び３４を１８０゜位相差板
、５及び３５を９０°位相差板にした場合にもＥ’ｙｃ
を０さするためのモータ１９及び２９の制御の仕方を変
更することにより上記実施例と同様の効果を奏する。
、５及び３５を９０°位相差板にした場合にもＥ’ｙｃ
を０さするためのモータ１９及び２９の制御の仕方を変
更することにより上記実施例と同様の効果を奏する。
以上のようにこの発明によれば任意の偏波に対して効率
よく受信しつつ正確な角度誤差の検出を行うことができ
るので、到来波の偏波変動の大きなロケットや衛星など
を自動追尾するための角度誤差検出装置として用いる場
合に効果的である。
よく受信しつつ正確な角度誤差の検出を行うことができ
るので、到来波の偏波変動の大きなロケットや衛星など
を自動追尾するための角度誤差検出装置として用いる場
合に効果的である。
また降雨等により伝ばん路で偏波状態が影響を受けやす
いような高い周波数帯に用いる場合にも同様な効果が期
待できる。
いような高い周波数帯に用いる場合にも同様な効果が期
待できる。
第１図は従来の角度誤差検出装置の一例を示す系統図、
第２図は本発明の動作説明のための目標と本装置を備え
た追尾アンテナとの位置関係を示す概念図、また第３図
は本発明の一実施例を示す系統図である。 図中、１は一次放射器、２，３は高次モード結合器、４
，５，３４，３５は偏波変換器、６゜３６は偏分波器、
７，１７，２７，３γ、４７゜５７は位相検波器、８は
ループフィルタ、９は電圧制御発振器、１０は９０°移
相器、１８ 、２８は増幅器、３３は直交偏波合成器、
３８，４８゜５８は低域ろ波器、５９は座標変換器であ
る。 なお、図中同一符号は同−又は相当部分を示す。
第２図は本発明の動作説明のための目標と本装置を備え
た追尾アンテナとの位置関係を示す概念図、また第３図
は本発明の一実施例を示す系統図である。 図中、１は一次放射器、２，３は高次モード結合器、４
，５，３４，３５は偏波変換器、６゜３６は偏分波器、
７，１７，２７，３γ、４７゜５７は位相検波器、８は
ループフィルタ、９は電圧制御発振器、１０は９０°移
相器、１８ 、２８は増幅器、３３は直交偏波合成器、
３８，４８゜５８は低域ろ波器、５９は座標変換器であ
る。 なお、図中同一符号は同−又は相当部分を示す。
Claims (1)
- １ 導波管内の基本モードにより基準信号を取出し、ま
た互いに直交関係を有する２つの高次セードを用いて角
度誤差信号を取出して前記基準信号に同期した局部発振
器出力を用いて前記角度誤差信号を同期検波することに
よって互いに直交する２つの角度誤差を検出する角度誤
差検出装置において、前記基準信号の入力偏波に応じて
基準信号の出力部に全電力を伝送するように制御される
少くとも２つの偏波変換器を備え、前記直交関係を有す
る２つの高次セード出力を直交関係を保つように合成し
たのち、前記２つの偏波変換器と同角度となるように制
御される２つの誤差信号偏波変換器を通過させたのち２
つの互いに直交する偏波成分に分岐し、第１の分岐出力
を前記基準信号に同期した局部発振器出力を用いて同期
検波して第１の角度誤差出力とするとともに、第１の分
岐出力及び第２の分岐出力をそれぞれ前記局部発振器出
力によって第１の角度誤差出力と９０°位相差を有する
同期検波を行ったのち、前記偏波変換器角度に応じて座
標変換的合成を施すことにより第２の角度誤差出力とす
ることを特徴とする角度誤差検出装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8367879A JPS5942831B2 (ja) | 1979-06-29 | 1979-06-29 | 角度誤差検出装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8367879A JPS5942831B2 (ja) | 1979-06-29 | 1979-06-29 | 角度誤差検出装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS567067A JPS567067A (en) | 1981-01-24 |
| JPS5942831B2 true JPS5942831B2 (ja) | 1984-10-17 |
Family
ID=13809131
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8367879A Expired JPS5942831B2 (ja) | 1979-06-29 | 1979-06-29 | 角度誤差検出装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5942831B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0611950U (ja) * | 1992-07-17 | 1994-02-15 | 株式会社トザキ | 切削工具の種類検出装置 |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0306654B1 (en) * | 1981-08-27 | 1993-05-26 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | Angular error detecting device |
| JPS58173922A (ja) * | 1982-04-05 | 1983-10-12 | Mitsubishi Electric Corp | 任意偏波受信装置 |
| JPS6040975A (ja) * | 1983-08-16 | 1985-03-04 | Nec Corp | 自己追尾給電方式 |
-
1979
- 1979-06-29 JP JP8367879A patent/JPS5942831B2/ja not_active Expired
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0611950U (ja) * | 1992-07-17 | 1994-02-15 | 株式会社トザキ | 切削工具の種類検出装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS567067A (en) | 1981-01-24 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPS615601A (ja) | アンテナ追尾装置 | |
| JPS5942831B2 (ja) | 角度誤差検出装置 | |
| US4578679A (en) | Method and apparatus for obtaining antenna tracking signals | |
| WO2023019649A1 (zh) | 一种单脉冲天线跟踪校相方法 | |
| JP2550707B2 (ja) | フェーズドアレイレーダ | |
| JPS6365908B2 (ja) | ||
| EP0306654B1 (en) | Angular error detecting device | |
| EP0073258B1 (en) | Angular error detecting device | |
| US4408207A (en) | Angular error detecting device | |
| GB1171401A (en) | Improvements in or relating to Automatic Tracking Radio Equipments | |
| GB1082183A (en) | Waveguide mode coupler for monopulse tracking system | |
| CA1184636A (en) | Angular error detecting device | |
| CN109860962B (zh) | 一种圆波导180°极化追踪器 | |
| US3710389A (en) | Microwave beam scanner circuit | |
| JP2005072884A (ja) | ダイバーシチ受信装置 | |
| Redgment et al. | An analysis of the performance of multi-aerial Adcock direction-finding systems | |
| JPH10319107A (ja) | 静止衛星追跡用簡易型測角システム | |
| AU2018376858A1 (en) | Device for receiving linearly polarised satellite signals | |
| JPH0219657B2 (ja) | ||
| JPS5919447A (ja) | 妨害波除去受信方式 | |
| JP2851349B2 (ja) | アレーアンテナ同相合成装置 | |
| JP2000258522A (ja) | アンテナ追尾制御装置及びアンテナ追尾制御方法 | |
| JPH02216483A (ja) | 角度誤差検出装置 | |
| JPH06252626A (ja) | 自動追尾アンテナ装置 | |
| JPH0821885A (ja) | 標準時刻発生装置 |