JPS594237B2 - ガスシ−ルドア−ク溶接用鋼ワイヤ - Google Patents
ガスシ−ルドア−ク溶接用鋼ワイヤInfo
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- JPS594237B2 JPS594237B2 JP15770680A JP15770680A JPS594237B2 JP S594237 B2 JPS594237 B2 JP S594237B2 JP 15770680 A JP15770680 A JP 15770680A JP 15770680 A JP15770680 A JP 15770680A JP S594237 B2 JPS594237 B2 JP S594237B2
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
- B23K35/3053—Fe as the principal constituent
- B23K35/3073—Fe as the principal constituent with Mn as next major constituent
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- Mechanical Engineering (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は従来よりも高電流密度なガスシールドアーク溶
接に際して高品質な溶接金属を得るためのガスシールド
アーク溶接用鋼ワイヤに関するものである。
接に際して高品質な溶接金属を得るためのガスシールド
アーク溶接用鋼ワイヤに関するものである。
Ａｒガスをシールドガスの主体とするガスシールドアー
ク溶接法は圧力容器鋼管をはじめてとした鋼構造物の自
動溶接法として採用されている。
ク溶接法は圧力容器鋼管をはじめてとした鋼構造物の自
動溶接法として採用されている。
この溶接法は例えばサブマージアーク溶接に比べると、
溶接能率面ではかなり劣るものの、高清浄な溶接金属が
比較的低入熱で得られるどいつ利点を有するため、強度
、靭性などの機械的性質面で高性能なものが要求される
場合には好んで採用されている。０ しかしながら、従
来のガスシールドアーク溶接法では比較的細径ワイヤに
低電流の溶接条件を採用するため、溶接の高能率化に必
要なワイヤ溶接量や連込み量が低く溶接生産性が劣るの
が最大の欠点となつていた。
溶接能率面ではかなり劣るものの、高清浄な溶接金属が
比較的低入熱で得られるどいつ利点を有するため、強度
、靭性などの機械的性質面で高性能なものが要求される
場合には好んで採用されている。０ しかしながら、従
来のガスシールドアーク溶接法では比較的細径ワイヤに
低電流の溶接条件を採用するため、溶接の高能率化に必
要なワイヤ溶接量や連込み量が低く溶接生産性が劣るの
が最大の欠点となつていた。
ところが最近に至つて、サブ５ マージアーク溶接のよ
うにワイヤを太径化し溶接電流も大電流化した高能率な
ガスシールドアーク溶接法の開発などが目覚しくなつて
おり、このガスシールドアーク溶接法の普及が一層促進
されるようになつている。ところが、このような単にワ
！０ イヤを太径化し溶接電流を大電流化する方向はこ
のガスシールドアーク溶接法のもつ低入熱特性を犠牲に
することになるのが問題である。本発明者らはこのよう
な問題がなく、かつ従来のガスシールドアーク溶接法よ
りも大巾な能率向２５上が可能な新しいガスシールドア
ーク溶接法として１５％以上５０％以下のＣ０２ガスを
混合したＡｒを主体とするシールドガス雰囲気下で直径
ｄが１．０〜２．０鵡の溶接ワイヤに溶接電流ＩＷが５
００ｄ≧１≧５００ｄ−１５０の範囲の高電流３０密度
で行う高能率なガスシールドアーク溶接法を先に関発し
た。
うにワイヤを太径化し溶接電流も大電流化した高能率な
ガスシールドアーク溶接法の開発などが目覚しくなつて
おり、このガスシールドアーク溶接法の普及が一層促進
されるようになつている。ところが、このような単にワ
！０ イヤを太径化し溶接電流を大電流化する方向はこ
のガスシールドアーク溶接法のもつ低入熱特性を犠牲に
することになるのが問題である。本発明者らはこのよう
な問題がなく、かつ従来のガスシールドアーク溶接法よ
りも大巾な能率向２５上が可能な新しいガスシールドア
ーク溶接法として１５％以上５０％以下のＣ０２ガスを
混合したＡｒを主体とするシールドガス雰囲気下で直径
ｄが１．０〜２．０鵡の溶接ワイヤに溶接電流ＩＷが５
００ｄ≧１≧５００ｄ−１５０の範囲の高電流３０密度
で行う高能率なガスシールドアーク溶接法を先に関発し
た。
すなわち、従来のガスシールドアーク溶接法では、ワイ
ヤ径をｄｍｍとするときその溶接電流Ｉ依）Ｉく５００
ｄ−１５０の低電流密度の範囲にあり、３５例えば厚鋼
板の継手溶接においては、溶接層数が多くなるとともに
そのビード断面形状は第１図にみられるごとくｌ層当り
ののど厚は比較的薄いものとなる。
ヤ径をｄｍｍとするときその溶接電流Ｉ依）Ｉく５００
ｄ−１５０の低電流密度の範囲にあり、３５例えば厚鋼
板の継手溶接においては、溶接層数が多くなるとともに
そのビード断面形状は第１図にみられるごとくｌ層当り
ののど厚は比較的薄いものとなる。
Ｌ／７））るに、５００ｄ≦Ｉ≦５００ｄ−１５０の高
電流密度ガスシールドアーク溶接法では、ワイヤの溶着
速度と溶込み量力吠きくなるため、第２図のように溶接
層数が少なくなるとともに１層当りののど厚も大きくな
る利点を有する。また、このような高電流密度のガスシ
ールドアーク溶接に訃いては、１５％以上５０％以下の
ＣＯ２ガスをＡｒを主体とするシールドガス中に混合す
ることが有効であるが、このような混合比とするのはＣ
Ｏ２ガスが１５％未満になるとビード沖央部のみが異常
に深く溶込んだフインガ一状のビードが生成しやすくな
り、またＣＯ２ガスが５０（！）超になるとスパツタの
発生が多くなつて連続して安定な溶接施工が困難となる
ためである。な｝ここで、第１図及び第２図に訃いて１
は母材、２は溶接まま溶接金属、３は再熱処理された溶
接金属を示すものである。ところで、前記のような高電
流密度のガスシールドアーク溶接法を用いて鋼板の溶接
施工を行うと溶接能率は高いが、溶接部の品質面で２，
３の問題がある。
電流密度ガスシールドアーク溶接法では、ワイヤの溶着
速度と溶込み量力吠きくなるため、第２図のように溶接
層数が少なくなるとともに１層当りののど厚も大きくな
る利点を有する。また、このような高電流密度のガスシ
ールドアーク溶接に訃いては、１５％以上５０％以下の
ＣＯ２ガスをＡｒを主体とするシールドガス中に混合す
ることが有効であるが、このような混合比とするのはＣ
Ｏ２ガスが１５％未満になるとビード沖央部のみが異常
に深く溶込んだフインガ一状のビードが生成しやすくな
り、またＣＯ２ガスが５０（！）超になるとスパツタの
発生が多くなつて連続して安定な溶接施工が困難となる
ためである。な｝ここで、第１図及び第２図に訃いて１
は母材、２は溶接まま溶接金属、３は再熱処理された溶
接金属を示すものである。ところで、前記のような高電
流密度のガスシールドアーク溶接法を用いて鋼板の溶接
施工を行うと溶接能率は高いが、溶接部の品質面で２，
３の問題がある。
すなわち、電流密度の低い従来のガスシールドアーク溶
接法では第１図に示すようなビード斯面形状を示し、後
から置かれた溶接ビードの熱処理幼率が大きく溶接まま
の溶接金属部の割合が比較的少ないことが分る。また従
米のガスシールドアーク溶接法ではＣＯ２ガスの混合比
率を少なくしても良好なビード形状が得られるので、溶
接金属の酸素含有量も低くすることが可能である。かか
る理由によりｌ層当りののど厚が大きい高電流密度のガ
スシールドアーク溶接法に｝いては後続溶接ビードの熱
処理作用による結晶粒微細化均一効果が少なく、また溶
接金属の酸素含有量も低くすることが困難なため、溶接
金属の靭性を高レベルに維持しがたいきらいがある。さ
らにまた実際の高電流密度のガスシールドアーク溶接に
．訃いては、ビード断面形状が縦長になるた八開先角度
が狭い場合や、アーク電圧の低い条件に｝いて初層溶接
部に｝いて第３図のような熱間割れ４が発生しやすくな
る。以上述べたように、前記のような高電流密度ア・ー
ク溶接に寂いてはワイヤの溶接速度が大きく、深溶込み
が得られるので従来のガスシールドアーク溶接法よりも
高能率な溶接施工が可能ではあるが、溶接金属の品質面
で改善しなければならぬ問題点があつた。
接法では第１図に示すようなビード斯面形状を示し、後
から置かれた溶接ビードの熱処理幼率が大きく溶接まま
の溶接金属部の割合が比較的少ないことが分る。また従
米のガスシールドアーク溶接法ではＣＯ２ガスの混合比
率を少なくしても良好なビード形状が得られるので、溶
接金属の酸素含有量も低くすることが可能である。かか
る理由によりｌ層当りののど厚が大きい高電流密度のガ
スシールドアーク溶接法に｝いては後続溶接ビードの熱
処理作用による結晶粒微細化均一効果が少なく、また溶
接金属の酸素含有量も低くすることが困難なため、溶接
金属の靭性を高レベルに維持しがたいきらいがある。さ
らにまた実際の高電流密度のガスシールドアーク溶接に
．訃いては、ビード断面形状が縦長になるた八開先角度
が狭い場合や、アーク電圧の低い条件に｝いて初層溶接
部に｝いて第３図のような熱間割れ４が発生しやすくな
る。以上述べたように、前記のような高電流密度ア・ー
ク溶接に寂いてはワイヤの溶接速度が大きく、深溶込み
が得られるので従来のガスシールドアーク溶接法よりも
高能率な溶接施工が可能ではあるが、溶接金属の品質面
で改善しなければならぬ問題点があつた。
本発明者らはこの点について種々検討した結慇下記の溶
接ワイヤを採用することによつて解決できることを見出
した。
接ワイヤを採用することによつて解決できることを見出
した。
すなわち本発明は前記０ようなガスシールドアーク溶接
法に好適な溶接用鋼ワイヤ組成に関するもので、ワイヤ
重量比で０．０２％≦Ｃ≦０．１５％０．２％≦Ｓｉ≦
０．６＃），１．２％≦Ｍｎ≦２．４（ｆ），０．０４
％≦Ｔｉ≦０．１２％，０．００５５％≦Ｂ≦０．００
９０％を含有レかつＳ≦０．００９％，Ｃｕ≦０．１５
％，Ｎ≦０．００４５％に制約することを特徴とするガ
スシールドアーク溶接用鋼ワイヤである。
法に好適な溶接用鋼ワイヤ組成に関するもので、ワイヤ
重量比で０．０２％≦Ｃ≦０．１５％０．２％≦Ｓｉ≦
０．６＃），１．２％≦Ｍｎ≦２．４（ｆ），０．０４
％≦Ｔｉ≦０．１２％，０．００５５％≦Ｂ≦０．００
９０％を含有レかつＳ≦０．００９％，Ｃｕ≦０．１５
％，Ｎ≦０．００４５％に制約することを特徴とするガ
スシールドアーク溶接用鋼ワイヤである。
以下、本発明を詳細に説明する。本発明のワイヤ組成を
上記のように限定したのは次の理由によるものである。
まずＣについては０．０２％未満にすると、溶接金属の
強度が低くなるとともに靭性も若干低下する。
上記のように限定したのは次の理由によるものである。
まずＣについては０．０２％未満にすると、溶接金属の
強度が低くなるとともに靭性も若干低下する。
一方、０．１５％超では低入熱条件で溶接金属の硬さが
高くなり、かつ低温域の靭性が急激に低下する。また、
第３図に示したような熱間割れも発生しやすくなる。し
たがつて、Ｃ量は０．０２％≦Ｃ≦０．１５％が適正範
囲である。
高くなり、かつ低温域の靭性が急激に低下する。また、
第３図に示したような熱間割れも発生しやすくなる。し
たがつて、Ｃ量は０．０２％≦Ｃ≦０．１５％が適正範
囲である。
Ｓｉは０．２０％未満になると溶接金属にピツトが発生
しやすく、また０，６％超では靭性が低下する。０．２
０％≦Ｓｉ≦０．６０％が適正範囲である。
しやすく、また０，６％超では靭性が低下する。０．２
０％≦Ｓｉ≦０．６０％が適正範囲である。
Ｍｎは１，２％未満では強度が低く、溶接金属の熱間割
れも発生しやすくなる。一方、２，４％超では溶接金属
の硬？が高くなり過ぎ、靭性も低下する。したがつて、
適正範囲は１．２％≦Ｍｎ≦２．４％である。Ｔｉは０
．０４％未満では溶接金属の結晶粒が粗くなり、低温域
での靭性が低下する。
れも発生しやすくなる。一方、２，４％超では溶接金属
の硬？が高くなり過ぎ、靭性も低下する。したがつて、
適正範囲は１．２％≦Ｍｎ≦２．４％である。Ｔｉは０
．０４％未満では溶接金属の結晶粒が粗くなり、低温域
での靭性が低下する。
一方、０．１２％超になると溶接金属の硬さが高くなる
とともに溶接後ＳＲ処理した場合に急激な靭性低下が於
こる。したがつて、Ｔｉの適正範囲は０．０４％≦Ｔｉ
≦０．１２％である。
とともに溶接後ＳＲ処理した場合に急激な靭性低下が於
こる。したがつて、Ｔｉの適正範囲は０．０４％≦Ｔｉ
≦０．１２％である。
Ａノは無添加に相当する０．００５（Ｆ６未満では、ワ
イヤから容接金属へのＢの歩留りが低くなる。
イヤから容接金属へのＢの歩留りが低くなる。
とくにＣＯ２ガスの比率が高いシールドガスに寂いては
ワイヤのＢ量を多くしなければならない。しかしながら
、Ｂ添加量の多いワイヤは鋼塊からワイヤへの圧延加工
に際して熱間割れが発生しやすいのが問題である。した
がつてＡノを添加することによつてワイヤの熱問加工性
が損かれない範囲にＢ添加量を寂さえることができる。
しかし、０．０４ｑ１）を超えると、溶接金属中のＡノ
含有量が増え低温域の靭性が低下する。したがつてＡｊ
の適正範囲は０．００５％≦Ａノ≦０．０４０％である
。ＢはＴｉとともに添加した場合、溶接金属のフ ！工
ライト結晶粒が均一で微細な針状になることがよく知ら
れてふ・り、機械的性質の良好な溶接金属を得るのにき
わめて効果的である。本発明の対象としているような高
電流密度アーク溶接では、Ｂをワイヤ中に０．００５５
％以上添加しなければ充１分な効果がぇられな？しかし
ながら、ワイヤ中に０．００９０％超添加すると、先に
述べたように、鋼塊からワイヤへの熱間加程に｝いて割
れが発生するため、工業的なワイヤ製潰が困難となる。
さらに、このようなＢの多いワイヤを使用すると、本発
明の対象とするような高電流密度アーク溶接では第３図
に示すような溶接割れも発生しやすくなる。以上述べた
ような組成の鋼ワイヤを用いて一般の構造用鋼材の高電
流密度アーク溶接に適用した場合、ビットなどのない十
分な引張り強さを有する溶接部が得られるが、靭性の安
定性あ・よび初層割れの点では不十分である。
ワイヤのＢ量を多くしなければならない。しかしながら
、Ｂ添加量の多いワイヤは鋼塊からワイヤへの圧延加工
に際して熱間割れが発生しやすいのが問題である。した
がつてＡノを添加することによつてワイヤの熱問加工性
が損かれない範囲にＢ添加量を寂さえることができる。
しかし、０．０４ｑ１）を超えると、溶接金属中のＡノ
含有量が増え低温域の靭性が低下する。したがつてＡｊ
の適正範囲は０．００５％≦Ａノ≦０．０４０％である
。ＢはＴｉとともに添加した場合、溶接金属のフ ！工
ライト結晶粒が均一で微細な針状になることがよく知ら
れてふ・り、機械的性質の良好な溶接金属を得るのにき
わめて効果的である。本発明の対象としているような高
電流密度アーク溶接では、Ｂをワイヤ中に０．００５５
％以上添加しなければ充１分な効果がぇられな？しかし
ながら、ワイヤ中に０．００９０％超添加すると、先に
述べたように、鋼塊からワイヤへの熱間加程に｝いて割
れが発生するため、工業的なワイヤ製潰が困難となる。
さらに、このようなＢの多いワイヤを使用すると、本発
明の対象とするような高電流密度アーク溶接では第３図
に示すような溶接割れも発生しやすくなる。以上述べた
ような組成の鋼ワイヤを用いて一般の構造用鋼材の高電
流密度アーク溶接に適用した場合、ビットなどのない十
分な引張り強さを有する溶接部が得られるが、靭性の安
定性あ・よび初層割れの点では不十分である。
すなわち、安定した靭性を確保するためには鋼板訃よび
ワイヤの窒素量を低くするとともに、溶接時大気からア
ーク雰囲気へ巻込れる侵入窒素量をできるだけ少なく抑
えなければならない。そして鋼材の窒素量を０．００６
０％程度迄に抑えることは溶製上コスト高にならないが
、それ以下にすることはコスト高になるのが問題である
。また溶接時の侵人窒素量はシールド牲を良くしても０
．００１０％程度はある。これらのことを考慮すると、
ワイヤ中の窒素量は０．００４５％以下にしなければな
らぬことが分つた。Ｎ≦０．００４５％に抑えることに
よつて通常の場合溶接金属のＮ量は０．００６０（ｆｌ
）以下に維持でき、安定して良好な靭性が得られる。そ
してさらにＳを０．００９％以Ｆ．．Ｃｕを０．１５％
以下に抑えることによつて、溶接金属の熱間割れを防止
することが可能となる。本発明の対象とする高電流密度
アーク溶接では、先に述べたように、ビード断面形状が
縦長のうえＢのような熱間脆性を高める合金元素の添加
を必要とするので、溶接金属の熱間割れが発生しやすい
。
ワイヤの窒素量を低くするとともに、溶接時大気からア
ーク雰囲気へ巻込れる侵入窒素量をできるだけ少なく抑
えなければならない。そして鋼材の窒素量を０．００６
０％程度迄に抑えることは溶製上コスト高にならないが
、それ以下にすることはコスト高になるのが問題である
。また溶接時の侵人窒素量はシールド牲を良くしても０
．００１０％程度はある。これらのことを考慮すると、
ワイヤ中の窒素量は０．００４５％以下にしなければな
らぬことが分つた。Ｎ≦０．００４５％に抑えることに
よつて通常の場合溶接金属のＮ量は０．００６０（ｆｌ
）以下に維持でき、安定して良好な靭性が得られる。そ
してさらにＳを０．００９％以Ｆ．．Ｃｕを０．１５％
以下に抑えることによつて、溶接金属の熱間割れを防止
することが可能となる。本発明の対象とする高電流密度
アーク溶接では、先に述べたように、ビード断面形状が
縦長のうえＢのような熱間脆性を高める合金元素の添加
を必要とするので、溶接金属の熱間割れが発生しやすい
。
そこで、溶接ワイヤの組成と割れ発生について検討する
ため、開先角度が比較的狭い５０度のＹ型開先に溶接ビ
ードを置き熱間割れ発生の有無をチエツクしたところ、
Ｓ≦０．００９％，Ｃｕ≦０．１５（Ｆｆ）に相当する
鋼ワイヤを用いた場合には割れが発生しないことが見出
された。以上、本発明の鋼ワイヤ組成についてその理由
を説明したが、さらに本発明の効果を以下に具体的に説
明する。
ため、開先角度が比較的狭い５０度のＹ型開先に溶接ビ
ードを置き熱間割れ発生の有無をチエツクしたところ、
Ｓ≦０．００９％，Ｃｕ≦０．１５（Ｆｆ）に相当する
鋼ワイヤを用いた場合には割れが発生しないことが見出
された。以上、本発明の鋼ワイヤ組成についてその理由
を説明したが、さらに本発明の効果を以下に具体的に説
明する。
実施例 １
第１表に示す引張り強さ６０ｋ９／ｉクラスの板厚ｔ−
２０ｍの低合金鋼板を第４図に示すような開先形状でｔ
１二７心Ｒ＝６１疏、０＝６０うに加工し、第２表に示
す溶接ワイヤで両面１層盛の高電流密度のガスシールド
アーク溶接を行なつた。
２０ｍの低合金鋼板を第４図に示すような開先形状でｔ
１二７心Ｒ＝６１疏、０＝６０うに加工し、第２表に示
す溶接ワイヤで両面１層盛の高電流密度のガスシールド
アーク溶接を行なつた。
溶接条件は両面とも同一の溶接条件で、溶接電流はワイ
ヤ径が１．０ｗｎに対しては４２０Ａ１１．２瓢の場合
は５００Ａ１そして１．６ＷｆＬには６５０Ａを適用し
、アーク電圧は３５Ｖまた溶接速度は５０ＣｆｒＬ／Ｍ
ｉｎに選定した。さらにシールドガスの組成としては３
０％ＣＯ２ガス、残りがＡｒガスの混合ガスを使用した
。溶接後、第５図に示すような要領で各種試験片を採取
し、断面マクロ試験片で溶接部の健全性を、またその他
の試験片で硬さ、引張り、曲げ、寂よびシヤルピ一など
の機械的性質をチエツクした。
ヤ径が１．０ｗｎに対しては４２０Ａ１１．２瓢の場合
は５００Ａ１そして１．６ＷｆＬには６５０Ａを適用し
、アーク電圧は３５Ｖまた溶接速度は５０ＣｆｒＬ／Ｍ
ｉｎに選定した。さらにシールドガスの組成としては３
０％ＣＯ２ガス、残りがＡｒガスの混合ガスを使用した
。溶接後、第５図に示すような要領で各種試験片を採取
し、断面マクロ試験片で溶接部の健全性を、またその他
の試験片で硬さ、引張り、曲げ、寂よびシヤルピ一など
の機械的性質をチエツクした。
な｝、同図に｝いて５は溶接部、６はエンドタブ、７は
マクロ試験片、８は引張試験片、９は側曲げ試験片、１
０は硬さ試験片、１１はノツチシヤルピ一試験片の採取
位置を示す。第３表はこれらの結果をまとめたものであ
る。
マクロ試験片、８は引張試験片、９は側曲げ試験片、１
０は硬さ試験片、１１はノツチシヤルピ一試験片の採取
位置を示す。第３表はこれらの結果をまとめたものであ
る。
この結果でも明らかなように、本発明による組成範囲の
尋接ワイヤは高電流密度のガスシールド溶接に対して良
好な溶接部品質が得られている。実施例 ２同じく第１
表に示す引張り強さ６０ｋ９／ＷＪｆＬクラスの板厚ｔ
＝２５Ｔｒｎの低合金鋼板を第４図に示すような開先形
状でｔ ＝１０ＴＷＫＲ＝５薦、θ＝６０なに力旺し、
第２表に示す溶接ワイヤで両面２層盛の高電流密度のガ
スシールドアーク溶接を．行なつた。
尋接ワイヤは高電流密度のガスシールド溶接に対して良
好な溶接部品質が得られている。実施例 ２同じく第１
表に示す引張り強さ６０ｋ９／ＷＪｆＬクラスの板厚ｔ
＝２５Ｔｒｎの低合金鋼板を第４図に示すような開先形
状でｔ ＝１０ＴＷＫＲ＝５薦、θ＝６０なに力旺し、
第２表に示す溶接ワイヤで両面２層盛の高電流密度のガ
スシールドアーク溶接を．行なつた。
溶接条件は両面とも同一の溶接条件で、１層目は滝７の
ワイヤを用い、溶接電流４６０Ａ１アーク電圧３４、速
度５５Ｇ７？！／Ｍｌｎとし、 ２層目は滝９のワイヤ
を用△溶接電流６８０Ａ１アーク電圧３６Ｖ１速度５５
ｃｍ／Ｍｉｎを採用した。
ワイヤを用い、溶接電流４６０Ａ１アーク電圧３４、速
度５５Ｇ７？！／Ｍｌｎとし、 ２層目は滝９のワイヤ
を用△溶接電流６８０Ａ１アーク電圧３６Ｖ１速度５５
ｃｍ／Ｍｉｎを採用した。
な｝、シールドガスとしてはｌ層目がＡｒ＋５０％ＣＯ
２，２層目がＡｒ＋１５％ＣＯ２の混合ガスをそれぞれ
使用した。
２，２層目がＡｒ＋１５％ＣＯ２の混合ガスをそれぞれ
使用した。
溶接後、溶接部について各種試験を行なつたが、第４表
に示すごとく良好な結果が得られた。
に示すごとく良好な結果が得られた。
以上の実施例より明らかなごとく、本発明のガスシール
ド溶接用鋼ワイヤは従来よりも高電流密度のガスシール
ドアーク溶接において、高品質な溶接金属を得ることが
できるので、ガスシールドアーク溶接法の対象となる圧
力容器、鋼管などの溶接施工に対して溶接能率と品質の
向上が可能である。
ド溶接用鋼ワイヤは従来よりも高電流密度のガスシール
ドアーク溶接において、高品質な溶接金属を得ることが
できるので、ガスシールドアーク溶接法の対象となる圧
力容器、鋼管などの溶接施工に対して溶接能率と品質の
向上が可能である。
第１図は従来のガスシールドアーク溶接法に訃ける継手
部断面ビード形状の模式図、第２図は高電流密度のガス
シールドアーク溶接法の継手部断面ビード形状の模式図
、第３図は溶接部に発生する熱間割れの模式図、第４図
は実施例に用いられた開先形状を示す図、第５図は継手
部の各種試験片の採取要領を示す図である。 １：母材、２：溶接まま溶接金属、３：再熱処理された
溶接金属、４：熱間割れ、５：溶接部、６：エンドタブ
、７リマクロ試験片、８：引張試験片、９：側曲げ試験
片、１０：硬さ試験片、１１：Ｖノツチシヤルピ一試験
片。
部断面ビード形状の模式図、第２図は高電流密度のガス
シールドアーク溶接法の継手部断面ビード形状の模式図
、第３図は溶接部に発生する熱間割れの模式図、第４図
は実施例に用いられた開先形状を示す図、第５図は継手
部の各種試験片の採取要領を示す図である。 １：母材、２：溶接まま溶接金属、３：再熱処理された
溶接金属、４：熱間割れ、５：溶接部、６：エンドタブ
、７リマクロ試験片、８：引張試験片、９：側曲げ試験
片、１０：硬さ試験片、１１：Ｖノツチシヤルピ一試験
片。
Claims (1)
- １ １５％以上５０％以下のＣＯ＿２ガスを混合したＡ
ｒを主体とするシールドガス雰囲気下で直径ｄが１．０
〜２．０ｍｍの溶接ワイヤに溶接電流Ｉ（Ａ）が５００
ｄ≧Ｉ≧５００ｄ−１５０の範囲の高電流ガスシールド
アーク溶接を行うための中実鋼線であつて、０．０２％
≦Ｃ≦０．１５％、０．２０％≦Ｓｉ≦０．６％１．２
％≦Ｍｎ≦２．４％、０．０４％≦Ｔｉ≦０．１２％０
．００５％≦Ａｌ≦０．０４％、０．００５５％≦Ｂ≦
０．００９０％を含有し、かつＳ≦０．００９％、Ｃｕ
≦０．１５％Ｎ≦０．００４５％に制約することを特徴
とするガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15770680A JPS594237B2 (ja) | 1980-11-11 | 1980-11-11 | ガスシ−ルドア−ク溶接用鋼ワイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15770680A JPS594237B2 (ja) | 1980-11-11 | 1980-11-11 | ガスシ−ルドア−ク溶接用鋼ワイヤ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5781995A JPS5781995A (en) | 1982-05-22 |
| JPS594237B2 true JPS594237B2 (ja) | 1984-01-28 |
Family
ID=15655587
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15770680A Expired JPS594237B2 (ja) | 1980-11-11 | 1980-11-11 | ガスシ−ルドア−ク溶接用鋼ワイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS594237B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6260134U (ja) * | 1985-10-03 | 1987-04-14 |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008062677A (ja) * | 2006-09-04 | 2008-03-21 | Ihi Marine United Inc | 浮体の横揺れ低減構造 |
| US9302747B2 (en) | 2013-04-10 | 2016-04-05 | Technip France | Floating offshore platform with pontoon-coupled extension plates for reduced heave motion |
| JP7244393B2 (ja) * | 2019-09-17 | 2023-03-22 | 株式会社神戸製鋼所 | ガスシールドアーク溶接用ワイヤ |
-
1980
- 1980-11-11 JP JP15770680A patent/JPS594237B2/ja not_active Expired
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6260134U (ja) * | 1985-10-03 | 1987-04-14 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5781995A (en) | 1982-05-22 |
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