JPS5940081Y2 - 圧延ロ−ル - Google Patents
圧延ロ−ルInfo
- Publication number
- JPS5940081Y2 JPS5940081Y2 JP1992777U JP1992777U JPS5940081Y2 JP S5940081 Y2 JPS5940081 Y2 JP S5940081Y2 JP 1992777 U JP1992777 U JP 1992777U JP 1992777 U JP1992777 U JP 1992777U JP S5940081 Y2 JPS5940081 Y2 JP S5940081Y2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- sleeve
- tapered
- roll shaft
- roll
- carbide
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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Landscapes
- Rolls And Other Rotary Bodies (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】
本考案は組立式圧延ロールの改良に関する。
従来、第１図に示すように、外周所定位置に鍔部１を有
する超硬合金以外の金属（たとえ銅）よりなるロールシ
ャフト２の外周に超硬合金製スリーブ（以下超硬スリー
ブという）３を嵌合させ、この超硬スリーブ３を締付ナ
ツト４にて前記鍔部１側に締付抑圧することにより前記
ロールシャフト２に対して前記超硬スリーブ３を締付固
定してなる圧延ロール５が知られている。
する超硬合金以外の金属（たとえ銅）よりなるロールシ
ャフト２の外周に超硬合金製スリーブ（以下超硬スリー
ブという）３を嵌合させ、この超硬スリーブ３を締付ナ
ツト４にて前記鍔部１側に締付抑圧することにより前記
ロールシャフト２に対して前記超硬スリーブ３を締付固
定してなる圧延ロール５が知られている。
この従来の圧延ロール５は、使用による外周形状の偏摩
耗等の変形を再研削して修正し、使用するものであるが
、基本的に組み立て後は分解しない形状のものであるた
め、ロール外径が研削より廃棄径に至ればロールシャフ
トごと廃棄しなければならなかった。
耗等の変形を再研削して修正し、使用するものであるが
、基本的に組み立て後は分解しない形状のものであるた
め、ロール外径が研削より廃棄径に至ればロールシャフ
トごと廃棄しなければならなかった。
このため高価なロールシャフトをその都度製作する必要
があるとともに、被加工物の寸法毎にロールを準備する
必要があり、したがって膨大な費用を要するとともに圧
延ロールのコストアップを余儀なくされ、しかも再研削
を行なうに際しロールシャフトごと研削機に取り付けな
ければならないため、大型の研削機械を必要とし、付帯
設備の大型化を招来するなどの欠点があった。
があるとともに、被加工物の寸法毎にロールを準備する
必要があり、したがって膨大な費用を要するとともに圧
延ロールのコストアップを余儀なくされ、しかも再研削
を行なうに際しロールシャフトごと研削機に取り付けな
ければならないため、大型の研削機械を必要とし、付帯
設備の大型化を招来するなどの欠点があった。
本考案は上記の欠点を除去し、超硬スリーブのロールシ
ャフトへの着脱が容易であるとともに、熱応力による超
硬スリーブの割損や偏心を来たさない組立式圧延ロール
を提供することを目的としたものである。
ャフトへの着脱が容易であるとともに、熱応力による超
硬スリーブの割損や偏心を来たさない組立式圧延ロール
を提供することを目的としたものである。
以下図面を参照して本考案の一実施例を説明する。
第２図は本考案に係る圧延ロール１０の一部断面詳細図
であって、ロールシャフト１１の外周面所定位置に鍔部
１２が形成されており、この鍔部１２に連続してネジ部
１３が形成され、ここに取り外し用ナツト１４が螺装さ
れている。
であって、ロールシャフト１１の外周面所定位置に鍔部
１２が形成されており、この鍔部１２に連続してネジ部
１３が形成され、ここに取り外し用ナツト１４が螺装さ
れている。
さらに、ロールシャフト１１の外周面にはこのネジ部１
３に連続して第一リング嵌合部１５、テーパ部１６、第
二リング嵌合部１７および他のネジ部１８が順次形成さ
れている。
３に連続して第一リング嵌合部１５、テーパ部１６、第
二リング嵌合部１７および他のネジ部１８が順次形成さ
れている。
この各リング嵌合部１５．１７にはキー溝１９．２０が
刻設され、ここに挿入されたキー２１．２２を介して第
一リング２３、第二リング２４がそれぞれ嵌合されてい
る。
刻設され、ここに挿入されたキー２１．２２を介して第
一リング２３、第二リング２４がそれぞれ嵌合されてい
る。
この両リング嵌合部１５．１７間に形成されたテーパ部
１６はその外周面の軸線に対する角度（第２図中のα）
が５度以上となるように底形されたものであり、このテ
ーパ部１６には内周面の一部がこのテーパ部１６と同角
度のテーパ状とされたテーパスリーブ２５が前記キー２
２により回り止めされて嵌合している。
１６はその外周面の軸線に対する角度（第２図中のα）
が５度以上となるように底形されたものであり、このテ
ーパ部１６には内周面の一部がこのテーパ部１６と同角
度のテーパ状とされたテーパスリーブ２５が前記キー２
２により回り止めされて嵌合している。
すなわち、前記テーパ部１６の５度以上なる角度はこの
テーパスリーブ２５との接触面における摩擦角より大な
る角度であり、テーパスリーブ２５の内周面に半径方向
の力が作用すると、テーパスリーブ２５がテーパ部１６
の小径側から大径側へ向かって軸線方向に摺動するよう
な角度である。
テーパスリーブ２５との接触面における摩擦角より大な
る角度であり、テーパスリーブ２５の内周面に半径方向
の力が作用すると、テーパスリーブ２５がテーパ部１６
の小径側から大径側へ向かって軸線方向に摺動するよう
な角度である。
このテーパスリーブ２５にはその先端部から所定の。
長さにわたって切り込まれた複数条のスリットＳが設け
られているとともに、その後端部は半径方向に突出した
フランジ２６に成形されてお゛す、このフランジ２６後
面と第二リング２４との間にテーパスリーブ２５をその
内周の大径側から小径側へ向かって軸線方向に押圧する
スプリング（弾性部材）２７が介装され、テーパスリー
ブ２５はこのスプリング２７によりテーパ部１６に押圧
されているとともにこのスプリング２７に抗して後方に
移動可能に構成されている。
られているとともに、その後端部は半径方向に突出した
フランジ２６に成形されてお゛す、このフランジ２６後
面と第二リング２４との間にテーパスリーブ２５をその
内周の大径側から小径側へ向かって軸線方向に押圧する
スプリング（弾性部材）２７が介装され、テーパスリー
ブ２５はこのスプリング２７によりテーパ部１６に押圧
されているとともにこのスプリング２７に抗して後方に
移動可能に構成されている。
斯くの如く構成されたテーパスリーブ２５の外周面に環
状に成形された超硬スリーブ２８が嵌合されている。
状に成形された超硬スリーブ２８が嵌合されている。
さらに、前記ネジ部１８には締付用ナツト２９が螺装さ
れており、この締付用ナツト２９の円周部には複数本の
ボルト３０が軸線方向に貫通して等配されており、この
ボルト３０をねじ込むことにより超硬スリーブ２８は各
リング２３．２４間に圧接、挟持され、ここに生ずる摩
擦力により超硬スリーブ２８へのトルク伝達が行なわれ
る。
れており、この締付用ナツト２９の円周部には複数本の
ボルト３０が軸線方向に貫通して等配されており、この
ボルト３０をねじ込むことにより超硬スリーブ２８は各
リング２３．２４間に圧接、挟持され、ここに生ずる摩
擦力により超硬スリーブ２８へのトルク伝達が行なわれ
る。
以上の構成において、超硬スリーブ２８以外の部材は超
硬合金以外の金属、たとえば鋼で作られるが、超硬合金
の熱膨張係数は鋼のそれの約％であるため、使用時の温
度上昇に伴なう超硬スリーブ２８の内径の増加量はテー
パ部１６の外径の増加量の約％である。
硬合金以外の金属、たとえば鋼で作られるが、超硬合金
の熱膨張係数は鋼のそれの約％であるため、使用時の温
度上昇に伴なう超硬スリーブ２８の内径の増加量はテー
パ部１６の外径の増加量の約％である。
したがって、この熱膨張量の差によってテーパスリーブ
２５に半径方向の力が加わるが、テーパ部１６の角度が
ここにおける摩擦角よりも大きい５度以上とされている
ため、スプリング２７の強さを適当に選定することによ
りテーパスリーブ２５はこの半径方向の力によってスプ
リング２７の弾性力に抗してテーパ部１６に沿って後退
する。
２５に半径方向の力が加わるが、テーパ部１６の角度が
ここにおける摩擦角よりも大きい５度以上とされている
ため、スプリング２７の強さを適当に選定することによ
りテーパスリーブ２５はこの半径方向の力によってスプ
リング２７の弾性力に抗してテーパ部１６に沿って後退
する。
すなわち、熱膨張係数の差によってテーパスリーブ２５
に加わる半径方向の力はテーパスリーブ２５が後退する
ことによりスプリング２７に吸収され、したがつて超硬
スリーブ２８には半径方向の熱応力が生ぜず、割損や内
圧変化による疲労破壊を起こすことがなく、また熱膨張
による超硬スリーブ２８の偏心を招来することがない。
に加わる半径方向の力はテーパスリーブ２５が後退する
ことによりスプリング２７に吸収され、したがつて超硬
スリーブ２８には半径方向の熱応力が生ぜず、割損や内
圧変化による疲労破壊を起こすことがなく、また熱膨張
による超硬スリーブ２８の偏心を招来することがない。
なお、前記の構成からなる圧延ロール１０を組み立てる
に際し、超硬スリーブ２８の心出しはテーパ部１６と超
硬スリーブ２８との間にテーパスリーブ２５が介装され
ることにより容易に行なうことができる。
に際し、超硬スリーブ２８の心出しはテーパ部１６と超
硬スリーブ２８との間にテーパスリーブ２５が介装され
ることにより容易に行なうことができる。
また、圧延ロール１０の分解は、ボルト３０をゆるめて
締付用ナツト２９をロールシャフト１１からはずした後
、取り外し用ナツト１４を回して第一リング２３を押し
てテーパスリーブ２５をテーパ部１６からはずし、第二
リング２４、超硬スリーブ２８、テーパスリーブ２５を
ロールシャフト１１からはずすことによって行なう。
締付用ナツト２９をロールシャフト１１からはずした後
、取り外し用ナツト１４を回して第一リング２３を押し
てテーパスリーブ２５をテーパ部１６からはずし、第二
リング２４、超硬スリーブ２８、テーパスリーブ２５を
ロールシャフト１１からはずすことによって行なう。
次に上記実施例の主要部を変えずに構成した他の実施例
を説明すると、第３図に示すものは上記実施例における
スプリング２７を弾性材料からなるＯリング２７ａに替
えるとともにテーパスリーブ２５の後端部のフランジ２
６に替えこれを半径方向に突出する複数の突起２６ａと
して成形し、さらに第二リング２４にこの突起２６ａと
選択的に係合する複数の突起２４ａを一体的に形成した
ものであって、他の構成は上記実施例と同様であり、同
一部材には同一符号を付しである。
を説明すると、第３図に示すものは上記実施例における
スプリング２７を弾性材料からなるＯリング２７ａに替
えるとともにテーパスリーブ２５の後端部のフランジ２
６に替えこれを半径方向に突出する複数の突起２６ａと
して成形し、さらに第二リング２４にこの突起２６ａと
選択的に係合する複数の突起２４ａを一体的に形成した
ものであって、他の構成は上記実施例と同様であり、同
一部材には同一符号を付しである。
この第３図に示した構成においては、テーパスリーブ２
５をロールシャフト１１へ着脱する際に、第二リング２
４とテーパスリーブ２５とのキー溝合せを予め行なうと
ともに第二リング２４の突起２４ａをテーパスリーブ２
５の突起２６ａに係合させて一体化し、この状態で両者
をロールシャフト１１へ着脱すれば、着脱操作が容易と
なり、圧延ロール１０の組立、分解が簡単になる。
５をロールシャフト１１へ着脱する際に、第二リング２
４とテーパスリーブ２５とのキー溝合せを予め行なうと
ともに第二リング２４の突起２４ａをテーパスリーブ２
５の突起２６ａに係合させて一体化し、この状態で両者
をロールシャフト１１へ着脱すれば、着脱操作が容易と
なり、圧延ロール１０の組立、分解が簡単になる。
また、第４図に示す如く、キー２２を短かくし、テーパ
スリーブ２５と係合しないものとすれば、テーパスリー
ブ２５にキー溝を形成する必要がなく、当然にキー溝合
せも必要がなく、圧延ロール１０の組立、分解が容易に
なる。
スリーブ２５と係合しないものとすれば、テーパスリー
ブ２５にキー溝を形成する必要がなく、当然にキー溝合
せも必要がなく、圧延ロール１０の組立、分解が容易に
なる。
なお、この構成においても、超硬スリーブ２８へのトル
ク伝達は超硬スリーブ２８の両側面における摩擦力で行
なわれるため、テーパ部１６とテーパスリーブ２５との
間、およびテーパスリーブ２５と超硬スリーブ２８との
間に摩擦回転摺動が起きず、ここに摩耗を生ずる危険は
ない。
ク伝達は超硬スリーブ２８の両側面における摩擦力で行
なわれるため、テーパ部１６とテーパスリーブ２５との
間、およびテーパスリーブ２５と超硬スリーブ２８との
間に摩擦回転摺動が起きず、ここに摩耗を生ずる危険は
ない。
なお、上記各実施例において、取り外し用ナツト１４の
両側面に硬質クロムメッキＭを施せば、ここにおける摩
擦係数が減少し、圧延ロール１０の組立、分解の際に取
り外し用ナツト１４の回転が容易になる。
両側面に硬質クロムメッキＭを施せば、ここにおける摩
擦係数が減少し、圧延ロール１０の組立、分解の際に取
り外し用ナツト１４の回転が容易になる。
また、ロールシャフト１１の各リング嵌合部１５．１７
とテーパ部１６との外周面に硬質クロムメッキＭを施せ
ば、ここにおける摩擦係数が減少して、着脱操作が容易
となり、さらにテーパスリーブ２５の外周面にも硬質ク
ロムメッキＭを施せば、半径方向に作用する力によるテ
ーパスリーブ２５の軸線方向の移動が確実かつなめらか
になる。
とテーパ部１６との外周面に硬質クロムメッキＭを施せ
ば、ここにおける摩擦係数が減少して、着脱操作が容易
となり、さらにテーパスリーブ２５の外周面にも硬質ク
ロムメッキＭを施せば、半径方向に作用する力によるテ
ーパスリーブ２５の軸線方向の移動が確実かつなめらか
になる。
以上説明したように、本考案はロールシャフトの外周に
形成されたテーパ部にテーパスリーブを嵌合し、このテ
ーパスリーブに超硬スリーブを嵌合するとともに、テー
パスリーブをその内周の大径側から小径側へ向かって軸
線方向に付勢する弾性部材を設け、しかもテーパ部のテ
ーパ角を、ロールシャフトの熱膨張に伴なってテーパス
リーブの内周面に作用する圧力により、テーパスリーブ
が弾性部材の力に抗して軸線方向に移動するような大き
さの角度に設定しているので、本考案によれば圧延ロー
ルの組み立ての際の超硬スリーブの心出しが容易にでき
、組み立て作業を迅速化できるとともに超硬スリーブを
ロールシャフトから摩り外して再研削し、また超硬スリ
ーブのみを廃棄することができて、経済的逸損失を防げ
る。
形成されたテーパ部にテーパスリーブを嵌合し、このテ
ーパスリーブに超硬スリーブを嵌合するとともに、テー
パスリーブをその内周の大径側から小径側へ向かって軸
線方向に付勢する弾性部材を設け、しかもテーパ部のテ
ーパ角を、ロールシャフトの熱膨張に伴なってテーパス
リーブの内周面に作用する圧力により、テーパスリーブ
が弾性部材の力に抗して軸線方向に移動するような大き
さの角度に設定しているので、本考案によれば圧延ロー
ルの組み立ての際の超硬スリーブの心出しが容易にでき
、組み立て作業を迅速化できるとともに超硬スリーブを
ロールシャフトから摩り外して再研削し、また超硬スリ
ーブのみを廃棄することができて、経済的逸損失を防げ
る。
また、ロールシャフトと超硬スリーブとの熱膨張量の差
によって生ずる力をテーパスリーブを後退させることに
よって吸収するため、超硬スリーブの割損や内圧変化に
よる疲労破壊が起こらず、また熱膨張が生じても超硬ス
リーブは偏心せず、同心に保持され、被加工物の品質の
低下を来たさない。
によって生ずる力をテーパスリーブを後退させることに
よって吸収するため、超硬スリーブの割損や内圧変化に
よる疲労破壊が起こらず、また熱膨張が生じても超硬ス
リーブは偏心せず、同心に保持され、被加工物の品質の
低下を来たさない。
さらに前記実施例のように、締付用ナツトの円周部に複
数本のボルトを軸線方向に貫通して等配して設ければ、
超硬スリーブを各部にわたって均等に締付けることがで
きるので、締付用ナツトが螺合するネジ部の曲りを防止
することができる。
数本のボルトを軸線方向に貫通して等配して設ければ、
超硬スリーブを各部にわたって均等に締付けることがで
きるので、締付用ナツトが螺合するネジ部の曲りを防止
することができる。
第１図は従来の圧延ロールの一部縦断面図、第２図は本
考案の一実施例を示す要部縦断面図、第３図、第４図は
本考案の他の実施例を示す要部縦断面図。 １０・・・・・・圧延ロール、１１・・・・・・ロール
シャフト、１６・・・・・・テーパ部、２５・・・・・
・テーパスリーブ、２７・・・・・・スプリング（弾性
部材）、２７ａ・・・・・・０リング（弾性部材）、２
８・・・・・・超硬スリーブ。
考案の一実施例を示す要部縦断面図、第３図、第４図は
本考案の他の実施例を示す要部縦断面図。 １０・・・・・・圧延ロール、１１・・・・・・ロール
シャフト、１６・・・・・・テーパ部、２５・・・・・
・テーパスリーブ、２７・・・・・・スプリング（弾性
部材）、２７ａ・・・・・・０リング（弾性部材）、２
８・・・・・・超硬スリーブ。
Claims (1)
- ロールシャフトの外周にテーパ部を形成し、該テーパ部
に内周面がテーパ状に底形されたテーパスリーブを嵌合
させ、さらに該テーパスリーブに超硬合金製スリーブを
嵌合させ、前記テーパスリーブをその内周の大径側から
小径側へ向かって軸線方向に付勢する弾性部材を設けて
なり、前記テーパ部のテーパ角を、前記ロールシャフト
の熱膨張に伴なって前記テーパスリーブの内周面に作用
する圧力により、前記テーパスリーブが前記弾性部材の
力に抗して軸線方向に移動するような大きさの角度に設
定したことを特徴とする圧延ロール。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1992777U JPS5940081Y2 (ja) | 1977-02-21 | 1977-02-21 | 圧延ロ−ル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1992777U JPS5940081Y2 (ja) | 1977-02-21 | 1977-02-21 | 圧延ロ−ル |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS53115137U JPS53115137U (ja) | 1978-09-13 |
| JPS5940081Y2 true JPS5940081Y2 (ja) | 1984-11-12 |
Family
ID=28849948
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1992777U Expired JPS5940081Y2 (ja) | 1977-02-21 | 1977-02-21 | 圧延ロ−ル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5940081Y2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SE529022C2 (sv) * | 2005-06-17 | 2007-04-10 | Sandvik Intellectual Property | Vals samt ring för vals innefattande ett fjäderdon |
| JP2016124013A (ja) * | 2015-01-06 | 2016-07-11 | 三菱マテリアル株式会社 | 圧延ロールのテーパースリーブ |
-
1977
- 1977-02-21 JP JP1992777U patent/JPS5940081Y2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS53115137U (ja) | 1978-09-13 |
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