JPS5935060A - 耐消化性カルシア質クリンカおよびその製造方法 - Google Patents
耐消化性カルシア質クリンカおよびその製造方法Info
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- JPS5935060A JPS5935060A JP57142380A JP14238082A JPS5935060A JP S5935060 A JPS5935060 A JP S5935060A JP 57142380 A JP57142380 A JP 57142380A JP 14238082 A JP14238082 A JP 14238082A JP S5935060 A JPS5935060 A JP S5935060A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、耐火物用素材等に使用される耐消化性のカル
シア質クリンカ及びその製造方法に関するものである。
シア質クリンカ及びその製造方法に関するものである。
近年、鉄W4糀界にセいては、鋼の高級化及び清浄化へ
の志向に合わせ、鋼浴の強制攪判や真空脱ガスを含む炉
外精錬及び連り鋳に伴う高温出鋼等、 の技術をけじ
めとして、更に大きくは、ノンスラグ製鋼の実現に向け
て一連の製鋼技術を積極的に導入している。
の志向に合わせ、鋼浴の強制攪判や真空脱ガスを含む炉
外精錬及び連り鋳に伴う高温出鋼等、 の技術をけじ
めとして、更に大きくは、ノンスラグ製鋼の実現に向け
て一連の製鋼技術を積極的に導入している。
このような鉄鋼業界の動向に伴い、上記の分野に使用さ
れる耐火物に対してもより厳しい条件を満足するものの
実現が望まれている。周知のように、CaOは、高融点
(2570°C)であり、解離酸素圧や蒸気圧が低く、
また、真空中でも比較的安定である等耐火物として優れ
た性質を有するとともに、原料となる石灰石が国内に豊
富にあり。
れる耐火物に対してもより厳しい条件を満足するものの
実現が望まれている。周知のように、CaOは、高融点
(2570°C)であり、解離酸素圧や蒸気圧が低く、
また、真空中でも比較的安定である等耐火物として優れ
た性質を有するとともに、原料となる石灰石が国内に豊
富にあり。
資源的にも恵まれた原料である。しかしながら。
CaOけ、耐消化性に問題があり、従来この耐消化性の
対策を含めていくつかの提案がなされている。
対策を含めていくつかの提案がなされている。
例えば5石灰質原料に焼成状態でFe2O372〜10
m、 MgO: 1〜5チ、5IO2<2チ以下になる
ように各成分を添加、調合し、この原料を加圧成形した
後、 1350〜1650℃で焼成する方法(特開昭5
5−95614号公報)やJψ203゜Fe2O3%C
r2O3、TlO2を合量で5チ以下とした組成をもつ
カルシア質あるいけ石灰マグネシア質の溶融物を、融滴
状態下で急速冷却して凝固球状体とする方法C特開昭5
3−50216号公報)、焼成状態で5iO22,0w
t係 以下、 Fe2030,4〜2%%Ae203と
MgOの合量で5チ以下を含み1残分酸化カルシウムか
らなる耐消化性カルシア質耐火物(特開昭57−340
78号公報1)CaOに対し、Fe2O3を0.4〜1
.3モル係となる様には、粉砕、加圧成形や、WL融等
の処理を必要とし、また、石灰石粉末に酸化鉄を加え、
ウェットパンミルで湿式混合し、次いで所定の大きさの
ベレットに加圧成形し、乾燥後焼成する等製造コストが
高くなるという問題があった。、また、 5in2、M
2O3,c、o3. ’rto□等を比較的多量に添
加して耐消化性を保っているが、これらの成分は、低融
点化合物全多く生成し、耐火物としては好ましく贋ハ、
特に、CaOは八TgOに比較しテNe203やFe2
O3との液相生成温度が低く、2 cao ’ Fe2
03b2 Can・Al3203等の低融点化合物を生
成する。一方、SiO□はs 3 CaO,5i02や
2 Ca O、S i 02等の高融点組成となるが、
狗Oが共存すると。
m、 MgO: 1〜5チ、5IO2<2チ以下になる
ように各成分を添加、調合し、この原料を加圧成形した
後、 1350〜1650℃で焼成する方法(特開昭5
5−95614号公報)やJψ203゜Fe2O3%C
r2O3、TlO2を合量で5チ以下とした組成をもつ
カルシア質あるいけ石灰マグネシア質の溶融物を、融滴
状態下で急速冷却して凝固球状体とする方法C特開昭5
3−50216号公報)、焼成状態で5iO22,0w
t係 以下、 Fe2030,4〜2%%Ae203と
MgOの合量で5チ以下を含み1残分酸化カルシウムか
らなる耐消化性カルシア質耐火物(特開昭57−340
78号公報1)CaOに対し、Fe2O3を0.4〜1
.3モル係となる様には、粉砕、加圧成形や、WL融等
の処理を必要とし、また、石灰石粉末に酸化鉄を加え、
ウェットパンミルで湿式混合し、次いで所定の大きさの
ベレットに加圧成形し、乾燥後焼成する等製造コストが
高くなるという問題があった。、また、 5in2、M
2O3,c、o3. ’rto□等を比較的多量に添
加して耐消化性を保っているが、これらの成分は、低融
点化合物全多く生成し、耐火物としては好ましく贋ハ、
特に、CaOは八TgOに比較しテNe203やFe2
O3との液相生成温度が低く、2 cao ’ Fe2
03b2 Can・Al3203等の低融点化合物を生
成する。一方、SiO□はs 3 CaO,5i02や
2 Ca O、S i 02等の高融点組成となるが、
狗Oが共存すると。
CaO−MgO・SIO□や、3 C,0,MgO−2
810□等の低融点化合物を生成するという問題音生じ
る。
810□等の低融点化合物を生成するという問題音生じ
る。
従って、帥述の例においても、耐消化性を満足しても充
分な耐火度を発揮できる耐火物全得ることができないの
が現状であった。
分な耐火度を発揮できる耐火物全得ることができないの
が現状であった。
本発明は、上記事情に鑑みてなされたもので、耐火物用
素材とI−で耐消化性と耐火度との要求を共に満足する
耐消化性カルシア質り11ンカ〉よびその製捨方法を提
供することを目的とする。
素材とI−で耐消化性と耐火度との要求を共に満足する
耐消化性カルシア質り11ンカ〉よびその製捨方法を提
供することを目的とする。
本発明の耐消化性カルシア質クリンカは、焼成状態でC
aOまたはCaOとMgOとを主成分とし、Fe203
0.4〜1.2 wt %、TIO□0.1〜(1,5
wt To %810□1.5 wt 4以上%AJ3
2031. Owtチ以下全含み、かつ前記”’ 20
3、TlO2,St、2、ky203の合tが0.5〜
3. Owt係であることを特徴とするものである。、
また、本発明の、耐消化性カルシア質クリンカの製造方
法は、粒径1〜10朋の粗粒石灰質原料シよび/または
ドロマイト質原料に、その成分がFe2O3換算45〜
95%%TlO25〜55チであるチタン質原料または
鉄系原料とチタン質原料とを配合してなる混合原料を%
0.2〜0.6 wt 96添加、混合し、得られた
混合物をI F+ 50”0以上、好ましくは1700
℃以上で焼成“Iることを特徴とするものである。
aOまたはCaOとMgOとを主成分とし、Fe203
0.4〜1.2 wt %、TIO□0.1〜(1,5
wt To %810□1.5 wt 4以上%AJ3
2031. Owtチ以下全含み、かつ前記”’ 20
3、TlO2,St、2、ky203の合tが0.5〜
3. Owt係であることを特徴とするものである。、
また、本発明の、耐消化性カルシア質クリンカの製造方
法は、粒径1〜10朋の粗粒石灰質原料シよび/または
ドロマイト質原料に、その成分がFe2O3換算45〜
95%%TlO25〜55チであるチタン質原料または
鉄系原料とチタン質原料とを配合してなる混合原料を%
0.2〜0.6 wt 96添加、混合し、得られた
混合物をI F+ 50”0以上、好ましくは1700
℃以上で焼成“Iることを特徴とするものである。
ま−t″、本発明の耐消化性カルシア質クリンカは焼成
状態でCadiたはCaOとMgOとを主成分とし、
Fe2O3、TtO□、S10□5M203を上記の各
所定範囲量含有するものであって、 CaOが大轡な結
晶粒と、して発達し、これらの大きな結晶粒の表面をF
e2O3,8t02、A、gzOa @の液相生成物が
最小限の量で完全に被覆すると共に前配大きな結晶粒間
を最小限の量で充填して互いに結合し九組織構造を有す
る。
状態でCadiたはCaOとMgOとを主成分とし、
Fe2O3、TtO□、S10□5M203を上記の各
所定範囲量含有するものであって、 CaOが大轡な結
晶粒と、して発達し、これらの大きな結晶粒の表面をF
e2O3,8t02、A、gzOa @の液相生成物が
最小限の量で完全に被覆すると共に前配大きな結晶粒間
を最小限の量で充填して互いに結合し九組織構造を有す
る。
Fe2O3の含有量を焼成状態で0.3 wt q6以
下とすると、太き20aO結晶粒を2 cao 、 F
、203゜液相生成物で完全に被覆することができない
6tた。1.3wt%以上とすると、クリカン中の液相
の割合が多くなシ、耐火度が低下すると共に熱衝撃に弱
くなってカルシア質耐火物の素材とI7て充分な性質を
持つものが得られない。
下とすると、太き20aO結晶粒を2 cao 、 F
、203゜液相生成物で完全に被覆することができない
6tた。1.3wt%以上とすると、クリカン中の液相
の割合が多くなシ、耐火度が低下すると共に熱衝撃に弱
くなってカルシア質耐火物の素材とI7て充分な性質を
持つものが得られない。
また、T10□の含有量を焼成状態で0.1 wt 9
6〜0.5wtチとしE膨油は、0.1wt係未満では
TsO□の焼結促進効果が期待できないことと。
6〜0.5wtチとしE膨油は、0.1wt係未満では
TsO□の焼結促進効果が期待できないことと。
0、5 wtチを越えると、比較的低@度で焼結して1
、まい、 C,、Oの結晶粒が充分に発達しないためで
ある。
、まい、 C,、Oの結晶粒が充分に発達しないためで
ある。
SiO)含有量を3.5 vtrt f6以下、M2O
3の含有量を1.0wt%以下としたのは、焼結等の目
的で添加する1ゝ□e203とTlO3の効果を充分に
引き出すためと、液相生成物の合lEf 3. Owt
4以下に抑えて耐火度の向上を図るためである。前記
Fn OT+02. St、2、M2O3等の液相生
成 3− 物の合量が3. Owtチを紳えると、耐火度が低下し
て耐火物用素材4して充分な性質を有するものが得られ
ない。
3の含有量を1.0wt%以下としたのは、焼結等の目
的で添加する1ゝ□e203とTlO3の効果を充分に
引き出すためと、液相生成物の合lEf 3. Owt
4以下に抑えて耐火度の向上を図るためである。前記
Fn OT+02. St、2、M2O3等の液相生
成 3− 物の合量が3. Owtチを紳えると、耐火度が低下し
て耐火物用素材4して充分な性質を有するものが得られ
ない。
次に、耐消化性カルシア質り1】ンカのS!!造方法に
ついて説明する、 まず、 CaO源及び八(O源としての石灰質原料及び
ト゛ロマイト質原料は%SIO□、八〇203へ 等の
不可避の酸分の含有tが極力少ないととデB必要であっ
て、使用にあたって石灰石等の原料の選択が重要であり
5組成の分析を行なうことが望まし・ハう上記石灰質原
料としては1石灰石が、またドロマイト質原料としては
、ドロマイトが使用できる例としてあげられる。これら
の石灰質原料シよびドロマイト質原料は5通常の方法を
用いて粗砕たれ、粒径が1〜10mrttのものに篩分
けしてCP!用に(H:される。これらの石灰質原料お
よrトドローフイト質原料としては、・例えば前記石灰
石やドロマイトを単に粗砕17たものに限らず、これら
や?二仮焼を加えたものも使用できることは叶う寸でも
ない。ここで、石灰質原料シよびドロマイト質原料の粒
径を1〜10w1としたのけ、粒径1m11未満では表
面積が大きいため添加する鉄質原料を多く必要とし−従
って焼成時に低融点化合物を多1に生成して焼成障害を
起こすほか、耐火度が低下する。また2粒径lnmyt
f越えると、原料粗粒内部への熱伝導および液相生喰物
の分布に障害を起こして焼は不足や品質の不均一化を7
1?・こすうこれらの障害を起こさカい範囲内(1〜j
、0mm1の粒径での石灰質〉よびドロマイト質原料の
粗粒焼成法のlk要な意味は、この範囲の粒径に粗砕し
た原料から形成されろ大きなCaO等の結晶の表面を完
全に覆うに必要な最小限の量の液相生成物量が規定され
ているので、余分な液相生成物がなく、緻密な、しかも
耐火度の優れたカルシア質り1シンカを得るととができ
る点にある。
ついて説明する、 まず、 CaO源及び八(O源としての石灰質原料及び
ト゛ロマイト質原料は%SIO□、八〇203へ 等の
不可避の酸分の含有tが極力少ないととデB必要であっ
て、使用にあたって石灰石等の原料の選択が重要であり
5組成の分析を行なうことが望まし・ハう上記石灰質原
料としては1石灰石が、またドロマイト質原料としては
、ドロマイトが使用できる例としてあげられる。これら
の石灰質原料シよびドロマイト質原料は5通常の方法を
用いて粗砕たれ、粒径が1〜10mrttのものに篩分
けしてCP!用に(H:される。これらの石灰質原料お
よrトドローフイト質原料としては、・例えば前記石灰
石やドロマイトを単に粗砕17たものに限らず、これら
や?二仮焼を加えたものも使用できることは叶う寸でも
ない。ここで、石灰質原料シよびドロマイト質原料の粒
径を1〜10w1としたのけ、粒径1m11未満では表
面積が大きいため添加する鉄質原料を多く必要とし−従
って焼成時に低融点化合物を多1に生成して焼成障害を
起こすほか、耐火度が低下する。また2粒径lnmyt
f越えると、原料粗粒内部への熱伝導および液相生喰物
の分布に障害を起こして焼は不足や品質の不均一化を7
1?・こすうこれらの障害を起こさカい範囲内(1〜j
、0mm1の粒径での石灰質〉よびドロマイト質原料の
粗粒焼成法のlk要な意味は、この範囲の粒径に粗砕し
た原料から形成されろ大きなCaO等の結晶の表面を完
全に覆うに必要な最小限の量の液相生成物量が規定され
ているので、余分な液相生成物がなく、緻密な、しかも
耐火度の優れたカルシア質り1シンカを得るととができ
る点にある。
また、上記の石灰質原料卦りび/′またはドロマイト質
原料に添加されるチタン質原料として−イルメナイ)、
(T i O2−FeO、Fe 20g )が、また鉄
系原料としてはノ・ンマースケールが好ましい例として
あげられるが、これらに近似した成分を有する他の原料
を使用することもセきる。ここで。
原料に添加されるチタン質原料として−イルメナイ)、
(T i O2−FeO、Fe 20g )が、また鉄
系原料としてはノ・ンマースケールが好ましい例として
あげられるが、これらに近似した成分を有する他の原料
を使用することもセきる。ここで。
チタン質原料および鉄系原料とチタン質原料との混合原
料の成分割合が、Fe2O3換算:45〜95チ、T1
0□:5〜55嗟とした理由は、TlO2が5チ未満で
あると量的に過少で’rto2の焼成促進効果が期待で
きない。反面%TiO2が55チを越えると1550℃
以下の低温度で焼結し%CaO結晶の発達を促進するこ
とができない。また、Fe2O3が45e4未満では、
焼結後のり11ンカ中のFe2O3を0.4 wt T
o以上とすることができず、耐消化性が得られない。ま
た、 Fe203f 95 e16以上とすると、前記
Ts02が過少となって難焼成となり耐消化性の向上が
得られない。
料の成分割合が、Fe2O3換算:45〜95チ、T1
0□:5〜55嗟とした理由は、TlO2が5チ未満で
あると量的に過少で’rto2の焼成促進効果が期待で
きない。反面%TiO2が55チを越えると1550℃
以下の低温度で焼結し%CaO結晶の発達を促進するこ
とができない。また、Fe2O3が45e4未満では、
焼結後のり11ンカ中のFe2O3を0.4 wt T
o以上とすることができず、耐消化性が得られない。ま
た、 Fe203f 95 e16以上とすると、前記
Ts02が過少となって難焼成となり耐消化性の向上が
得られない。
これらのチタン質原料または鉄系原料とチタン質原料と
の混合原料は、前記石灰質原料シよび/またはドロマイ
ト質原料に0.2〜0.6 wt qb の割合で混
合される。上記範囲の混合量は、前述したFe2O3換
算量とTlO□量の成分割合を加味し、更に焼成後のカ
ルシア質クリンカ中のFe2O3が0−4〜1−2 w
t % s TiO2が0.1〜0.5 wt ’4と
なる範囲として定められている。
の混合原料は、前記石灰質原料シよび/またはドロマイ
ト質原料に0.2〜0.6 wt qb の割合で混
合される。上記範囲の混合量は、前述したFe2O3換
算量とTlO□量の成分割合を加味し、更に焼成後のカ
ルシア質クリンカ中のFe2O3が0−4〜1−2 w
t % s TiO2が0.1〜0.5 wt ’4と
なる範囲として定められている。
上記石灰質原料シよび/lたはドロマイト質原料に前記
チタン質原料または鉄系原料とチタン質原料との混合原
料を上記の割合をもって添加混合した混合物はh 1
550℃以上、好ましくは1700℃以上の温度で焼成
される。焼成には、ロータ11−キルンを用いることが
好ましいが、従X1 来公知の焼成炉で焼成してもよい。焼成温度を1550
℃以上としたのは、 CaO結晶を充分に発達させ、か
つ液相生成物が0.5〜3. Owt %の範囲内でC
,0結晶を被覆する温度条件として定めたのである。
チタン質原料または鉄系原料とチタン質原料との混合原
料を上記の割合をもって添加混合した混合物はh 1
550℃以上、好ましくは1700℃以上の温度で焼成
される。焼成には、ロータ11−キルンを用いることが
好ましいが、従X1 来公知の焼成炉で焼成してもよい。焼成温度を1550
℃以上としたのは、 CaO結晶を充分に発達させ、か
つ液相生成物が0.5〜3. Owt %の範囲内でC
,0結晶を被覆する温度条件として定めたのである。
なお、耐消化性及び耐火度について、よシ優れ友性質の
カルシア質り11ンカを得るための好ましい条件として
は、S10□と/1203?はとんど含有しなr石灰石
を原料としてその粒径を1〜1QtlKニソロえ@
Fe2O3: 0.4〜1.2 wt % 、TtO□
”0.1〜(1,5wt係 となるようにチタン質原料
等を添加17b17(10℃以上で焼成する条件をあげ
ることができる。
カルシア質り11ンカを得るための好ましい条件として
は、S10□と/1203?はとんど含有しなr石灰石
を原料としてその粒径を1〜1QtlKニソロえ@
Fe2O3: 0.4〜1.2 wt % 、TtO□
”0.1〜(1,5wt係 となるようにチタン質原料
等を添加17b17(10℃以上で焼成する条件をあげ
ることができる。
上記のようにして得られた本発明の耐消化性カルシア′
μsり11ンカは、1550℃以上の高温度下で主成分
であるCaOの結晶粒が大きく成長してその結晶粒の比
表面積が小さくなり、従ってこれらの結晶粒(とぐにC
aO結晶粒)を被覆して耐消化性を付与する液相生成物
(Fe203、SlO□、へ〇203等)が少量であっ
ても、 CaO等の大きな結晶粒のP面を完全に被覆で
きるので耐消化性が向上する。−また、液相生成物のi
を少量に抑えることができるため、クリンカ中のCaO
の純度、 CaOとMgOの合量を引き上げることとな
り、耐火度の高いカルシア質り1)ンカが得られる。
μsり11ンカは、1550℃以上の高温度下で主成分
であるCaOの結晶粒が大きく成長してその結晶粒の比
表面積が小さくなり、従ってこれらの結晶粒(とぐにC
aO結晶粒)を被覆して耐消化性を付与する液相生成物
(Fe203、SlO□、へ〇203等)が少量であっ
ても、 CaO等の大きな結晶粒のP面を完全に被覆で
きるので耐消化性が向上する。−また、液相生成物のi
を少量に抑えることができるため、クリンカ中のCaO
の純度、 CaOとMgOの合量を引き上げることとな
り、耐火度の高いカルシア質り1)ンカが得られる。
以上の説明から明らかなように1本発明の耐消化性カル
シア質クリンカは、 1)CaOの純度又けCaO,
!=MgOの含量の割合が高いこと、2)液相を生成す
る成分が極力少ないこと、3)熱衝撃に強いこと、41
.耐消化性が優れていること等の条件を満足して、高い
耐消化性と高い耐火度と全共に備え、耐火物用の素材と
して非常に優れたものである。また、本発明の製造方法
は、石灰質原料〉よび/捷たけドロマイト質原料を1〜
10mmの範囲に粗砕し、これにチタン質原料または鉄
系原料とチタン質原料との混合原料を添加、混合して焼
成する粗粒焼成法によるため、原料の粉砕、仮焼、加圧
成形、溶融等の処理を必要とせず、従って製造コストを
低く抑えることができろうまた、上記の粗粒焼成法によ
り、カルシア質クリンカは、見掛気孔率、吸水率共に非
常に小享り、かつ緻密な焼結体としで得られるため、従
来の耐火物用素側(例えば電融カルシアク11ンカ等の
緻密な素材)と同等もしくはそれ以上に良質な耐消化性
カルシア質クリンカを安価で提供することができる等の
効果を有する。
シア質クリンカは、 1)CaOの純度又けCaO,
!=MgOの含量の割合が高いこと、2)液相を生成す
る成分が極力少ないこと、3)熱衝撃に強いこと、41
.耐消化性が優れていること等の条件を満足して、高い
耐消化性と高い耐火度と全共に備え、耐火物用の素材と
して非常に優れたものである。また、本発明の製造方法
は、石灰質原料〉よび/捷たけドロマイト質原料を1〜
10mmの範囲に粗砕し、これにチタン質原料または鉄
系原料とチタン質原料との混合原料を添加、混合して焼
成する粗粒焼成法によるため、原料の粉砕、仮焼、加圧
成形、溶融等の処理を必要とせず、従って製造コストを
低く抑えることができろうまた、上記の粗粒焼成法によ
り、カルシア質クリンカは、見掛気孔率、吸水率共に非
常に小享り、かつ緻密な焼結体としで得られるため、従
来の耐火物用素側(例えば電融カルシアク11ンカ等の
緻密な素材)と同等もしくはそれ以上に良質な耐消化性
カルシア質クリンカを安価で提供することができる等の
効果を有する。
次に、実施例及び比較例を示して本発明を更に具体的に
説明する。
説明する。
〔実施例1〕
石灰石を1〜8間に破砕製粒調し、こfLにイルメナイ
トを0.6 wt ’%添加し、ロータ11−キルンに
より最高1700°Cで焼成した。使用し念卯料の化学
成分を第1表に%捷た、得られ念カルシア質りIIンカ
の化学成分を第3表に示す、このカルシア質り11ンカ
の物性及び耐消化性の測定結果を第4表に示す。
トを0.6 wt ’%添加し、ロータ11−キルンに
より最高1700°Cで焼成した。使用し念卯料の化学
成分を第1表に%捷た、得られ念カルシア質りIIンカ
の化学成分を第3表に示す、このカルシア質り11ンカ
の物性及び耐消化性の測定結果を第4表に示す。
〔実施例2〕
ドロマイトを1〜8Uに破砕、粒潤し、これにハンマー
スケールとイルメナイトとを重賎比で等量配合した混合
原料を(>、 6 wt ’16添加し、ロータ1)−
キルンにより最高1700”Cで焼成した。使用した原
料の化学成分を第2表に、′!、た。得られたカルシア
質クリンカの化学成分を第3表Vこ示す。
スケールとイルメナイトとを重賎比で等量配合した混合
原料を(>、 6 wt ’16添加し、ロータ1)−
キルンにより最高1700”Cで焼成した。使用した原
料の化学成分を第2表に、′!、た。得られたカルシア
質クリンカの化学成分を第3表Vこ示す。
このカルシア質クリンカの物性及び耐消化性の測定結果
な・第4表に示す。
な・第4表に示す。
〔比較例1〕
市[の1;f5結カルシ了クリンカを用い、これについ
て実施例1,2と同様な物性及び耐消化性の測定を行な
った。その結果を第4表に示す。なお。
て実施例1,2と同様な物性及び耐消化性の測定を行な
った。その結果を第4表に示す。なお。
この焼結カルシアク11ンカの化学成分を第3表中に示
す。
す。
〔比較例2〕
市販の電融カルシアクリンカを用い、これ(Cつい1実
#4例1.2と同様な物性及び耐消化性の測定を行なっ
た。その結果を第4表に示す。なお、この電融カルシア
クリンカの化学成分を第3表中に示す。
#4例1.2と同様な物性及び耐消化性の測定を行なっ
た。その結果を第4表に示す。なお、この電融カルシア
クリンカの化学成分を第3表中に示す。
また、市販の天然ドdマイトク11ツカの化学成分を第
3表中に、物性及び耐消化性の測定結果を第4表中にあ
わせて示した。
3表中に、物性及び耐消化性の測定結果を第4表中にあ
わせて示した。
な卦、ml消化性の測定は、以下に示す標準的な方法に
従って行なった。
従って行なった。
■ 重量増加率
試料を105〜120 ”Qの空気浴中で乾燥し、恒温
に達しンとときの乾燥重量W、′2:測定する。
に達しンとときの乾燥重量W、′2:測定する。
次に、試料をオートク1/−ブに入れ、水滴が試料には
いらないようにした状態で加熱して5気圧、152℃に
達してからその状態に3時間保持する。次jで冷却して
105〜120℃にて乾燥し、消化後重員W2を測定す
る。乾燥重量W と消化後重借W2とのデータを次式に
代入して重量増加率を求めたう −W 重量増加重= xioo(叫−−−If)1 ■ 粉化傾向 前記消化後重量W2 の測定後に% 1.00間の篩を
用いて15分間振って、1.On朋より太きい粒の重量
W を測定し、前配乾燥重ii:W□と爪片W3 との
データを次式に代入して粉化傾向音束めた。
いらないようにした状態で加熱して5気圧、152℃に
達してからその状態に3時間保持する。次jで冷却して
105〜120℃にて乾燥し、消化後重員W2を測定す
る。乾燥重量W と消化後重借W2とのデータを次式に
代入して重量増加率を求めたう −W 重量増加重= xioo(叫−−−If)1 ■ 粉化傾向 前記消化後重量W2 の測定後に% 1.00間の篩を
用いて15分間振って、1.On朋より太きい粒の重量
W を測定し、前配乾燥重ii:W□と爪片W3 との
データを次式に代入して粉化傾向音束めた。
l
筆3表から分かるように、本発明によるカルシア質クリ
ンカは、Fe2o3s Tl0z s ”’102
h人e203の含量が、実施例1で2.04 wt%
%実施例12で2. I Rwt %と少なく、一方、
CaOとMgOとの合量が実施例1で97.74wtヂ
、実施例2で97,83wtチと高い値を示している。
ンカは、Fe2o3s Tl0z s ”’102
h人e203の含量が、実施例1で2.04 wt%
%実施例12で2. I Rwt %と少なく、一方、
CaOとMgOとの合量が実施例1で97.74wtヂ
、実施例2で97,83wtチと高い値を示している。
また、第4表から、本発明のカルシア質クリンカは、比
較例1,2及び市販の天然ドロマイトクリンカと較べて
物性、耐消化性において優れていることが分かるつ また、実施例1のり11ンカと比較例1のクリンカとに
ついて、研磨面を反射顕微儒を用いて結晶粒子構造を調
べた。実施例1の結晶粒子構造の写真を第1図に、また
比較例1の結晶粒子構造の写真を第2図に示す。この観
察により、比較例1の焼結カルシアクリンカは、 Ca
O結晶粒径が20〜80μm1平均50μm位で、気孔
(図に黒く小粒状にみられるもの)が多いことが分かっ
た。これし対して、実施例1のものは一〇aO結晶(図
に白く大粒径にみえるもの)の粒径が50〜150μm
1平均90μmと大きく発達し、かつ隣在する結晶粒が
互いに密にダイレクトボンドに近い状態で接して一ハる
ため、結晶粒界の液相部分がきわめて少なめことが分か
ったつ 更に、実施例1の結晶粒界部分について、EDXA(E
nergy Disperslve type X−r
ayAnalyzer)による元素分析を行なった結果
、 ca、 Tt、 Stのピークの相と、C,、’
rl 、 Fe のピークの相とを示し、Hit類
のキャラクタからなっていることが分かつtll 以上のことから1本発明の耐消化性カルシア質り11ン
カは、 CaO結晶粒が大きく発達しt比表面積の小さ
いCrLO結晶粒に対して極少量の限られた液相形成で
耐消化性を保持し得て、耐火物用素材として優れた性質
を発揮できることが分かった。
較例1,2及び市販の天然ドロマイトクリンカと較べて
物性、耐消化性において優れていることが分かるつ また、実施例1のり11ンカと比較例1のクリンカとに
ついて、研磨面を反射顕微儒を用いて結晶粒子構造を調
べた。実施例1の結晶粒子構造の写真を第1図に、また
比較例1の結晶粒子構造の写真を第2図に示す。この観
察により、比較例1の焼結カルシアクリンカは、 Ca
O結晶粒径が20〜80μm1平均50μm位で、気孔
(図に黒く小粒状にみられるもの)が多いことが分かっ
た。これし対して、実施例1のものは一〇aO結晶(図
に白く大粒径にみえるもの)の粒径が50〜150μm
1平均90μmと大きく発達し、かつ隣在する結晶粒が
互いに密にダイレクトボンドに近い状態で接して一ハる
ため、結晶粒界の液相部分がきわめて少なめことが分か
ったつ 更に、実施例1の結晶粒界部分について、EDXA(E
nergy Disperslve type X−r
ayAnalyzer)による元素分析を行なった結果
、 ca、 Tt、 Stのピークの相と、C,、’
rl 、 Fe のピークの相とを示し、Hit類
のキャラクタからなっていることが分かつtll 以上のことから1本発明の耐消化性カルシア質り11ン
カは、 CaO結晶粒が大きく発達しt比表面積の小さ
いCrLO結晶粒に対して極少量の限られた液相形成で
耐消化性を保持し得て、耐火物用素材として優れた性質
を発揮できることが分かった。
第1図は1本発明の実施例1のクリンカの結晶粒子構造
を示す顕微硬写真、第2図は、比較例1の結晶粒子構造
を示す顕微鍾写真である。 手続補正書(自発) 特許庁長官殿 1、事件の表示 昭和57年特許願第142880号 2、発明の名称 耐消化性カルシア質タリンカおよびその製造方法3、
補正をする者 特Fflft願人 住友セメント株式会社 (ほか1名) 4、代理人 (1) 明細書の「発明の詳細な説明」の欄。 (1) 明細書の第6頁第1行と第11頁第9行〜第
10行とに[Fe、へ、810s 、Act Os e
’jとあるのをr F e@ 0. 、s MO,、T
t Of 、A40B等」と17正する。 (2)明細書の@6頁第r行に「クリカン中の」とある
のを「クリンカ中の」と訂正する。
を示す顕微硬写真、第2図は、比較例1の結晶粒子構造
を示す顕微鍾写真である。 手続補正書(自発) 特許庁長官殿 1、事件の表示 昭和57年特許願第142880号 2、発明の名称 耐消化性カルシア質タリンカおよびその製造方法3、
補正をする者 特Fflft願人 住友セメント株式会社 (ほか1名) 4、代理人 (1) 明細書の「発明の詳細な説明」の欄。 (1) 明細書の第6頁第1行と第11頁第9行〜第
10行とに[Fe、へ、810s 、Act Os e
’jとあるのをr F e@ 0. 、s MO,、T
t Of 、A40B等」と17正する。 (2)明細書の@6頁第r行に「クリカン中の」とある
のを「クリンカ中の」と訂正する。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、焼鯉状態でC,0ま九はCaOとMgOとを主成分
としb Fe O0,4〜1.2 wt 4 b
Ti0z O−13 〜0.5 wt % b 810 1.5 wtチ以
下5M2031.0wt1以下を含み、かつ前記Fe2
O3,i’io。、5IO2、河203の合量が0.5
〜3.0 wt %であることを特徴とする耐消化性カ
ルシア質クリンカ。 2、粒径1〜1omの粗粒石灰質原料シよび/′!!た
はドaマイト質原料に、その成分がFe2O3換算45
〜95チ、 Tie25〜55チであるチタン質原料ま
たは鉄系原料とチタン質原料とを配合してなる混合原料
を、0.2〜0.6 wt 9g添加、混合し、得られ
た混合物を1550℃以上、好ましくは1700℃以上
で焼成することを特徴とする耐消化性lカルシア質クリ
ンカの製造力 。 法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP57142380A JPS5935060A (ja) | 1982-08-17 | 1982-08-17 | 耐消化性カルシア質クリンカおよびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP57142380A JPS5935060A (ja) | 1982-08-17 | 1982-08-17 | 耐消化性カルシア質クリンカおよびその製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5935060A true JPS5935060A (ja) | 1984-02-25 |
JPH0339985B2 JPH0339985B2 (ja) | 1991-06-17 |
Family
ID=15314021
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP57142380A Granted JPS5935060A (ja) | 1982-08-17 | 1982-08-17 | 耐消化性カルシア質クリンカおよびその製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5935060A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS61141663A (ja) * | 1984-12-11 | 1986-06-28 | 川崎製鉄株式会社 | 黒鉛質塩基性耐火物 |
JP2008285393A (ja) * | 2007-05-18 | 2008-11-27 | Okayama Ceramics Gijutsu Shinko Zaidan | カルシア質材料およびその製造方法 |
CN102659431A (zh) * | 2012-05-11 | 2012-09-12 | 贵阳明通炉料有限公司 | 石灰石质高温陶瓷基复合材料 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5350216A (en) * | 1976-10-19 | 1978-05-08 | Showa Denko Kk | Antiidigestive lime fusion solidified spheres for refractories and manufacture |
-
1982
- 1982-08-17 JP JP57142380A patent/JPS5935060A/ja active Granted
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5350216A (en) * | 1976-10-19 | 1978-05-08 | Showa Denko Kk | Antiidigestive lime fusion solidified spheres for refractories and manufacture |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS61141663A (ja) * | 1984-12-11 | 1986-06-28 | 川崎製鉄株式会社 | 黒鉛質塩基性耐火物 |
JP2008285393A (ja) * | 2007-05-18 | 2008-11-27 | Okayama Ceramics Gijutsu Shinko Zaidan | カルシア質材料およびその製造方法 |
CN102659431A (zh) * | 2012-05-11 | 2012-09-12 | 贵阳明通炉料有限公司 | 石灰石质高温陶瓷基复合材料 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0339985B2 (ja) | 1991-06-17 |
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