JPS5926902A - 水硫化ソ−ダ水溶液の連続製造法 - Google Patents
水硫化ソ−ダ水溶液の連続製造法Info
- Publication number
- JPS5926902A JPS5926902A JP13690082A JP13690082A JPS5926902A JP S5926902 A JPS5926902 A JP S5926902A JP 13690082 A JP13690082 A JP 13690082A JP 13690082 A JP13690082 A JP 13690082A JP S5926902 A JPS5926902 A JP S5926902A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- hydrogen sulfide
- liquid
- aqueous solution
- tank
- reaction
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B17/00—Sulfur; Compounds thereof
- C01B17/22—Alkali metal sulfides or polysulfides
- C01B17/32—Hydrosulfides of sodium or potassium
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は硫化水素中に含まれる炭酸ガスを分離除去しな
がら硫化水素と苛性ソーダ水溶液を反応させて連続的に
水硫化ソーダ水溶液を製造する方法に関する。
がら硫化水素と苛性ソーダ水溶液を反応させて連続的に
水硫化ソーダ水溶液を製造する方法に関する。
水硫化ソーダは脱毛剤、パルプの蒸解剤、脱毛促進剤お
よびチオール化剤として広範囲な分野に使用されている
。
よびチオール化剤として広範囲な分野に使用されている
。
従来、水硫化ソーダ水溶液は硫化水素を苛性ソーダ水溶
液に吸収反応させて製造するが、具体的には、例えばラ
ッシヒリングを充填したガス吸収塔を数基配置し、最前
段の吸収塔下部より硫化水素を連続的に送入し塔頂の排
出口を経て次段に順に送り、一方苛性ソーダ水溶液を最
後段の吸収塔上部より連続的に滴下し、ポンプ循環しな
がら一部を前段の吸収塔に順に送り、最前段吸収塔より
水硫化ソーダ水溶液として取り出丁連続製造法や、苛性
ソーダ水溶液を適宜の位置まで仕込んだ気泡槽を数基配
置し、最前段気泡槽の液中に硫化水素を連続的に送り、
気泡槽上部より次段の気泡槽に順に送り、最前段気泡槽
より水硫化ソーダ水溶液を取り出丁半連続法が採用され
てきた（特公昭３８−１１９５１）。
液に吸収反応させて製造するが、具体的には、例えばラ
ッシヒリングを充填したガス吸収塔を数基配置し、最前
段の吸収塔下部より硫化水素を連続的に送入し塔頂の排
出口を経て次段に順に送り、一方苛性ソーダ水溶液を最
後段の吸収塔上部より連続的に滴下し、ポンプ循環しな
がら一部を前段の吸収塔に順に送り、最前段吸収塔より
水硫化ソーダ水溶液として取り出丁連続製造法や、苛性
ソーダ水溶液を適宜の位置まで仕込んだ気泡槽を数基配
置し、最前段気泡槽の液中に硫化水素を連続的に送り、
気泡槽上部より次段の気泡槽に順に送り、最前段気泡槽
より水硫化ソーダ水溶液を取り出丁半連続法が採用され
てきた（特公昭３８−１１９５１）。
しかしながら、炭酸ガスを含む硫化水素から水硫化ソー
ダ水溶液を製造する場合、従来法には多くの問題点があ
った。すなわち、炭酸ガスは次式の如く苛性ソーダと瞬
間的に反応して炭酸ソーダを生成し、炭酸ソーダは更に
゛硫化水素と反応して重炭酸ソーダを生成する。
ダ水溶液を製造する場合、従来法には多くの問題点があ
った。すなわち、炭酸ガスは次式の如く苛性ソーダと瞬
間的に反応して炭酸ソーダを生成し、炭酸ソーダは更に
゛硫化水素と反応して重炭酸ソーダを生成する。
２ＮａＯＨ＋ ｃｏ２−＋ Ｎａ２００３ ＋ Ｈ２
Ｏ（１）Ｎａ２００３ ＋ Ｈ２Ｓ−＋Ｎａ５Ｈ＋ Ｎ
ａＨＣＯ２（２）これら炭酸塩の生成は水硫化ソーダ水
溶液製造における苛性ソーダの損失とな一部、水硫化ン
ータ゛水溶液の品質をも低下させる。更にこれら炭酸塩
は、特に重炭酸ソーダの水硫化ソーダ水溶液に対する溶
解度が小さいために水硫化ソーダ水溶液中に析出し、吸
収塔、気泡槽、配管、バルブあるいは計測装置等至る所
で沈積、閉塞等のトラブルを引き起し、安定な長期間連
続運転は不可能であった。
Ｏ（１）Ｎａ２００３ ＋ Ｈ２Ｓ−＋Ｎａ５Ｈ＋ Ｎ
ａＨＣＯ２（２）これら炭酸塩の生成は水硫化ソーダ水
溶液製造における苛性ソーダの損失とな一部、水硫化ン
ータ゛水溶液の品質をも低下させる。更にこれら炭酸塩
は、特に重炭酸ソーダの水硫化ソーダ水溶液に対する溶
解度が小さいために水硫化ソーダ水溶液中に析出し、吸
収塔、気泡槽、配管、バルブあるいは計測装置等至る所
で沈積、閉塞等のトラブルを引き起し、安定な長期間連
続運転は不可能であった。
これら炭酸ガスに起因する問題点の対策として、吸収反
応系の温度を６５℃以上に保つことによって、次式によ
る重炭酸ソーダの貴分解と炭酸ガスの吸収反応を鈍化す
る方法が提案されている（特公昭３８−１６８５１ ）
。
応系の温度を６５℃以上に保つことによって、次式によ
る重炭酸ソーダの貴分解と炭酸ガスの吸収反応を鈍化す
る方法が提案されている（特公昭３８−１６８５１ ）
。
２ＮａＨＯＯ３→Ｎａ２Ｃ！０３ ＋ Ｈ２Ｏ＋ ００
２ （３）しかしながら、この方法では反応温度を
６５℃以上にあげるために、逆に前記（１）式の反応が
促進され、しかも炭酸塩の水硫化ソーダ水浴液に対する
溶解度が増大するため、水硫化ソーダ水溶液中の炭酸塩
の減少速度は小さく、連続的に水硫化ソーダ水溶液を製
造するにはぼり犬な滞留時間を必要とし、工業的には利
用出来ないものであった。
２ （３）しかしながら、この方法では反応温度を
６５℃以上にあげるために、逆に前記（１）式の反応が
促進され、しかも炭酸塩の水硫化ソーダ水浴液に対する
溶解度が増大するため、水硫化ソーダ水溶液中の炭酸塩
の減少速度は小さく、連続的に水硫化ソーダ水溶液を製
造するにはぼり犬な滞留時間を必要とし、工業的には利
用出来ないものであった。
本発明は従来法の欠点を解消した新規な水硫化ソーダ水
溶液の連続製造法を提供することを目的としてなされた
ものであり、炭酸ガスを含む硫化水素と苛性ソーダ水溶
液の反応にあたって、１）気泡槽２基と吸収塔１基を組
み合わせた孜ガス向流方式とし、 ２）反応系に窒素ガスを存在させ、 ６）苛性ソーダ水溶液を反応系の中段に供給し、４）低
温下で反応を完結させ、更に ５）各気泡槽の滞留時間を制御する、 等により硫化水素を選択的に苛性ソーダと反応させ得る
ことを見い出したことにもとづくものである。
溶液の連続製造法を提供することを目的としてなされた
ものであり、炭酸ガスを含む硫化水素と苛性ソーダ水溶
液の反応にあたって、１）気泡槽２基と吸収塔１基を組
み合わせた孜ガス向流方式とし、 ２）反応系に窒素ガスを存在させ、 ６）苛性ソーダ水溶液を反応系の中段に供給し、４）低
温下で反応を完結させ、更に ５）各気泡槽の滞留時間を制御する、 等により硫化水素を選択的に苛性ソーダと反応させ得る
ことを見い出したことにもとづくものである。
すなわち、本発明は、硫化水素中に含まれる炭酸ガスを
分離除去しながら値化水素と苛性ソーダ水溶液を反応さ
せて水硫化ソーダ水溶液を連続製造するにあたり、炭酸
ガスを含む硫化水素と窒素ガスを連続して第１気泡槽の
液中、第２気泡槽の液中、次いで吸収塔塔底の順に送入
して硫化水素を選択的に反応させ、炭酸がスと窒素ガス
を吸収塔塔頂から排出し、一方、苛性ソーダ水溶液を連
続して第２気泡槽に供給し、第２気泡槽内の反応液の一
部を吸収塔に循環させ、残部は第２気泡槽内反応液の滞
留時間を６０〜２４０分間に保ちながら第１気泡槽に送
り、第１気泡槽内反応液の滞留時間を６０〜６００分間
に保ちながら反応を完結させ、第１気泡槽の底部より生
成液を抜出すことを特徴とする。
分離除去しながら値化水素と苛性ソーダ水溶液を反応さ
せて水硫化ソーダ水溶液を連続製造するにあたり、炭酸
ガスを含む硫化水素と窒素ガスを連続して第１気泡槽の
液中、第２気泡槽の液中、次いで吸収塔塔底の順に送入
して硫化水素を選択的に反応させ、炭酸がスと窒素ガス
を吸収塔塔頂から排出し、一方、苛性ソーダ水溶液を連
続して第２気泡槽に供給し、第２気泡槽内の反応液の一
部を吸収塔に循環させ、残部は第２気泡槽内反応液の滞
留時間を６０〜２４０分間に保ちながら第１気泡槽に送
り、第１気泡槽内反応液の滞留時間を６０〜６００分間
に保ちながら反応を完結させ、第１気泡槽の底部より生
成液を抜出すことを特徴とする。
本発明で炭酸ガスを含む硫化水素とともに反応系に送入
する窒素ガス量は硫化水素中の炭酸がス含有量によって
適宜変化させることができるが、第１気泡槽に導入する
炭酸ガスを含む値、化水素１容量あたり０．０５〜１．
０倍量が好ましい、、望累がス量がこの範囲より少ない
と硫化水素と炭酸ガスとの分離が不十分であり、また屋
累ガス量がこの範囲より多し・と、硫化水素の分圧が小
さくなり、未反応のま匁反応系から系外に排出される硫
化水素量が多くなるので好ましくない。
する窒素ガス量は硫化水素中の炭酸がス含有量によって
適宜変化させることができるが、第１気泡槽に導入する
炭酸ガスを含む値、化水素１容量あたり０．０５〜１．
０倍量が好ましい、、望累がス量がこの範囲より少ない
と硫化水素と炭酸ガスとの分離が不十分であり、また屋
累ガス量がこの範囲より多し・と、硫化水素の分圧が小
さくなり、未反応のま匁反応系から系外に排出される硫
化水素量が多くなるので好ましくない。
窒素ガスの送入は硫化水素の選択的反応に効果があるば
かりでなく、気泡槽内の反応液の攪拌効果も有する。
かりでなく、気泡槽内の反応液の攪拌効果も有する。
本発明の気泡槽とは、液槽の底部にガス噴出ノズルを設
はガスを微細粒として液中に分散させる構造を有するも
のであって、炭酸ガスを含む硫化水素と窒素ガスは第１
気泡槽の液中に、次いで第１気泡槽の上部排出口から第
２気泡槽の液中に送入される。
はガスを微細粒として液中に分散させる構造を有するも
のであって、炭酸ガスを含む硫化水素と窒素ガスは第１
気泡槽の液中に、次いで第１気泡槽の上部排出口から第
２気泡槽の液中に送入される。
第１気泡槽の反応温度は１５〜６５℃、好まし〈は２０
〜６０°Ｃが有効である。反応温度がこの範囲より高い
場合は炭酸塩の溶解度が増大し、炭酸ガスの炭酸塩化が
促進されるので好ましくない。
〜６０°Ｃが有効である。反応温度がこの範囲より高い
場合は炭酸塩の溶解度が増大し、炭酸ガスの炭酸塩化が
促進されるので好ましくない。
また反応温度がこの範囲より低い場合は、硫化水素と苛
性ソーダとの反応が発熱反応であるため多大な冷却設備
を必要とするので経済的でない。
性ソーダとの反応が発熱反応であるため多大な冷却設備
を必要とするので経済的でない。
第２気泡槽の反応温度は硫化水素と苛性ソーダとの反応
を促進させるために第１気泡槽よりもやや高い３０〜５
０°Ｃの温度が好ましい。
を促進させるために第１気泡槽よりもやや高い３０〜５
０°Ｃの温度が好ましい。
本発明において各気泡槽内の反応液の滞留時間は、硫化
水素中の炭酸ガス含有量、反応温度および第２気泡槽に
供給される苛性ソーダ水溶液の濃度により適宜変化させ
ることができるが、第１気泡槽の反応液の滞留時間は６
０〜６００分間が好ましい。滞留時間がこの範囲より短
い場合は、未反応苛性ソーダや中間体である硫化ソーダ
（Ｎａ２Ｓ）が残存し、水硫化ソーダ水溶液に対する溶
解度の大きな炭酸ソーダから重炭酸ソーダへの移行が不
十分であるので好ましくない。滞留時間がこの範囲より
長い場合は多硫化ンーダ（Ｎａ２Ｓｘ ）の副生や気泡
槽の容量が犬きくなるので不経済であり好ましくない。
水素中の炭酸ガス含有量、反応温度および第２気泡槽に
供給される苛性ソーダ水溶液の濃度により適宜変化させ
ることができるが、第１気泡槽の反応液の滞留時間は６
０〜６００分間が好ましい。滞留時間がこの範囲より短
い場合は、未反応苛性ソーダや中間体である硫化ソーダ
（Ｎａ２Ｓ）が残存し、水硫化ソーダ水溶液に対する溶
解度の大きな炭酸ソーダから重炭酸ソーダへの移行が不
十分であるので好ましくない。滞留時間がこの範囲より
長い場合は多硫化ンーダ（Ｎａ２Ｓｘ ）の副生や気泡
槽の容量が犬きくなるので不経済であり好ましくない。
また第２気泡槽内の反応液の滞留時間は６０〜２４０分
間が好ましい。滞留時間がこの範囲より短い場合は未反
応苛性ソーダや硫化ソーダが多く残存し、硫化水素の選
択反応性が鈍化するので好ましくない。滞留時間がこの
範囲より長い場合は、硫化水素の吸収が悪くなって反応
糸外に排出され易くなり、気泡権の容量が大きくなるの
で不経済であり好ましくない。
間が好ましい。滞留時間がこの範囲より短い場合は未反
応苛性ソーダや硫化ソーダが多く残存し、硫化水素の選
択反応性が鈍化するので好ましくない。滞留時間がこの
範囲より長い場合は、硫化水素の吸収が悪くなって反応
糸外に排出され易くなり、気泡権の容量が大きくなるの
で不経済であり好ましくない。
第２気泡槽に供給される苛性ソーダ水溶液は第１気泡槽
に送入される硫化水素とほぼ等当量でよく、苛性ソーダ
濃度は所望の水硫（ヒソーダ水溶液濃度によって適宜変
化させることができるが通常は１０〜６０重量％である
。本発明では苛性ソーダ水溶液を第２気泡槽に供給する
ことか重要であって、例えば後述の吸収塔上部から滴下
すると硫化水素の選択的吸収反応が全く期待できず、化
成水硫化ソーダ水溶液中に炭酸塩が多量に混入゛してく
る。
に送入される硫化水素とほぼ等当量でよく、苛性ソーダ
濃度は所望の水硫（ヒソーダ水溶液濃度によって適宜変
化させることができるが通常は１０〜６０重量％である
。本発明では苛性ソーダ水溶液を第２気泡槽に供給する
ことか重要であって、例えば後述の吸収塔上部から滴下
すると硫化水素の選択的吸収反応が全く期待できず、化
成水硫化ソーダ水溶液中に炭酸塩が多量に混入゛してく
る。
本発明では、第２気泡槽の上部排出口から未反応硫化水
素、炭酸ガスおよび窒素ガスは吸収塔塔底に送入される
。吸収塔には第２気泡槽の反応液の一部を循環させる。
素、炭酸ガスおよび窒素ガスは吸収塔塔底に送入される
。吸収塔には第２気泡槽の反応液の一部を循環させる。
反応液の循環量は硫化水素を選択的に吸収反応させるた
めに第２気泡槽に供給される苛性ソーダ１容量あたり５
〜２０倍量が好ましい。吸収塔の温度は第２気泡槽の反
応液の一部が循環するので、第２気泡槽の反応温度に左
右されるが加温または冷却を必要としない。吸収塔は一
般に使用される充填塔や棚段塔が採用できる。更に吸収
塔は第２気泡槽の上部に連結することも可能である。
めに第２気泡槽に供給される苛性ソーダ１容量あたり５
〜２０倍量が好ましい。吸収塔の温度は第２気泡槽の反
応液の一部が循環するので、第２気泡槽の反応温度に左
右されるが加温または冷却を必要としない。吸収塔は一
般に使用される充填塔や棚段塔が採用できる。更に吸収
塔は第２気泡槽の上部に連結することも可能である。
本発明によれば、従来法による水硫化ソーダ水溶液に比
べ含有炭酸基が少ないため、炭酸塩の析出によるトラブ
ルは回避され、長期間の連続製造が可能となり、生成し
た水硫化ソーダ水溶液はそのま〜、例えば、チオグリコ
ール酸の製造に使用できる。
べ含有炭酸基が少ないため、炭酸塩の析出によるトラブ
ルは回避され、長期間の連続製造が可能となり、生成し
た水硫化ソーダ水溶液はそのま〜、例えば、チオグリコ
ール酸の製造に使用できる。
次に、本発明を図面に沿って更に具体的に説明する。図
面は本発明の詳細な説明する工程図である。
面は本発明の詳細な説明する工程図である。
炭酸ガスを含む硫化水素および窒素ガスは、それぞれラ
イン１およびライン２より連続して供給され、ガス送入
ノズル３から第１気泡槽Ａの液中に送入される。第１気
泡槽Ａには反応温度を１５〜６５°Ｃに維持できるよう
に温度調節設備が付備されている。
イン１およびライン２より連続して供給され、ガス送入
ノズル３から第１気泡槽Ａの液中に送入される。第１気
泡槽Ａには反応温度を１５〜６５°Ｃに維持できるよう
に温度調節設備が付備されている。
未反応のガスは第１気泡槽Ａの上部よりライン４を経て
ガス送入ノズル５から第２気泡槽Ｂの液中に送入される
。第２気泡槽Ｂには反応温度ケ６０〜５０°Ｃに維持で
きるように温度調節設備が付備されている。未反応ガス
は更に、第２気泡槽Ｂに連結され、且つラツシヒリング
を充填した吸収塔Ｃの塔底に送入される。
ガス送入ノズル５から第２気泡槽Ｂの液中に送入される
。第２気泡槽Ｂには反応温度ケ６０〜５０°Ｃに維持で
きるように温度調節設備が付備されている。未反応ガス
は更に、第２気泡槽Ｂに連結され、且つラツシヒリング
を充填した吸収塔Ｃの塔底に送入される。
第２気泡槽Ｂの反応液の一部は循環ポンプＤにより抜出
され、ライン６を経て吸収塔Ｃの上部より供給される。
され、ライン６を経て吸収塔Ｃの上部より供給される。
硫化水素は更に吸収塔Ｃで、吸収され、吸収塔Ｃの塔頂
からライン７を経て炭酸ガスと窒素ガスが排出される。
からライン７を経て炭酸ガスと窒素ガスが排出される。
一方、苛性ソーダ水溶液はライン８より連続して供給さ
れる。第２気泡槽Ｂ内の反応液の滞留時間を６０〜２４
０分間に保ちながら、循環ポンプＤにより第２気泡槽Ｂ
内の反応液を抜出し、ライン９を経て第１気泡槽Ａに送
る。
れる。第２気泡槽Ｂ内の反応液の滞留時間を６０〜２４
０分間に保ちながら、循環ポンプＤにより第２気泡槽Ｂ
内の反応液を抜出し、ライン９を経て第１気泡槽Ａに送
る。
ライン６には流量調節弁、ライン９には第２気泡槽Ｂの
液面調節弁が付備されている・第１気泡槽Ａ円の反応液
の滞留時間を６０〜３００分間に保ちながら反応を完結
させ、第１気泡槽Ａの底部より抜出ポンプＥによりライ
ン１０実施例 炭酸ガス１°２モル％を含む硫化水素’ｌ（４８Ｎｍ”
／ｈｒおよび定業ガス２５ Ｎｍ３／ｈｒで図面に示し
たようにそれぞれライン１およびライン２より連続して
供給し、ガス送入ノズル３から第１気泡槽Ａの液中に送
入した。第１気泡槽Ａは容量１１００１の竪型気泡槽で
あり、温度調節設備により、第１気泡槽Ａの反応温度を
２５℃に維持した。
液面調節弁が付備されている・第１気泡槽Ａ円の反応液
の滞留時間を６０〜３００分間に保ちながら反応を完結
させ、第１気泡槽Ａの底部より抜出ポンプＥによりライ
ン１０実施例 炭酸ガス１°２モル％を含む硫化水素’ｌ（４８Ｎｍ”
／ｈｒおよび定業ガス２５ Ｎｍ３／ｈｒで図面に示し
たようにそれぞれライン１およびライン２より連続して
供給し、ガス送入ノズル３から第１気泡槽Ａの液中に送
入した。第１気泡槽Ａは容量１１００１の竪型気泡槽で
あり、温度調節設備により、第１気泡槽Ａの反応温度を
２５℃に維持した。
未反応ガスは、第１気泡槽Ａの上部よりライン中に送入
された。第２気泡槽Ｂは容量１３０Ｄｌの横型気泡槽で
あり、温度調節設備により第２気泡槽Ｂの反応温度を４
０°Ｃに維持した。未反応ガスは更に、第２気泡槽Ｂに
連結された吸収塔Ｃの塔底に送入された。吸収塔Ｃは１
２朋のラツシヒリングを充填した直径６０ｃｒＩＬ、篩
さ１５０ｃｒｒＬの充填塔である。
された。第２気泡槽Ｂは容量１３０Ｄｌの横型気泡槽で
あり、温度調節設備により第２気泡槽Ｂの反応温度を４
０°Ｃに維持した。未反応ガスは更に、第２気泡槽Ｂに
連結された吸収塔Ｃの塔底に送入された。吸収塔Ｃは１
２朋のラツシヒリングを充填した直径６０ｃｒＩＬ、篩
さ１５０ｃｒｒＬの充填塔である。
第２気泡槽Ｂの反応液の一部を循環ボン７″Ｄにより抜
出し、ライン６を経て２０００ ｌ／ｈｒに調節しなが
ら吸収塔Ｃの上部より供給した。、ｇ／ｊ、数基Ｃの塔
頂からライ／７を経て平均光−１に示す組成のガスを排
出し、系外の除害設備に導いた。
出し、ライン６を経て２０００ ｌ／ｈｒに調節しなが
ら吸収塔Ｃの上部より供給した。、ｇ／ｊ、数基Ｃの塔
頂からライ／７を経て平均光−１に示す組成のガスを排
出し、系外の除害設備に導いた。
一方、２１重量％苛性ソーダ水溶液を３７４１ｇ？／ｈ
ｒ（３０４６／ｈｒ）でライン８より連続して第２気泡
槽Ｂに供給した。第２気泡槽Ｂ内の反応液の液面を７０
０１に保ちながら（滞留１時間１１０分）、循環ポンプ
Ｄにより第２気泡槽Ｂ内の反応液を抜出し、ライン９を
経て第１気泡槽Ａに送った。
ｒ（３０４６／ｈｒ）でライン８より連続して第２気泡
槽Ｂに供給した。第２気泡槽Ｂ内の反応液の液面を７０
０１に保ちながら（滞留１時間１１０分）、循環ポンプ
Ｄにより第２気泡槽Ｂ内の反応液を抜出し、ライン９を
経て第１気泡槽Ａに送った。
第１気泡槽Ａ内の反応液の液面’に９００Ｊ（滞留時間
１４２分）に保ちながら反応を完結させ、第１気泡槽Ａ
の底部より抜出ポンプＥによりライン１０を経て平均光
−２に示す組成の生成液を抜出した。
１４２分）に保ちながら反応を完結させ、第１気泡槽Ａ
の底部より抜出ポンプＥによりライン１０を経て平均光
−２に示す組成の生成液を抜出した。
上記条件で１力月間運転しても炭ｆｆｍの析出によるト
ラブルは全く無かった。水硫化ソーダ収率（対硫化水素
）が９９．５％、炭酸ガス分離除去率は８５．２ Ｌｌ
ｊであった。
ラブルは全く無かった。水硫化ソーダ収率（対硫化水素
）が９９．５％、炭酸ガス分離除去率は８５．２ Ｌｌ
ｊであった。
表−１排 ガ ス
表−２生成液
比較例
実施例における２１重量％苛性ソーダ水浴液乞吸収数基
の塔頂から供給した以外は実施例と同一条件で実施した
。運転開始後６日間で、炭酸基が第１気泡槽Ａの底部及
びライン１０に析出沈積し、生成液の抜出が不能になっ
た。
の塔頂から供給した以外は実施例と同一条件で実施した
。運転開始後６日間で、炭酸基が第１気泡槽Ａの底部及
びライン１０に析出沈積し、生成液の抜出が不能になっ
た。
図面は本発明方法の実施例を示す概略工程図である。
符号
Ａ・・・第１気泡槽
Ｂ・・・第２気泡槽
Ｃ・・・吸収塔
Ｄ・・・循環ボンデ
Ｅ・・・抜出ボンデ
ト・・硫化水素供給管
２・・・窒素ガス供給管
３・・・ガス送入ノズル
４・・・ガス移送管
５・・・ガス送入ノズル
６・・・第２気泡槽反応液循環管
７・・・オフガス排出管
８・・・苛性ソーダ水溶液供給管
９・・・第２気泡槽反応液移送管
１０・・・生成液排出管
特許出願人 電気化学工業株式会社
９−
Claims (1)
- 硫化水素中に含まれる炭酸ガスを分離除去しながら硫化
水素と苛性ソーダ水溶液を反応させて水硫化ソーダ水溶
液を連続製造するにあたり、炭酸ガスを含む硫化水素と
窒素ガスを連続して第１気泡槽の液中、第２気泡槽の液
中、次いで吸収塔塔底の順に送入して硫化水素を選択的
に反応させ、炭酸ガスと窒素ガスを吸収塔塔頂から排出
し、一方、苛性ソーダ水溶液を連続して第２気泡槽に供
給し、第２気泡槽内の反応液の一部を吸収塔に循環させ
、残部は第２気泡槽内反応液の滞留時間を６０〜２４０
分間に保ちながら第１気泡槽に送り、第１気泡槽内反応
液の滞留時間を６０〜６００分間に保ちながら反応を完
結させ、第１気泡槽の底部より生成液を抜出すことを特
徴とする水硫化ソーダ水溶液の連続製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13690082A JPS5926902A (ja) | 1982-08-06 | 1982-08-06 | 水硫化ソ−ダ水溶液の連続製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13690082A JPS5926902A (ja) | 1982-08-06 | 1982-08-06 | 水硫化ソ−ダ水溶液の連続製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5926902A true JPS5926902A (ja) | 1984-02-13 |
| JPH025681B2 JPH025681B2 (ja) | 1990-02-05 |
Family
ID=15186185
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13690082A Granted JPS5926902A (ja) | 1982-08-06 | 1982-08-06 | 水硫化ソ−ダ水溶液の連続製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5926902A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000247609A (ja) * | 1999-02-25 | 2000-09-12 | Idemitsu Petrochem Co Ltd | 無水アルカリ金属硫化物の製造方法 |
-
1982
- 1982-08-06 JP JP13690082A patent/JPS5926902A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000247609A (ja) * | 1999-02-25 | 2000-09-12 | Idemitsu Petrochem Co Ltd | 無水アルカリ金属硫化物の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH025681B2 (ja) | 1990-02-05 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US3944401A (en) | Process for the removal of gaseous impurities from the exhaust gases of a contact-process plant for the production of sulfuric acid | |
| CA1080429A (en) | Process and apparatus for bicarbonation | |
| US4690807A (en) | Process for the simultaneous absorption of sulfur oxides and production of ammonium sulfate | |
| US4238462A (en) | Autocirculation process and apparatus | |
| US5017348A (en) | Treatment of nitrogen oxides | |
| US4098639A (en) | Process for reducing the requirement of fresh chemicals without increasing emissions in the pulping of cellulosic material | |
| US4080428A (en) | Process for the purification of flue and other waste gas | |
| US4190638A (en) | Production of hypochlorous acid | |
| EP0041702B1 (en) | Apparatus for culturing microorganisms by aeration | |
| JPS5926902A (ja) | 水硫化ソ−ダ水溶液の連続製造法 | |
| SU1627080A3 (ru) | Способ получени диоксида хлора | |
| EP1720797B1 (en) | Process for production of chlorine dioxide | |
| US5167935A (en) | Apparatus for treatment of nitrogen oxides | |
| JPS6235968B2 (ja) | ||
| JP2796746B2 (ja) | 水硫化ソーダの製造方法及び製造装置 | |
| CN111068486B (zh) | 一种利用纯碱脱除冶炼烟气的so2生产亚硫酸钠产品的方法 | |
| US6432375B1 (en) | Method for removing hydrogen sulfide from gas streams | |
| JPS63139007A (ja) | 硫化ソ−ダ又は水硫化ソ−ダの製造法 | |
| CN209685326U (zh) | 一种用于处理蒸氨尾气的回收装置 | |
| US5266296A (en) | Cocurrent flow process for the manufacture of sodium sulfite and bisulfite solutions | |
| CN113044857A (zh) | 高收率制取高纯氰化钠或氰化钾的生产工艺及其装置 | |
| US4007082A (en) | Kraft mill recovery system | |
| JP2504731B2 (ja) | アルカリ金属次亜塩素酸塩の濃縮溶液の製造方法 | |
| JPH02279508A (ja) | 高濃度ＮＯ↓ｘガスの製造方法およびその装置 | |
| JP2579533B2 (ja) | 水硫化ソーダの製造方法 |