JPS5924103B2 - 低収縮性膨脹材組成物 - Google Patents
低収縮性膨脹材組成物Info
- Publication number
- JPS5924103B2 JPS5924103B2 JP11178176A JP11178176A JPS5924103B2 JP S5924103 B2 JPS5924103 B2 JP S5924103B2 JP 11178176 A JP11178176 A JP 11178176A JP 11178176 A JP11178176 A JP 11178176A JP S5924103 B2 JPS5924103 B2 JP S5924103B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- clinker
- insoluble anhydrite
- shrinkage
- gypsum
- composition according
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、セメント用低収縮性膨張材組成物に関する。
セメントは、硬化乾燥の過程で収縮する特性があり、こ
の欠点のために、モルタル又はコンクリートとした場合
に、ひび割れ発生の原因となり、構造物の水漏れ・補強
鉄筋の腐食・壁面上塗部の脱落等をまねく、と共に構造
物の美感を著しく害うことになる。
の欠点のために、モルタル又はコンクリートとした場合
に、ひび割れ発生の原因となり、構造物の水漏れ・補強
鉄筋の腐食・壁面上塗部の脱落等をまねく、と共に構造
物の美感を著しく害うことになる。
このため、従来より収縮を補償する方法が、種種試みら
れ、その中でも膨張性混和材による収縮補償が、最も効
果的であり、現在までに多種類の膨張材が提案されてい
る。
れ、その中でも膨張性混和材による収縮補償が、最も効
果的であり、現在までに多種類の膨張材が提案されてい
る。
この中で代表的な膨張材は、カルシウムアルミネート−
石膏系；カルシウムサルホアルミネートー生石灰−石膏
系及び生石灰−炭酸力ルシウムー石膏系の３種類である
。
石膏系；カルシウムサルホアルミネートー生石灰−石膏
系及び生石灰−炭酸力ルシウムー石膏系の３種類である
。
この中でも、カルシウムサルホアルミネートー生石灰−
石膏系膨張材が、その性質から多く利用されている。
石膏系膨張材が、その性質から多く利用されている。
カルシウムサルホアルミネート系膨張材においては、次
式に示す如く、膨張材の水利過程でエトリンガイトを生
成し、その際の体積膨張を用いるものである。
式に示す如く、膨張材の水利過程でエトリンガイトを生
成し、その際の体積膨張を用いるものである。
６ＣａＯ＋３Ｃａ０・３Ａ１２０３・ＣａＳＯ４＋８Ｃ
ａＳ０４＋９６Ｈ２０→３（３ＣａＯ−Ａ１２０３・３
ＣａＳＯ４・３２Ｈ２０） この水利反応を、効果的に進行する上で、従来までは生
石灰（ｔ−ＣａＯ）の共存が必須であり、提案されてい
る膨張材においては、すべて生石灰を含んでいる。
ａＳ０４＋９６Ｈ２０→３（３ＣａＯ−Ａ１２０３・３
ＣａＳＯ４・３２Ｈ２０） この水利反応を、効果的に進行する上で、従来までは生
石灰（ｔ−ＣａＯ）の共存が必須であり、提案されてい
る膨張材においては、すべて生石灰を含んでいる。
このために、膨張材の水利反応は、急速に進行し゛、水
和初期の短期間において、膨張反応は終了し、以後乾燥
収縮過程に入る為に、無拘束に近い状態での使用にあっ
ては、収縮ひび割れを起す原因となっていた。
和初期の短期間において、膨張反応は終了し、以後乾燥
収縮過程に入る為に、無拘束に近い状態での使用にあっ
ては、収縮ひび割れを起す原因となっていた。
一方膨張材が、多量の反応性の高い生石灰を含む為に、
貯蔵安定性に欠ける点もあった。
貯蔵安定性に欠ける点もあった。
本発明は、生石灰を使用しないことにより、前記悪影響
をうけず、長期間安定した低収縮性を示し、また保存性
のよい低収縮性膨張材を提供するものである。
をうけず、長期間安定した低収縮性を示し、また保存性
のよい低収縮性膨張材を提供するものである。
即ち、本発明は、３ＣａＯ・３Ａ１２０３・ＣａＳＯ４
；１１Ｃａ０・７Ａ１２０３・ＣａＦ２及び３ＣａＯ・
５１０２を主成分とするクリンカーに、不溶性無水石膏
を、膨張材中のＳＯ３／Ａｌ２Ｏ３モル比が、２．５〜
７．０となる如く混合してなる低収縮性膨張材組成物で
ある。
；１１Ｃａ０・７Ａ１２０３・ＣａＦ２及び３ＣａＯ・
５１０２を主成分とするクリンカーに、不溶性無水石膏
を、膨張材中のＳＯ３／Ａｌ２Ｏ３モル比が、２．５〜
７．０となる如く混合してなる低収縮性膨張材組成物で
ある。
本発明に用いるクリンカーは３ＣａＯ・３Ａ１２０３・
ＣａＳＯ４；１１ＣａＯ・７Ａ１２０３・ＣａＦ２及び
３ＣａＯ−８ｉＯ□を主成分とするものであればどのよ
うな方法で製造したものでも使用できる。
ＣａＳＯ４；１１ＣａＯ・７Ａ１２０３・ＣａＦ２及び
３ＣａＯ−８ｉＯ□を主成分とするものであればどのよ
うな方法で製造したものでも使用できる。
例えばクリンカーを製造する際、副生成物として生成す
る２ＣａＯ・ＳｉＯ□；４Ｃａ、０−Ａｌ２Ｏ３・Ｆｅ
２Ｏ３等のクリンカー鉱物を含んでいても同様に使用で
きる。
る２ＣａＯ・ＳｉＯ□；４Ｃａ、０−Ａｌ２Ｏ３・Ｆｅ
２Ｏ３等のクリンカー鉱物を含んでいても同様に使用で
きる。
例えば特開昭５１−２６９２５に示されるクリンカーを
そのまま使用することもできる。
そのまま使用することもできる。
また、該クリンカーの成分のうち、３ＣａＯ・３Ａ１２
０３ＣａＳＯ，及び１１ＣａＯ・７Ａ１２０３・ＣａＦ
２の合計含量が３０〜８０重量係となるように調整され
たクリンカーは特に好ましく使用できる。
０３ＣａＳＯ，及び１１ＣａＯ・７Ａ１２０３・ＣａＦ
２の合計含量が３０〜８０重量係となるように調整され
たクリンカーは特に好ましく使用できる。
該含量が３０重量係未満では、本発明による膨張材を調
製し、使用した場合、製品の収縮率が大きくなり、また
、該含量が８０重量係を越える場合は原料の純度によっ
ては工業的に製造することが困難である。
製し、使用した場合、製品の収縮率が大きくなり、また
、該含量が８０重量係を越える場合は原料の純度によっ
ては工業的に製造することが困難である。
該クリンカーの製法は通常用いられている公知の方法が
そのまま使用でき、例えば石灰石、粘土、ボーキサイト
、螢石及び石膏を原料とし、所定の配合条件のもとに調
合粉砕し、１２００〜１４５０℃で焼成してクリンカー
を得る方法がある。
そのまま使用でき、例えば石灰石、粘土、ボーキサイト
、螢石及び石膏を原料とし、所定の配合条件のもとに調
合粉砕し、１２００〜１４５０℃で焼成してクリンカー
を得る方法がある。
また本発明に用いられる不溶性無水石膏は、６００℃以
上で■焼されたものが良好に使用され、該温度未満で暇
焼した不溶性無水石膏を本発明の膨張材に使用した場合
は、該膨張材を使用した製品の収縮率が増大する傾向が
みられる。
上で■焼されたものが良好に使用され、該温度未満で暇
焼した不溶性無水石膏を本発明の膨張材に使用した場合
は、該膨張材を使用した製品の収縮率が増大する傾向が
みられる。
本発明にあって、最も重要な要件は３ＣａＯ・３Ａ１２
０３・ＣａＳＯ４；１１ＣａＯ・７Ａ１２０３・ＣａＦ
２及び３ＣａＯ−８ｉＯ２を主成分としたクリンカーと
不溶性無水石膏との混合比である。
０３・ＣａＳＯ４；１１ＣａＯ・７Ａ１２０３・ＣａＦ
２及び３ＣａＯ−８ｉＯ２を主成分としたクリンカーと
不溶性無水石膏との混合比である。
該混合比はＳＯ３／Ａｌ２Ｏ３のモル比が２．５〜７．
０となることが必要であり、該範囲未満では、本発明に
よる膨張材を使用した製品が収縮量の増大を示し、該範
囲を越えた場合は、混和する石膏の量が増大することに
より強度が低下する。
０となることが必要であり、該範囲未満では、本発明に
よる膨張材を使用した製品が収縮量の増大を示し、該範
囲を越えた場合は、混和する石膏の量が増大することに
より強度が低下する。
両者の混合は公知の粉末混合機例えばミル等を用いて行
うことができ、クリンカーの粉末度はブレーン法による
比表面積測定で２０００〜７０００Ｃ１ｉＬ／ ９、不
溶性石膏の粉末度は、同様な測定法で２０００〜８００
０ｃｒ？Ｌ／ｇで使用するのが好ましい。
うことができ、クリンカーの粉末度はブレーン法による
比表面積測定で２０００〜７０００Ｃ１ｉＬ／ ９、不
溶性石膏の粉末度は、同様な測定法で２０００〜８００
０ｃｒ？Ｌ／ｇで使用するのが好ましい。
該範囲外となると膨張材として使用した場合、製品の収
縮性が増大する傾向がみられる。
縮性が増大する傾向がみられる。
本発明によって得られる膨張材は、ポルトランドセメン
ト、高炉セメント、フライアッシュセメント、シリカセ
メント等、公知のセメントと混合して使用することがで
き、その混合割合は一般には、全体に対して５〜４０重
量係の範囲内で必要に応じて適宜選ぶとよい。
ト、高炉セメント、フライアッシュセメント、シリカセ
メント等、公知のセメントと混合して使用することがで
き、その混合割合は一般には、全体に対して５〜４０重
量係の範囲内で必要に応じて適宜選ぶとよい。
以上の説明より理解されるように、本発明は３Ｃａ０・
３Ａ１２０３・ＣａＳＯ４：１１Ｃａ０・７Ａ１２０３
・ＣａＦ及び３ＣａＯ・ＳｉＯ□を主成分としてなるり
リンカ−に不溶性無水石膏をＳＯ３／Ａｌ２Ｏ３のモル
比が２．５〜７，０となる如く混合することにより、長
期間安定した低収縮性を示し、また長期保存においても
安定な低収縮性膨張材を提供するものであり、例えば、
該膨張材をセメントに混合して家屋外壁のモルタル仕上
げに使用した場合は、長期に亘って収縮によるひび割れ
による損傷を防ぐことが可能である。
３Ａ１２０３・ＣａＳＯ４：１１Ｃａ０・７Ａ１２０３
・ＣａＦ及び３ＣａＯ・ＳｉＯ□を主成分としてなるり
リンカ−に不溶性無水石膏をＳＯ３／Ａｌ２Ｏ３のモル
比が２．５〜７，０となる如く混合することにより、長
期間安定した低収縮性を示し、また長期保存においても
安定な低収縮性膨張材を提供するものであり、例えば、
該膨張材をセメントに混合して家屋外壁のモルタル仕上
げに使用した場合は、長期に亘って収縮によるひび割れ
による損傷を防ぐことが可能である。
以下、本発明を更に具体的に説明するため実施例を示す
。
。
実施例 １
石灰石、粘土、ボーキサイト、化学石膏及び螢石を原料
とし、所定の配合条件のもとで、調合した原料を１３０
０°Ｃで１時間焼成し冷却後、第１表の■に示すクリン
カーを得た。
とし、所定の配合条件のもとで、調合した原料を１３０
０°Ｃで１時間焼成し冷却後、第１表の■に示すクリン
カーを得た。
一方、化学石膏を１２４０℃で１時間■焼後冷却し微粉
砕して、粉末度をブレーン値で１７００，３５００゜５
５００ｃｙｉｔ／ ＆となるよう３種類作った。
砕して、粉末度をブレーン値で１７００，３５００゜５
５００ｃｙｉｔ／ ＆となるよう３種類作った。
このクリンカーと石膏をＳＯ３／Ａｌ２Ｏ３モル比が３
．０となるよう配合混合し、セメント用膨張材を製造し
た。
．０となるよう配合混合し、セメント用膨張材を製造し
た。
本膨張材を第２表に示す性状をもつ普通ポルトランドセ
メント（徳山曹達製）に、普通ポルトランドセメントと
膨張材の重量比が８０：２０となるよう混合し、ＪＩＳ
Ｒ５２０１に準じてセメント：砂：水＝１：２：０．６
５で混練し、２Ｘ２Ｘ８ｃｒｎの試験体を作った。
メント（徳山曹達製）に、普通ポルトランドセメントと
膨張材の重量比が８０：２０となるよう混合し、ＪＩＳ
Ｒ５２０１に準じてセメント：砂：水＝１：２：０．６
５で混練し、２Ｘ２Ｘ８ｃｒｎの試験体を作った。
この試験体を用いて、圧縮強度及び膨張、収縮を測定し
た。
た。
膨張、収縮測定は２４時間後の脱型時を基長として、６
日間水中養生後、相対湿度４５係の湿空養生を行ない、
モルタルの長さの経時変化をダイヤルゲージ法により測
定した。
日間水中養生後、相対湿度４５係の湿空養生を行ない、
モルタルの長さの経時変化をダイヤルゲージ法により測
定した。
その結果を第３表に示す。実施例 ２
実施例１と同様にして第１表の■に示す組成のタリン力
−を得、粉末度をブレーン値３１６０ｃｆｆｌ／ｇとし
た。
−を得、粉末度をブレーン値３１６０ｃｆｆｌ／ｇとし
た。
一方、不溶性無水石膏の粉末度を２９４０．４５００．
５ｓｏｏｉ／ｇとなるよう３種類作った。
５ｓｏｏｉ／ｇとなるよう３種類作った。
このタリン力−と石膏をＳＯ３／Ａｌ２Ｏ３モル比が４
．０となるよう配合混合しセメント用膨張材を製造した
。
．０となるよう配合混合しセメント用膨張材を製造した
。
実施例１と同様にして試験体をつくり、圧縮強度、膨張
率の経時変化をみた。
率の経時変化をみた。
結果を第４表に示す。実施例 ３
実施例１と同様にして第１表の■に示す組成のクリンカ
ーを得、粉末度ブレーン値５９６０ｃｒ？ｔ／ｙとした
。
ーを得、粉末度ブレーン値５９６０ｃｒ？ｔ／ｙとした
。
一方、不溶性石膏の粉末度を２９４０゜４５００．５５
００ｆｆｌ／、９となるよう３種類作った。
００ｆｆｌ／、９となるよう３種類作った。
このクリンカーと石膏をＳＯ３／Ａｌ２Ｏ３モル比が５
．０となるよう配合混合し、セメント用膨張材を製造し
た。
．０となるよう配合混合し、セメント用膨張材を製造し
た。
実施例１と同様にして試験体を作り圧縮強度、膨張率の
経時変化をみた。
経時変化をみた。
結果を第５表に示す。
実施例 ４
実施例１と同様にして第１表の■に示す組成のクリンカ
ーを得、ブレーン値３２５０ｃＩ？Ｌ／ｇの粉末度にし
た。
ーを得、ブレーン値３２５０ｃＩ？Ｌ／ｇの粉末度にし
た。
一方、化学石膏の燻焼温度を１２４０℃、１０００℃、
７００℃、５００℃と変えて１時間■焼して得られた不
溶性無水石膏の粉末度を４５００ｃｒ？ｔ／ ＆とした
。
７００℃、５００℃と変えて１時間■焼して得られた不
溶性無水石膏の粉末度を４５００ｃｒ？ｔ／ ＆とした
。
このクリンカーと石膏をＳ ０３ ／ Ａ １２０３モ
ル比が５．５となるよう配合混合し膨張材を製造した。
ル比が５．５となるよう配合混合し膨張材を製造した。
該膨張材を使用し実施例１と同様にして試験体を作り、
圧縮強度、膨張率の経時変化をみた。
圧縮強度、膨張率の経時変化をみた。
結果を第６表に示す。実施例 ５
実施例１と同様にして第１表に示すＩ〜■の組成のクリ
ンカーを得、アルミネート量の違いによる膨張率への影
響をみた。
ンカーを得、アルミネート量の違いによる膨張率への影
響をみた。
第７表に示すクリンカー石膏のブレーン値でＳ０３／Ａ
ｌ２Ｏ３モル比が４．０となるよう配合混合し、実施例
１と同様にして試験体を製造し、膨張率の経時変化をみ
た。
ｌ２Ｏ３モル比が４．０となるよう配合混合し、実施例
１と同様にして試験体を製造し、膨張率の経時変化をみ
た。
結果を第７表に示す。
比較例 １
実施例１と同様にして第８表に示すタリンカー及び不溶
性無水石膏を配合混合し、膨張材を製造し、実施例１と
同様にして試験体をつくり圧縮強度、膨張率を経時変化
をみた。
性無水石膏を配合混合し、膨張材を製造し、実施例１と
同様にして試験体をつくり圧縮強度、膨張率を経時変化
をみた。
結果を第８表に示す。
比較例 ２
普通ポルトランドセメントを用い、ＪＩＳＲ５０１に準
じてセメント：砂：水＝１：２：０．６５で混練し、２
×２×８ｃｒｒＬの試験体を作り、実施例１と同様にし
て圧縮強度、膨張率の経時変化をみた。
じてセメント：砂：水＝１：２：０．６５で混練し、２
×２×８ｃｒｒＬの試験体を作り、実施例１と同様にし
て圧縮強度、膨張率の経時変化をみた。
結果を第９表に示す。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １３Ｃａ０・３Ａｌ Ｏ−ＣａＳ０４；１１ＣａＯ・３ ７Ａ１２０３・ＣａＦ２及び３Ｃａ（）Ｓｉ０２を主成
分とするクリンカーに、不溶性無水石膏を、膨張材中の
ＳＯ３／Ａｌ２Ｏ３モル比が、２．５〜７．０となる如
く混合してなる低収縮性膨張材組成物。 ２ クリンカーとして、３Ｃａ（）３Ａ１２０３ ＠Ｃ
ａ ８０４及び１１Ｃａ０・７Ａ１２０３・ＣａＦ２の
合計含量が、３０〜８０重量係であるクリンカーを用い
る特許請求の範囲第１項記載の組成物。 ３ 不溶性無水石膏として、暇焼温度が、６００℃以上
の不溶性無水石膏を用いる特許請求の範囲第１項記載の
組成物。 ４ クリンカーとして、粉末度がプレーン法比表面積で
、２０００〜７０００ｃｒｉＬ／ｇであるクリンカーを
用いる特許請求の範囲第１項記載の組成物。 ５ 不溶性無水石膏として、粉末度がプレーン法比表面
積で２０００〜８０００ｃＩ？Ｌ／ｇである不溶性無水
石膏を用いる特許請求の範囲第１項記載の組成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11178176A JPS5924103B2 (ja) | 1976-09-20 | 1976-09-20 | 低収縮性膨脹材組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11178176A JPS5924103B2 (ja) | 1976-09-20 | 1976-09-20 | 低収縮性膨脹材組成物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5337727A JPS5337727A (en) | 1978-04-07 |
| JPS5924103B2 true JPS5924103B2 (ja) | 1984-06-07 |
Family
ID=14569991
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11178176A Expired JPS5924103B2 (ja) | 1976-09-20 | 1976-09-20 | 低収縮性膨脹材組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5924103B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2019087837A1 (ja) | 2017-10-30 | 2019-05-09 | ニッタ株式会社 | カーボンナノチューブ分散液、およびその製造方法 |
-
1976
- 1976-09-20 JP JP11178176A patent/JPS5924103B2/ja not_active Expired
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2019087837A1 (ja) | 2017-10-30 | 2019-05-09 | ニッタ株式会社 | カーボンナノチューブ分散液、およびその製造方法 |
| KR20200077560A (ko) | 2017-10-30 | 2020-06-30 | 니타 가부시키가이샤 | 카본 나노튜브 분산액, 및 그 제조 방법 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5337727A (en) | 1978-04-07 |
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