JPH07232944A - セメント混和材、セメント組成物、及びそれを用いたケミカルプレストレストコンクリート - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 混合セメントにおいても、良好な膨張性、水
和熱低減効果、及び寸法安定性が得られるセメント混和
材とその用途を提供すること。 【構成】 各原料を配合・熱処理し、CaO／Al₂O₃モル比
が6.5〜18、CaSO₄／Al₂O ₃モル比が1.5〜４の膨張物質
を、また、CaO含有量35〜45重量％の非晶質カルシウム
アルミネートと、潜在水硬性物質、増粘剤、及び減水剤
と、並びに、冷水可溶分10〜65重量％のデキストリンと
のうちの一種以上と該膨張物質とを含有してなるセメン
ト混和材、それとセメントとを併用したセメント組成
物、それを用いたケミカルプレストレストコンクリ−ト
を構成とする。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、主に、土木・建築分野
において使用されるセメント混和材、セメント組成物、
及びそれを用いたケミカルプレストレストコンクリ−ト
に関する。

【０００２】

【従来技術とその課題】セメントは、土木・建築構造物
を形成する上において欠くことのできない材料であり、
セメントほど安価に大きな構造物を造れる材料はないと
言える。しかしながら、セメントを使用した硬化体には
ひび割れが発生するという課題があった。

【０００３】このひび割れ発生にはいくつかの原因があ
る。

【０００４】１つは乾燥収縮のために起こるものであ
り、その乾燥収縮を補償する目的でセメント膨張材が数
多く提案されている。

【０００５】また、ひび割れ原因の２つ目として、水和
熱による熱ひび割れがある。

【０００６】従来、熱ひび割れを低減させる方法として
は、水和発熱量の少ないセメント、即ち、低発熱セメン
トの使用がクロ−ズアップされており、また、セメント
膨張材と水和熱抑制剤を併用する方法も提案されてい
る。

【０００７】低発熱セメントとしては、ポルトランドセ
メントに、高炉スラグやフライアッシュなどのポゾラン
物質を多量に混合したものが主として使用されており、
初期の水和発熱量を著しく低減させることができるた
め、特に、ダム等打設に伴うマスコンクリ−トの熱ひび
割れの抑制に有効であることが知られている。

【０００８】実際の構造物において発生するひび割れ
は、乾燥収縮によるひび割れと熱ひび割れが複合化して
いるため、ひび割れを総合的に抑止するために、低発熱
セメントとセメント膨張材が併用される場合が多い。

【０００９】セメント膨張材としては、3CaO・SiO₂−遊
離CaO系、3CaO・SiO₂−遊離CaO−遊離CaSO₄系、及び3CaO
・3Al₂O₃・CaSO₄−遊離CaO−遊離CaSO₄系等のセメント膨
張材が知られている(特公昭53−13650号公報、特公昭53
−31170号公報、特公昭51−7171号公報)。

【００１０】しかしながら、これらのセメント膨張材
は、高炉スラグ、フライアッシュ、及びシリカ等のポゾ
ラン物質を混合した混合セメントに使用した場合、著し
く膨張性状が低下するという課題があり、そのため、混
合セメントに使用する場合には、これらのセメント膨張
材の使用量が多くなり、経済的に実用的なものとは言え
ず、また、コンクリートの長期耐久性が低下するなどの
課題があった。

【００１１】また、膨張性状の低下のみならず、これら
のセメント膨張材の多量添加の場合には膨張の発現時期
が遅くなり、強度発現性が低下し、膨張破壊を起こすと
いう課題があった。

【００１２】一方、近年、現場作業員の確保の困難性や
大規模施工の増加から、施工の省力化を目的として、増
粘剤や減水剤を多量に配合し、かつ、フライアッシュや
高炉スラグなどの潜在水硬性物質とセメントを混合し
た、締め固めの不要な、又は、微振動で締め固め可能な
コンクリート配合組成物が提案されている(特開平3−45
522号公報、特開平3−237049号公報等)。しかしなが
ら、これらのコンクリート配合組成物は、収縮量が大き
く、寸法安定性が乏しいという課題があった。

【００１３】プレストレストコンクリ−トは、現在土木
・建築分野において広範に使用されている。そして、プ
レストレストコンクリ−トを用いた構造物は、設計荷重
のもとではコンクリ−トにひび割れを生じないようにす
ることができ、耐久性が大きいこと、軽くて強く、ま
た、復元性に優れていること、節合部がしっかりと固定
できる組立剛節構造がつくりやすいこと、及び部材には
確実な強度安全率をもたらすことができること等の特徴
をもつものである。

【００１４】プレストレスの導入方法としては、機械的
方法、電気的方法、及び化学的方法等が知られている
が、製造工程や形状の複雑なコンクリ−ト管や建築部材
などには、化学的方法、即ち、ケミカルプレストレスト
工法が用いられており、これまで種々のケミカルプレス
トレストコンクリート用のセメント混和材が提案されて
きた(特公昭51-7171号公報、特公昭53-13650号公報、及
び特公昭53-31170号公報等)。

【００１５】しかしながら、近年、コンクリ−ト構造物
の軽量化が増々求められていること、例えば、大深度地
下での使用等、苛酷な条件での使用が増えてきているこ
と、作業性改善やコストダウンを目的として、高炉スラ
グやフライアッシュなどのポゾラン物質を混合した混合
セメントの使用頻度が高くなってきていることなどか
ら、ケミカルプレストレス導入量を増加することが必要
となってきている。

【００１６】特に、混合セメントに対しては、従来のセ
メント混和材では十分なケミカルプレストレスが導入で
きないという課題があった。

【００１７】本発明者は、前述の課題を解決すべく、種
々努力を重ねた結果、特定の成分のセメント混和材を用
いることにより、前述の課題が解決できる知見を得て本
発明を完成するに至った。

【００１８】

【課題を解決するための手段】即ち、本発明は、CaO原
料、Al₂O₃原料、及びCaSO₄原料を配合し、熱処理してな
り、CaO／Al₂O₃モル比が6.5〜18で、CaSO₄／Al₂O₃モル
比が1.5〜４である膨張物質を含有してなるセメント混
和材であり、該膨張物質とCaO含有量35〜45重量％の非
晶質カルシウムアルミネートとを含有してなるセメント
混和材であり、また、これらセメント混和材に、潜在水
硬性物質、増粘剤、及び減水剤を配合してなるセメント
混和材であり、これらセメント混和材に冷水可溶分10〜
65重量％のデキストリンを配合してなるセメント混和材
であり、さらには、セメントと該セメント混和材とを含
有してなるセメント組成物であり、該セメント組成物を
配合してなるセメント混練物を、型枠内に打設充填し、
養生してなるケミカルプレストレストコンクリ−トであ
る。

【００１９】以下、本発明をさらに詳しく説明する。

【００２０】本発明のセメント混和材の膨張物質は混合
セメントに対して効果的な膨張性を付与するものであっ
て、CaO原料、Al₂O₃原料、及びCaSO₄原料の配合を特定
範囲にコントロールすることによって改良されたもので
ある。

【００２１】本発明で使用する膨張物質の原料は、純度
やコストにより、任意に選択されうるものであり、特に
限定されるものではないが、例えば、CaO原料として、
石灰石や消石灰などのCaCO₃質やCa(OH)₂質などが、Al₂O
₃原料として、ボーキサイトやアルミ残灰などが、ま
た、CaSO₄原料として、無水セッコウ、半水セッコウ、
及び二水セッコウ等が挙げられる。原料中に存在するSi
O₂、Fe₂O₃、CaF₂、MgO、及びTiO₂等の不純物は、本発明
の目的を実質的に阻害しない範囲では特に限定されな
い。

【００２２】本発明における原料の配合割合は、生成物
である膨張物質のCaO／Al₂O₃モル比が6.5〜18で、CaSO₄
／Al₂O₃モル比が1.5〜４となるようにすることが必要で
あり、CaO／Al₂O₃のモル比が８〜12が好ましく、CaSO₄
／Al₂O₃のモル比が２〜３が好ましい。CaO／Al₂O₃モル
比が6.5未満では混合セメントに使用した場合、十分な
膨張性が得られない場合があり、18を超えて使用すると
膨張破壊を起こすおそれがある。また、CaSO₄／Al₂O₃モ
ル比が1.5未満では膨張性が十分に得られない場合があ
り、４を超えて使用すると膨張の発現時期が遅くなり、
膨張破壊を起こすおそれがある。

【００２３】本発明では、原料混合物の配合比や不純物
の含有量により、セッコウの脱硫酸分解温度が大きく変
化するため、焼成時の焼成温度は特に限定されるもので
はないが、通常、焼成温度は1,100〜1,600℃程度が好ま
しい。

【００２４】原料の混合方法は特に限定されるものでは
なく、通常の方法が可能である。

【００２５】次ぎに、膨張物質の製造方法について説明
する。セメント混和材を製造する熱処理方法としては特
に限定されるものではなく、例えば、ロータリーキルン
による焼成や電炉による溶融などいずれの方法も可能で
ある。

【００２６】本発明の膨張物質の粉末度は、使用する目
的や用途に依存し、特に限定されないが、通常、ブレー
ン値で1,500〜8,000cm²/gが好ましい。1,500cm²/g未満
では強度発現性が低下するおそれがあり、8,000cm²/gを
越えると膨張性が十分に発揮されない場合がある。

【００２７】膨張物質と、後述の潜在水硬性物質、増粘
剤、及び減水剤とを含有するセメント混和材の場合の膨
張物質の使用量は、使用する目的により異なるが、通
常、後述のセメントと、膨張物質と、後述の潜在水硬性
物質とからなる結合材100重量部中、３〜12重量部が好
ましく、５〜７重量部がより好ましい。３重量部未満で
は膨張性が十分ではなく、12重量部を越えると異常膨張
を起こすおそれがある。

【００２８】また、膨張物質と、後述の非晶質カルシウ
ムアルミネートと、潜在水硬性物質、増粘剤、及び減水
剤とを含有するセメント混和材の場合の膨張物質の使用
量は、使用する目的により異なるが、通常、セメント、
膨張物質、非晶質カルシウムアルミネート、及び潜在水
硬性物質からなる結合材100重量部中、３〜15重量部が
好ましく、５〜７重量部がより好ましい。３重量部未満
では膨張性が十分ではなく、15重量部を越えると異常膨
張を起こすおそれがある。

【００２９】そして、膨張物質と後述のデキストリン、
又は膨張物質、非晶質カルシウムアルミネート、及びデ
キストリンを配合してなるセメント混和材の場合の膨張
物質の使用量は、セメント混和材100重量部中、80〜98
重量部が好ましく、90〜95重量部がより好ましい。80重
量部未満では強度発現性が低下する傾向があり、98重量
部を越えて使用すると水和発熱抑制効果が低下する傾向
がある。

【００３０】本発明で使用する非晶質カルシウムアルミ
ネ−トとしては、CaO原料と、Al₂O₃原料の混合物を溶融
し、急冷して得られたクリンカ−を粉砕することによっ
て得られるものである。

【００３１】非晶質カルシウムアルミネートの溶融温度
は、不純物によって変化し、特に限定されるものではな
いが、通常、1,500〜1,700℃が好ましい。

【００３２】非晶質カルシウムアルミネ−トのCaO含有
量は、35〜45重量％であることが好ましい。35重量％未
満では膨張性が不十分になるおそれがあり、45重量％を
越えるとセメント組成物の流動性が低下し、作業性が損
なわれるおそれがある。

【００３３】非晶質カルシウムアルミネートは、CaO原
料とAl₂O₃原料の混合物を溶融し、急冷して得られたク
リンカーを粉砕することにより得られる。

【００３４】非晶質カルシウムアルミネートの粉末度
は、使用目的によって異なり、通常、ブレーン値で1,50
0〜6,000cm²/gが好ましい。1,500cm²/g未満では十分な
膨張性が得られない場合があり、6,000cm²/gを越えると
作業性が悪化する場合がある。

【００３５】膨張物質と非晶質カルシウムアルミネート
を含有するセメント混和材の場合の非晶質カルシウムア
ルミネートの使用量は、膨張物質100重量部に対して、
通常、10〜100重量部が好ましく、20〜50重量部がより
好ましい。10重量部未満ではそれを用いたセメント硬化
体にクラックが入る場合があり、100重量部を越えると
膨張性が不十分な場合がある。

【００３６】本発明において、ケミカルプレストレスを
導入する場合、CaO／Al₂O₃モル比が6.5〜18で、CaSO₄／
Al₂O₃モル比が1.5〜４の膨張物質と、非晶質カルシウム
アルミネ−トの配合割合は、膨張物質100重量部に対し
て、非晶質カルシウムアルミネ−ト20〜50重量部が好ま
しく、25〜35重量部がより好ましい。20重量部未満では
プレストレス導入量が著しく低下する場合があり、50重
量部を超えると作業性に悪影響をおよぼす場合がある。

【００３７】また、膨張物質、非晶質カルシウムアルミ
ネート、潜在水硬性物質、増粘剤、及び減水剤を含有す
るセメント混和材の場合の非晶質カルシウムアルミネ−
トの使用量は、セメント、潜在水硬性物質、非晶質カル
シウムアルミネ−ト、及び膨張物質からなる結合材100
重量部中、３〜７重量部が好ましい。３重量部未満では
十分な膨張性が得られない場合があり、７重量部を越え
ると流動性が損なわれ、作業性に悪影響をおよぼす場合
がある。

【００３８】さらに、膨張物質、非晶質カルシウムアル
ミネート、及びデキストリンを含有するセメント混和材
の場合の非晶質カルシウムアルミネ−トの使用量は、セ
メント混和材100重量部中、10〜50重量部が好ましく、2
0〜40重量部がより好ましい。10重量部未満では、それ
を用いたセメント硬化体にクラックが入る場合があり、
50重量部を越えると、膨張性が不十分な場合がある。

【００３９】本発明で使用する潜在水硬性物質は、セメ
ントと併用することによって、流動性、材料分離抵抗
性、並びに、密実性を向上させるものであり、具体的に
は、シリカヒュ−ム、フライアッシュ、及び高炉スラグ
微粉末等のポゾラン物質等が挙げられる。潜在水硬性物
質の粉末度は、特に限定されるものではないが、ブレ−
ン値で4,000cm²/g以上が好ましい。4,000cm²/g未満では
十分な流動性や材料分離抵抗性が得られない場合があ
る。さらに、潜在水硬性物質の使用量は、セメントと潜
在水硬性物質の合計100重量部に対して、10〜70重量部
が好ましい。10重量部未満では、セメント組成物の流動
性や材料分離抵抗性が十分でなく、70重量部を越える
と、流動性が極端に低下する傾向がある。

【００４０】本発明で使用する増粘剤は、流動性の保持
や材料分離を抑制するために使用されるもので、具体的
には、メチルセルロ−ス系、ポリエチレングリコ−ル
系、エチレンオキサイド系、ポリアクリルアマイド等の
アクリル系、及びポリビニルアルコ−ル系等の水溶性高
分子の増粘剤が挙げられるが、すでに、水中不分離性混
和剤として市販されているものを使用することも可能で
ある。ここで、水中不分離性混和剤としては、例えば、
メチルセルロ−ス系として、信越化学工業社製商品名
「アスカクリ−ン」、竹本油脂社製商品名「アクアセッタ
−」、及び電気化学工業社製商品名「デンカスタビコン
Ａ」等が挙げられ、アクリル系として、三共化成工業社
製商品名「シ−ベタ−」や東亜合成化学社製商品名「アロ
ンシ−クリ−トＷ」等が挙げられる。これら増粘剤の使
用量は、メ−カ−の指定量を用いることが可能である
が、通常コンクリ−ト１m³当たり、0.01〜２kg程度が好
ましく、目的や使用状況によって使用量を適宜変化する
ことが好ましい。

【００４１】本発明で使用する減水剤は、特に限定され
るものではないが、高性能減水剤、高性能ＡＥ減水剤、
及び流動化剤の使用が好ましく、大別して、ナフタリン
系、メラミン系、ポリカルボン酸系、及びアミノスルホ
ン酸系等に分類される。その代表例としては、ナフタリ
ン系として、花王社製商品名「マイティ2000WH」等、電気
化学工業社製商品名「デンカFT-500」や「デンカFT-80」な
どが挙げられ、メラミン系として、昭和電工社製商品名
「メルメントF-10」や日本シ−カ社製商品名「シ−カメン
ト1000Ｈ」などが挙げられ、ポリカルボン酸系として、
デンカグレ−ス社製商品名「ダーレックススーパ−100PH
X」や「ダ−レックスス−パ−200」、及びエヌエムビ−社
製商品名「レオビルドSP-8HS」などが挙げられ、アミノス
ルホン酸系として、藤沢薬品工業社製商品名「パリックF
P-100U」等が挙げられる。その他、日本ゼオン社、神戸
材料社、日本製紙社、竹本油脂社、福井化学工業社、及
び第一工業製薬社等各社より同様の減水剤が市販されて
いる。これらの減水剤の使用量は、メ−カ−の指定の範
囲で十分ではあるが、ナフタリン系やメラミン系の場合
は、セメント、膨張物質、及び潜在水硬性物質からなる
結合材100重量部、又は、セメント、膨張物質、非晶質
カルシウムアルミネ−ト、及び潜在水硬性物質からなる
結合材100重量部に対して、１〜４重量部が、また、ポ
リカルボン酸系やアミノスルホン酸系の場合は、１〜２
重量部が好ましいが、特に限定されるものではない。

【００４２】本発明で使用するデキストリンとは、セメ
ントの水和熱抑制剤として使用されるものであり、その
冷水可溶分10〜65重量％のものであれば、デンプンに希
酸を加え加熱分解して得られるもの、デンプンの酵素分
解で得られるもの、グルコ−スの縮合で得られるもの等
どのような方法で得られるものでも本発明で使用するこ
とは可能である。

【００４３】ここで、デキストリンの冷水可溶分とは、
デキストリンが温度21℃の蒸留水に溶解した量を意味す
るものであって、具体的には、デキストリン10ｇを200m
lのフラスコに入れ、温度21℃の蒸留水150ml加え、温度
21±１℃に１時間保持した後ろ別し、そのろ液を蒸留乾
涸して得られたデキストリンを供試デキストリンに対す
る割合で示したものを冷水可溶分とするものである。

【００４４】本発明では、デキストリンの冷水可溶分は
10〜65重量％であり、15〜50重量％が好ましく、20〜40
重量％がより好ましい。

【００４５】デキストリンの使用量は、膨張物質とデキ
ストリンからなるセメント混和材、又は、膨張物質、非
晶質カルシウムアルミネート、及びデキストリンからな
るセメント混和材100重量部中、２〜20重量部が好まし
く、５〜10重量部がより好ましい。２重量部未満では水
和熱抑制効果が小さく、20重量部を越えると強度発現性
が低下する傾向がある。

【００４６】本発明においてセメント混和材とは、膨張
物質を含有するものであり、膨張物質と非晶質カルシウ
ムアルミネートを含有するものであり、膨張物質、潜在
水硬性物質、増粘剤、及び減水剤を含有するものであ
り、膨張物質、非晶質カルシウムアルミネート、潜在水
硬性物質、増粘剤、及び減水剤を含有するものであり、
膨張物質とデキストリンを含有するものであり、膨張物
質、非晶質カルシウムアルミネート、及びデキストリン
を含有するものである。

【００４７】本発明のセメント混和材の粉体の粉末度
は、使用する目的や用途に依存し、特に限定されない
が、通常、ブレーン値で1,500〜8,000cm²/gが好まし
い。この範囲外では膨張性が十分に発揮されない場合が
ある。

【００４８】膨張物質を含有してなるセメント混和材の
場合のセメント混和材の使用量は、使用する目的により
異なるが、通常、セメント100重量部に対して、３〜12
重量部が好ましく、５〜７重量部がより好ましい。３重
量部未満では膨張性が十分ではなく、12重量部を越える
と、異常膨張を起こす可能性がある。

【００４９】ケミカルプレストレスを導入する場合で膨
張物質を含有してなるセメント混和材の場合のセメント
混和材の使用量は、使用する目的により異なるが、通
常、セメントとセメント混和材の合計100重量部中、３
〜15重量部が好ましく、５〜12重量部がより好ましい。
３重量部未満ではプレストレス導入量が十分でなく、15
重量部を越えて使用しても使用効果の増加が期待できな
い。

【００５０】膨張物質と非晶質カルシウムアルミネート
を含有してなるセメント混和材の場合のセメント混和材
の使用量は、使用する目的により異なるが、通常、セメ
ント100重量部に対して、３〜20重量部が好ましく、５
〜15重量部がより好ましい。３重量部未満では膨張性が
十分ではなく、20重量部を越えると異常膨張を起こす可
能性がある。

【００５１】ケミカルプレストレスを導入する場合で膨
張物質と非晶質カルシウムアルミネートを含有してなる
セメント混和材の場合のセメント混和材の使用量は、使
用する目的により異なるが、通常、セメントとセメント
混和材の合計100重量部中、５〜20重量部が好ましく、
７〜15重量部がより好ましい。５重量部未満ではプレス
トレス導入量が十分でなく、20重量部を越えて使用して
も、使用効果の増加は期待できない。

【００５２】膨張物質とデキストリンを含有してなるセ
メント混和材の場合のセメント混和材の使用量は、セメ
ントとセメント混和材の合計100重量部中、３〜12重量
部が好ましく、５〜９重量部がより好ましい。３重量部
未満では膨張性が十分ではなく、12重量部を越えると異
常膨張を起こす場合がある。

【００５３】膨張物質、非晶質カルシウムアルミネー
ト、及びデキストリンを含有してなるセメント混和材の
場合のセメント混和材の使用量は、セメントとセメント
混和材の合計100重量部中、３〜20重量部が好ましく、
５〜15重量部がより好ましい。５重量部未満では膨張性
が十分ではなく、20重量部を越えると異常膨張を起こす
場合がある。

【００５４】膨張物質と非晶質カルシウムアルミネート
とを併用するセメント混和材の、混合セメントに対する
膨張性改良の理由は定かではないが、膨張物質と非晶質
カルシウムアルミネートとを共存させることにより、膨
張物質の水和反応と、マトリックスであるセメントの水
和反応とのタイミングのずれを防止するとともに、混合
セメント中のポゾラン物質に消費されるカルシウムイオ
ンを、非晶質カルシウムアルミネートが補うものと推定
される。

【００５５】本発明のセメント混和材は、その膨張物質
の原料であるCaO原料、Al₂O₃原料、及びCaSO₄原料の混
合割合と、膨張物質と非晶質カルシウムアルミネートと
の配合比を調節することにより、使用するセメントや、
使用目的に合わせて膨張性状を調整することが可能であ
る。

【００５６】ここでセメントとしては、普通、早強、超
早強、及び中庸熱等の各種ポルトランドセメント、これ
らポルトランドセメントに、高炉スラグやフライアッシ
ュなどのポゾラン物質を混合した各種混合セメント、あ
るいは混合セメントをベ−スとした低発熱セメント、並
びに、アルミナセメント等が使用が可能である。特に、
混合セメントにおいてその特徴が顕著である。

【００５７】本発明では、セメント混和材の他に、凝結
調整剤、砂、砂利等の骨材、ＡＥ剤、防錆剤、防凍剤、
高分子エマルジョン、ベントナイトやモンモリロナイト
などの粘土鉱物、ゼオライト、ハイドロタルサイト、及
びハイドロカルマイト等のイオン交換体、硫酸アルミニ
ウム、硫酸ナトリウム等の無機硫酸塩、無機リン酸塩、
並びに、ホウ酸等のうちの一種又は二種以上を、本発明
の目的を実質的に阻害しない範囲で併用することが可能
である。

【００５８】セメント混和材やセメント組成物の混合・
混練方法は特に限定されるものではなく、通常の方法が
使用でき、各々の材料をプレミックスしてセメントに混
合することも可能であり、別々にセメントに混合するこ
とも可能である。また、それぞれの材料を施工時に混合
してもよいし、あらかじめ一部を、あるいは全部を混合
しておいても差し支えない。

【００５９】セメント混和材とセメントなどの混合装置
としては、既存の撹拌装置が使用可能であり、例え
ば、、傾胴ミキサー、オムニミキサー、Ｖ型ミキサー、
ヘンシェルミキサー、及びナウターミキサー等が利用可
能である。

【００６０】使用する水の量は、通常のモルタル又はコ
ンクリートで使用される量が使用でき、特に限定される
ものではない。

【００６１】本発明のセメント混和材を用いたセメント
硬化体の養生方法は特に限定されるものではなく、一般
に行われる、常温・常圧養生、蒸気養生、高温高圧、及
び加圧養生等のいずれの方法も使用可能である。

【００６２】本発明のセメント混和材を用いてケミカル
プレストレストコンクリートを製造する際、耐張芯材を
あらかじめ型枠内に配置することが一般的である。

【００６３】ここで耐張芯材とは、コンクリートに引張
り応力を導入するために使用されるものであり、具体的
には、高張力鋼を用いたPC鋼材や、繊維を有機物で固め
たFRPの緊張材等の使用が可能である。耐張芯材の配置
方法は、特に限定されるものではないが、引張り応力の
働く方向に配置することが好ましい。

【００６４】本発明のセメント混和材を使用したセメン
ト混練物の打設方法は、特に限定されるものでなく、通
常の方法で十分である。

【００６５】

【実施例】以下、実施例により本発明を詳細に説明す
る。

【００６６】実施例１ 試薬のCaO原料、Al₂O₃原料、及びCaSO₄原料を、生成物
が表１に示すように配合し、電気炉で、1,300℃、１時
間焼成してクリンカーを得た。このクリンカーを粉砕
し、ブレーン値で3,000±200cm²/gに調整しセメント混
和材とした。膨張物質のCaO、Al₂O₃、及びCaSO₄のモル
比は化学分析値から求めた。CaSO₄は化学分析のSO₃値か
ら換算し、CaOはトータルCaOからCaSO₄中のCaO分を差し
引いた値である。セメントとしてセメントαを用い、得
られたセメント混和材を表１に示すように、セメント10
0重量部に対して配合し、水／(セメント＋セメント混和
材)＝60％、(セメント＋セメント混和材)／砂比＝１／
２のモルタルを作製し、20℃、湿度80％の環境下で気中
養生を行い、膨張率の測定を行った。結果を表１に併記
する。比較のため、市販膨張材を用いて同様に行った。
結果を表１に併記する。

【００６７】＜使用材料＞ CaO原料 ：炭酸カルシウム、和光純薬製試薬１級 Al₂O₃原料 ：酸化アルミニウム、和光純薬製試薬１級 CaSO₄原料 ：無水セッコウ、和光純薬製試薬１級 市販膨張材δ：小野田セメント社製商品名「オノダエク
スパン」、ブレーン値3,100cm²/g 市販膨張材ε：電気化学工業社製商品名「デンカＣＳＡ
＃２０」、ブレーン値2,950cm²/g セメントα：電気化学工業社製普通ポルトランドセメン
ト 砂 ：豊浦産標準砂 水 ：水道水

【００６８】＜試験方法＞ 膨張率 ：JIS A 6202(B法)に準じた。

【００６９】

【表１】

【００７０】実施例２ セメントとしてセメントβを用いたこと以外は実施例１
と同様に行った。結果を表２に示す。

【００７１】＜使用材料＞ セメントβ：宇部興産社製高炉セメント、Ｂ種

【００７２】

【表２】

【００７３】実施例３ CaO原料、Al₂O₃原料、及びCaSO₄原料を変え、ロータリ
ーキルンを用い、最高焼成温度1,400℃で膨張物質を焼
成したこと以外は実施例２と同様に行った。結果を表３
に示す。

【００７４】＜使用材料＞ CaO原料 ：電気化学工業社製、青海鉱山産石灰石、ブ
レーン値3,840cm²/g Al₂O₃原料 ：日本海水化工社製アルミ残灰 CaSO₄原料 ：新秋田化成社製無水セッコウ、ブレーン値
4,210cm²/g

【００７５】

【表３】

【００７６】実施例４ 実施例１で使用した試薬のCaO原料とAl₂O₃原料をCaO：A
l₂O₃＝10：８のモル比に配合し、1,650℃の電気炉で溶
融し、急冷して非晶質カルシウムアルミネートのクリン
カーを合成し、粉砕し、ブレーン値3,410cm²/gの非晶質
カルシウムアルミネートとした。実施例１で得られた膨
張物質100重量部に対して、表４に示すように非晶質カ
ルシウムアルミネート(Ａ−ＣＡ)を配合しセメント混和
材とした。セメントとしてセメントαを用い、得られた
セメント混和材を表４に示すように、セメント100重量
部に対して配合し、水／(セメント＋セメント混和材)＝
50％、(セメント＋セメント混和材)／砂比＝１／２のモ
ルタルを作製し、20℃、湿度80％の環境下で気中養生を
行い、膨張率の測定を行った。結果を表４に併記する。

【００７７】＜使用材料＞ 砂 ：新潟県姫川産川砂

【００７８】

【表４】

【００７９】実施例５ CaO：Al₂O₃：CaSO₄モル比が10：１：2.5の膨張物質100
重量部に対して、表５に示すようなCaO含有量のＡ−Ｃ
Ａを30重量部使用したこと以外は実施例４と同様に行っ
た。結果を表５に併記する。

【００８０】

【表５】

【００８１】実施例６ セメントとしてセメントβを用いたこと以外は実施例４
と同様に行った。結果を表６に示す。

【００８２】

【表６】

【００８３】実施例７ 実施例３で得られた膨張物質を用いたこと以外は実施例
６と同様に行った。結果を表７に示す。

【００８４】

【表７】

【００８５】実施例８ CaO原料、Al₂O₃原料、及びCaSO₄原料を変え、ロータリ
ーキルンを用い、最高焼成温度1,400℃で実施例３と同
様に膨張物質のクリンカ−を焼成し、粉砕してブレ−ン
値で3,000±200cm²/gの各種の膨張物質を調整した。セ
メントとしてセメントαを用い、セメントと潜在水硬性
物質の合計100重量部中、潜在水硬性物質を30重量部、
セメント、膨張物質、及び潜在水硬性物質からなる結合
材100重量部中、調整した各種の膨張物質７重量部を配
合して、コンクリ−ト中の結合材の単位量を460kg/m³と
し、その他の単位量を、水158.1kg/m³、細骨材889kg/
m³、粗骨材741kg/m³、増粘剤20g/m³、減水剤6.9kg/m³、
及びＡＥ剤23g/m³としたコンクリ−トを調整した。この
練り上がりのコンクリートを用いて、流動性の指標とな
るスランプフロー値とＶＦ値を測定した。結果を表８に
示す。さらに、このコンクリートを10×10×40cmの型枠
に打設し、20時間後に脱型し、24時間後に材令１日の膨
張率を測定後、水中養生し、材令３日と７日の膨張率を
測定した。結果を表８に併記する。

【００８６】＜使用材料＞ CaO原料 ：電気化学工業社青海鉱山産石灰石粉末 Al₂O₃原料 ：市販ボーキサイト CaSO₄原料 ：弗酸発生副生無水セッコウ 膨張物質ａ：CaO:Al₂O₃:CaSO₄モル比５ :１:2.5、ブレ
ーン値2,990cm²/g 膨張物質ｂ：CaO:Al₂O₃:CaSO₄モル比6.5:１:2.5、ブレ
ーン値3,120cm²/g 膨張物質ｃ：CaO:Al₂O₃:CaSO₄モル比10 :１:2.5、ブレ
ーン値3,140cm²/g 膨張物質ｄ：CaO:Al₂O₃:CaSO₄モル比15 :１:2.5、ブレ
ーン値3,010cm²/g 膨張物質ｅ：CaO:Al₂O₃:CaSO₄モル比18 :１:2.5、ブレ
ーン値3,100cm²/g 膨張物質ｆ：CaO:Al₂O₃:CaSO₄モル比20 :１:2.5、ブレ
ーン値3,060cm²/g 膨張物質ｇ：CaO:Al₂O₃:CaSO₄モル比10 :１: １、ブレ
ーン値2,960cm²/g 膨張物質ｈ：CaO:Al₂O₃:CaSO₄モル比10 :１:1.5、ブレ
ーン値3,110cm²/g 膨張物質ｉ：CaO:Al₂O₃:CaSO₄モル比10 :１:3.0、ブレ
ーン値3,050cm²/g 膨張物質ｊ：CaO:Al₂O₃:CaSO₄モル比10 :１:4.0、ブレ
ーン値2,880cm²/g 膨張物質ｋ：CaO:Al₂O₃:CaSO₄モル比10 :１:5.0、ブレ
ーン値2,920cm²/g 潜在水硬性物質Ａ：東北発電工業社製フライアッシュ 増粘剤 ：信越化学工業社製メチルセルロ−ス 減水剤 ：デンカグレ−ス社製商品名「ダ−レックスス
−パ−100PHX」、主成分ポリカルボン酸系 ＡＥ剤 ：デンカグレ−ス社製商品名「AEA-S」、主成分
スルホン酸炭化水素系 細骨材 ：新潟県姫川産、比重2.63、FM2.74 粗骨材 ：新潟県姫川産、比重2.67、FM6.94

【００８７】＜試験方法＞ スランプフロ−値：財団法人、沿岸開発技術センタ−及
び漁港漁村建設技術研究所発行、水中不分離性コンクリ
−ト・マニュアル、付録１「水中不分離性コンクリ−ト
の試験、スランプフロ−試験」に従い、コンクリ−トの
広がりを直角方向に２点測定した。 ＶＦ値 ：土木学会制定案のＶ．Ｆ．コンシストメ−タ
−を用い、無振動でセメント組成物をシリンダ−下部の
孔から流出させ、流動が停止した時点での円筒容器内の
セメント組成物上面の下がりを測定し、これをＶＦ値と
した。 充填性 ：無振動でのコンクリ−トの充填性について判
定。平断面が50×50cmで、高さ40cmの透明アクリル製容
器の中に、16mmφの鉄筋を縦と横のピッチを50mmとし
て、水平方向に互いに平行して縦７段、横８列にして合
計56本配筋し、容器内の片側に配筋しない空間を設け
て、この空間にコンクリ−トを充填して、配筋部への充
填性を、充填完了までの時間で×、○、及び◎と判定し
た。×は15秒以上、○は10秒以内、及び◎は７秒以内で
充填完了を示す。

【００８８】

【表８】

【００８９】実施例９ セメント、膨張物質、及び潜在水硬性物質からなる結合
材100重量部中の膨張物質ｃの量を表９に示すように変
えたこと以外は実施例８と同様に行った。結果を表９に
併記する。

【００９０】

【表９】

【００９１】実施例１０ 膨張物質ｃを用い、表１０に示すように、セメントと潜
在水硬性物質の合計100重量部中の潜在水硬性物質の種
類と量を変えたこと以外は実施例８と同様に行った。結
果を表１０に併記する。

【００９２】＜使用材料＞ 潜在水硬性物質Ｂ：高炉スラグ、ブレ−ン値4,200cm²/g

【００９３】

【表１０】

【００９４】実施例１１ CaO原料として電気化学工業社青海鉱山産石灰石粉末を
用い、Al₂O₃原料として市販ボーキサイトを用い、実施
例４と同様、1,650℃の電気炉で溶融し、急冷してＡ−
ＣＡのクリンカーを合成し、粉砕し、Ａ−ＣＡとした。
セメントとしてセメントαを、また、Ａ−ＣＡとしてＡ
−ＣＡイを用い、セメントと潜在水硬性物質の合計100
重量部中の潜在水硬性物質を30重量部とし、セメント、
膨張物質、Ａ−ＣＡ、及び潜在水硬性物質からなる結合
材100重量部中の膨張物質を７重量部、Ａ−ＣＡを５重
量部として配合したこと以外は実施例８と同様に行っ
た。結果を表１１に併記する。

【００９５】＜使用材料＞ Ａ−ＣＡイ：CaO含有量40重量％、ブレ−ン値3,120cm²/
g

【００９６】

【表１１】

【００９７】実施例１２ セメント、膨張物質、Ａ−ＣＡ、及び潜在水硬性物質か
らなる結合材100重量部中の膨張物質ｃの量を表１２に
示すように変えたこと以外は実施例１１と同様に行っ
た。結果を表１２に併記する。

【００９８】

【表１２】

【００９９】実施例１３ 膨張物質ｃを用い、表１３に示すように、セメントと潜
在水硬性物質の合計100重量部中の潜在水硬性物質の種
類と量を変えたこと以外は実施例１１と同様に行った。
結果を表１３に併記する。

【０１００】

【表１３】

【０１０１】実施例１４ セメント、膨張物質ｃ、Ａ−ＣＡ、及び潜在水硬性物質
からなる結合材100重量部中のＡ−ＣＡの種類と量を表
１４に示すように変えたこと以外は実施例１１と同様に
行った。結果を表１４に併記する。

【０１０２】＜使用材料＞ Ａ−ＣＡロ：CaO含有量35重量％、ブレーン値3,150cm²/
g Ａ−ＣＡハ：CaO含有量45重量％、ブレ−ン値3,090cm²/
g

【０１０３】

【表１４】

【０１０４】実施例１５ 実施例３と同様に膨張物質のクリンカ−を得て、ブレ−
ン値で3,000±200cm²/gになるように粉砕し、各種の膨
張物質を得た。セメントとしてセメントαを用い、各種
膨張物質94重量部とデキストリンＡ６重量部からなるセ
メント混和材を、セメントとセメント混和材の合計100
重量部中、７重量部混合し、水／(セメント＋セメント
混和材)比45％、(セメント＋セメント混和材)／砂＝１
／２で、練り上がり20±0.3℃のモルタルを作製し、モ
ルタル中心部温度と膨張率の測定を行った。結果を表１
５に示す。

【０１０５】＜使用材料＞ 膨張物質ｌ：CaO：Al₂O₃：CaSO₄のモル比＝ 4 ：１：
2.5 膨張物質ｍ：CaO：Al₂O₃：CaSO₄のモル比＝ 6.5：１：
2.5 膨張物質ｎ：CaO：Al₂O₃：CaSO₄のモル比＝10 ：１：
2.5 膨張物質ｏ：CaO：Al₂O₃：CaSO₄のモル比＝18 ：１：
2.5 膨張物質ｐ：CaO：Al₂O₃：CaSO₄のモル比＝20 ：１：
2.5 膨張物質ｑ：CaO：Al₂O₃：CaSO₄のモル比＝10 ：１：1 膨張物質ｒ：CaO：Al₂O₃：CaSO₄のモル比＝10 ：１：
1.5 膨張物質ｓ：CaO：Al₂O₃：CaSO₄のモル比＝10 ：１：4 膨張物質ｔ：CaO：Al₂O₃：CaSO₄のモル比＝10 ：１：5 デキストリンＡ：日澱化学社製商品名「MF30」、冷水可溶
分30重量％ 細骨材 ：新潟県姫川産川砂、５mm下

【０１０６】＜測定方法＞ モルタル中心部温度：モルタルを高さ30×内径13×厚さ
10cmの発砲スチロ−ル製円筒容器に約3.5リットル入
れ、20℃恒温室中で養生した時のモルタル中心部温度を
熱電対で自動的に測定

【０１０７】

【表１５】

【０１０８】実施例１６ 膨張物質ｎを使用して、セメントとセメント混和材の合
計100重量部中のセメント混和材の配合量を変化したこ
と以外は実施例１５と同様に行った。結果を表１６に示
す。

【０１０９】

【表１６】

【０１１０】実施例１７ セメントとしてセメントγを用いたこと以外は実施例１
５と同様に行った。結果を表１７に示す。

【０１１１】＜使用材料＞ セメントγ：電気化学工業社製高炉セメント、Ｂ種

【０１１２】

【表１７】

【０１１３】実施例１８ 膨張物質ｎを使用し、デキストリンの種類と、セメント
混和材100重量部中のデキストリンの量を変えたこと以
外は実施例１７と同様に行った。結果を表１８に示す。

【０１１４】＜使用材料＞ デキストリンＢ：冷水可溶分10重量％ デキストリンＣ：冷水可溶分45重量％ デキストリンＤ：冷水可溶分65重量％

【０１１５】

【表１８】

【０１１６】実施例１９ 膨張物質ｎ94重量部とデキストリンＡ６重量部からなる
セメント混和材を、セメントとセメント混和材の合計10
0重量部中、７重量部混合し、粗骨材352重量部と細骨材
255重量部を配合し、水／(セメント＋セメント混和材)
比53％の配合で、練り上がり温度20℃に調整したコンク
リ−トとし、これを厚さ10cmの発砲スチロ−ルで四面断
熱し、二面放熱とした50×50×50cmの鉄製型枠に入れ、
20℃の恒温室中で養生した時のコンクリ−ト中心部温度
を熱電対で自動的に測定した。また、膨張率の測定も行
った。結果を表１９に示す。

【０１１７】＜使用材料＞ 粗骨材 ：新潟県姫川産川砂利、Ｇmax＝25mm

【０１１８】

【表１９】

【０１１９】実施例２０ 実施例４で使用したＡ−ＣＡを用い、各種膨張物質69重
量部、Ａ−ＣＡ25重量部、及びデキストリンＡ６重量部
からなるセメント混和材を、セメントαとセメント混和
材の合計100重量部中、10重量部混合し、水／(セメント
＋セメント混和材)比45％、(セメント＋セメント混和
材)／砂＝１／２で、練り上がり20±0.3℃のモルタルを
作製し、モルタル中心部温度と膨張率の測定を行った。
結果を表２０に示す。

【０１２０】

【表２０】

【０１２１】実施例２１ 膨張物質ｎを使用して、セメントとセメント混和材の合
計100重量部中のセメント混和材の配合量を変化したこ
と以外は実施例２０と同様に行った。結果を表２１に示
す。

【０１２２】

【表２１】

【０１２３】実施例２２ セメントγを用いたこと以外は実施例２０と同様に行っ
た。結果を表２２に示す。

【０１２４】

【表２２】

【０１２５】実施例２３ 膨張物質ｎを使用して、セメント混和材とセメント混和
材中のデキストリンの量を一定にし、Ａ−ＣＡの量を変
化したこと以外は実施例２２と同様に行った。結果を表
２３に示す。

【０１２６】

【表２３】

【０１２７】実施例２４ 膨張物質ｎを使用し、セメント混和材とセメント混和材
中のＡ−ＣＡの量を一定にし、デキストリンの種類と、
セメント混和材100重量部中のデキストリンの量を変え
たこと以外は実施例２２と同様に行った。結果を表２４
に示す。

【０１２８】

【表２４】

【０１２９】実施例２５ 膨張物質ｎ69重量部、Ａ−ＣＡ25重量部、及びデキスト
リンＡ６重量部からなるセメント混和材を、セメントと
セメント混和材の合計100重量部中、10重量部とし、粗
骨材352重量部と細骨材255重量部を配合し、水／(セメ
ント＋セメント混和材)比49％の配合で、練り上がり温
度20℃に調整したコンクリ−トとしたこと以外は実施例
１９と同様に行った。結果を表２５に示す。

【０１３０】

【表２５】

【０１３１】実施例２６ 実施例１５と同様に膨張物質を調整しセメント混和材と
した。セメントとしてセメントβを用い、単位セメント
量385kg/m³とし、セメント混和材、細骨材、粗骨材、及
び水の単位量をそれぞれ、45kg/m³、654kg/m³、1,054kg
/m³、及び172kg/m³として、減水剤をセメントとセメン
ト混和材の合計100重量部に対して、１重量部使用し、
水／(セメント＋セメント混和材)比が40％、細骨材率が
39％のコンクリートを作製した。型枠内に、主筋として
PC鋼棒を、また、スパイラル筋としてはPC鋼線を用い、
鉄筋比をそれぞれ0.4％とした耐張芯材を配置し、作製
したコンクリートを打設して、遠心力により、直径20c
m、長さ25cm、肉厚40±１mmのコンクリ−ト管を成形
し、そのまま約24時間、室内に放置し、硬化した後、脱
型し、65℃、10時間の蒸気養生を行った。蒸気養生後、
屋外にて散水養生を行った。あらかじめ、スパイラル筋
に張ったストレインゲ−ジで歪を測定し、コンクリ−ト
の測定方向に導入されたプレストレス量を材令28日にお
いて求めた。結果を表２６に示す。

【０１３２】＜使用材料＞ 減水剤 ：電気化学工業社製「デンカＦＴ−５００Ｇ」 細骨材 ：新潟県姫川産川砂 粗骨材 ：新潟県姫川産川砂利、Ｇmax15mm

【０１３３】

【表２６】

【０１３４】実施例２７ 膨張物質ｎからなるセメント混和材を用い、単位セメン
ト量390kg/m³とし、セメント混和材、細骨材、粗骨材、
及び水の単位量をそれぞれ、50kg/m³、685kg/m ³、1,098
kg/m³、及び167kg/m³として、減水剤をセメントとセメ
ント混和材の合計量100重量部に対して、１重量部使用
し、水／(セメント＋セメント混和材)比が38％、細骨材
率が39％のコンクリートを作製した。作製したコンクリ
ートを用い、外寸法2,340×2,340×1,500mm、厚さ170m
m、ハンチ部寸法150mmのボックスカルバ−トを成形し
た。鉄筋はダブル配筋とし、鉄筋比は主鉄筋側1.6％、
配力鉄筋側0.25％とした。コンクリ−ト打込み３時間後
より、16℃／時の昇温速度で蒸気養生を行い、最高温度
65℃で３時間保持した。蒸気養生後は自然放冷し、24時
間で脱型、室内に放置し、材令14日でストレインゲ−ジ
による歪を測定した。結果を表２７に示す。

【０１３５】

【表２７】

【０１３６】実施例２８ 膨張物質ｎからなるセメント混和材を用い、セメントと
セメント混和材の合計100重量部中、セメント混和材を
８重量部とし、(セメント＋セメント混和材)／砂比を１
／1.8として、Ｗ／Ｃ＝34％でモルタルフロ−値200±20
mmのモルタルを調製した。最高回転時、25Ｇで遠心力成
形法により、10cmφ×30cmの鋼管に、調整したモルタル
を0.5cmの厚さにライニングした。作製したモルタルラ
イニング鋼管を４時間放置し、16℃／時で昇温して最高
温度50℃で３時間保持して蒸気養生を行った。その後、
自然放冷し、24時間で脱型し、屋外に放置し、材令１年
後のひびわれと剥離の状態を観察した。結果を表２８に
示す。

【０１３７】

【表２８】

【０１３８】実施例２９ 膨張物質ｎからなるセメント混和材を用い、表２９に示
すように、セメントとのセメント混和材の合計100重量
部中のセメント混和材の量を変化させたこと以外は実施
例２６と同様に行った。結果を表２９に併記する。

【０１３９】

【表２９】

【０１４０】実施例３０ セメントとしてセメントβを、実施例１１で使用したＡ
−ＣＡイを用い、実施例１５と同様に調整した膨張物質
100重量部と、Ａ−ＣＡ30重量部とを配合してセメント
混和材とした。単位セメント量374kg/m³とし、セメント
混和材の単位量を56kg/m³としたこと以外は実施例２６
と同様に行った。結果を表３０に示す。

【０１４１】

【表３０】

【０１４２】実施例３１ 膨張物質ｎからなるセメント混和材を用い、Ａ−ＣＡの
種類を変えたこと以外は実施例３０と同様に行った。結
果を表３１に示す。

【０１４３】

【表３１】

【０１４４】実施例３２ 膨張物質ｎ100重量部とＡ−ＣＡイ30重量部からなるセ
メント混和材を用い、単位セメント量383kg/m³とし、セ
メント混和材と水の単位量をそれぞれ、57kg/m ³と176kg
/m³として、水／(セメント＋セメント混和材)比を40％
としたこと以外は実施例２７と同様に行った。結果を表
３２に示す。

【０１４５】

【表３２】

【０１４６】実施例３３ 膨張物質ｎ100重量部とＡ−ＣＡイ30重量部からなるセ
メント混和材を用いたこと以外は実施例２８と同様に行
った。結果を表３３に示す。

【０１４７】

【表３３】

【０１４８】実施例３４ 膨張物質ｎ100重量部とＡ−ＣＡイ30重量部からなるセ
メント混和材を用いて、表３４に示すように、セメント
とセメント混和材の合計100重量部中のセメント混和材
量を変化させたこと以外は実施例２９と同様に行った。
結果を表３４に併記する。

【０１４９】

【表３４】

【０１５０】

【発明の効果】本発明のセメント混和材を使用すること
により、混合セメントにおいても、良好な膨張性と水和
熱低減効果が得られ、寸法安定性に優れた締め固め不要
コンクリ−トが得られる。また、プレストレス導入量が
大きいケミカルプレストレストコンクリ−トが得られる
等の効果を奏する。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (31)優先権主張番号 特願平5−244436 (32)優先日 平５(1993)９月30日 (33)優先権主張国 日本（ＪＰ） (31)優先権主張番号 特願平5−264841 (32)優先日 平５(1993)10月22日 (33)優先権主張国 日本（ＪＰ） (31)優先権主張番号 特願平5−264842 (32)優先日 平５(1993)10月22日 (33)優先権主張国 日本（ＪＰ） (31)優先権主張番号 特願平5−320232 (32)優先日 平５(1993)12月20日 (33)優先権主張国 日本（ＪＰ） (72)発明者 三原 敏夫 新潟県西頸城郡青海町大字青海2209番地 電気化学工業株式会社青海工場内 (72)発明者 松永 嘉久 新潟県西頸城郡青海町大字青海2209番地 電気化学工業株式会社青海工場内

Claims (6)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 CaO原料、Al₂O₃原料、及びCaSO₄原料を
   配合し、熱処理してなり、CaO／Al₂O₃モル比が6.5〜18
   で、CaSO₄／Al₂O₃モル比が1.5〜４である膨張物質を含
   有してなるセメント混和材。
2. 【請求項２】 請求項１記載の膨張物質と、CaO含有量3
   5〜45重量％の非晶質カルシウムアルミネートとを含有
   してなるセメント混和材。
3. 【請求項３】 請求項１又は請求項２記載のセメント混
   和材に、潜在水硬性物質、増粘剤、及び減水剤を配合し
   てなるセメント混和材。
4. 【請求項４】 請求項１又は請求項２記載のセメント混
   和材に、冷水可溶分10〜65重量％のデキストリンを配合
   してなるセメント混和材。
5. 【請求項５】 セメントと、請求項１〜４の１項記載の
   セメント混和材とを含有してなるセメント組成物。
6. 【請求項６】 請求項５記載のセメント組成物を配合し
   てなるセメント混練物を、型枠内に打設充填し、養生し
   てなるケミカルプレストレストコンクリ−ト。